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GBT 50455-2020 地下水封石洞油库设计标准.pdf

型翻斗车的轮胎磨损，路况好，有利运输。 4本款主要根据一般施工机具和运输设备的爬坡能力确定。 根据工程经验，本条文增加了比较合适的综合坡度值范围，以作参 考用。 6封闭施工巷道口是为了防正发生意外人身安全事故。 8.2.3本条是对连接巷道设计的规定。 本款规定连接巷道和洞室顶面标高一致是为了保证一个洞罐 内的油面标高一致，当最上方连接巷道和洞室顶面标高不能做到 致时，应采取措施保证相邻洞室气相连通、压力一致。 8.2.4本条是对竖并设计的规定。 1本款规定竖井宜靠端头或边墙是为了固定工艺管道，竖 口设在地面较低的位置是为了缩短竖井长度。 8.2.5本条是对操作巷道设计的规定。 1这一规定主要考虑减少渗水量。 2这一规定是为了自流排水。 7本款为新增条文。由于操作巷道火灾危险性高，故对只有 个安全出口的操作巷道做出增加事故时人员逃生的安全措施 规定。 8.2.6水幕系统的设置是为了确保水封洞库的水封压力长期稳 定。关于水幕系统的设置，自前学术上还存在争论，早期的水封洞 库一般都没有设水幕系统，但随着建设规模的扩大和可靠性要求 的提高，近期的天型水封洞库及LPG水封洞库都设置了水幕系 统。垂直水幕系统主要是为了防止储存不同油品间的油品互相运 移，但自前的研究还给不出一个确切的是否一定要设置的结论， 如果设计单位有把握不设水幕系统也能保证水封效果，也可不设。 水幕系统的具体做法是根据经验提出的。 2水幕系统一且处于破碎带，不但会增加水幕巷道的支护工 程量，而且会增加主洞室防渗堵漏的工程量，使工程造价大大增

型翻斗车的轮胎磨损，路况好，有利运输。 4本款主要根据一般施工机具和运输设备的爬坡能力确定 根据工程经验，本条文增加了比较合适的综合坡度值范围，以作参 考用。

2.3本条是对连接巷道设计的

DB37／T 3015-2017 建筑施工企业安全生产风险分级管控体系细则8.2.6水幕系统的设置

6水幕孔直径过小不利于施工，也会影响水幕孔的水平精 度，故将水幕孔直径上限放宽至120mm。 7根据工程经验，垂直水幕超出主洞室底板深度5m已基本 能满足水封要求，深度过天会给施工带来一定难度，且增加不必要 的工程量。 8水幕系统的有效性试验关系到整个洞库运营期的涌水量 及水封效果，也就关系到运营成本，因此应引起足够的重视。同时 水幕系统的有效性试验和补充钻孔施工后，主洞室内可能会出现 新的渗漏，为了减少高空作业，方便对洞室顶部的渗漏区域进行后 注浆处理，因此建议将水幕系统的有效性试验和补充钻孔施工在 主洞室第二层开挖之前完成。 9全面水力试验是对整个水幕系统水封效果的一个宏观性 的检验，是土分必要的

8.2.7竖并的密封塞位置在保证安全的情况下宜靠近储注

施工巷道密封塞设置人孔主要用于密封塞体主洞室一侧的 反施工，待密封塞浇筑施工完毕后进行封闭处理，并且采取防水折 施，以保证整个密封塞的防水性。

8.2.8本条是对密封塞设计的规定，说明如下：

1密封塞应同时满足与围岩之间不产生位移和泄漏。泄漏 阻抗路径包括三个方面：穿过密封塞自身、密封塞混凝土与围岩接 触面泄漏、通过周边岩石的泄漏。因此对密封塞的位置、厚度以及 密封塞键槽的爆破技术应都有一定的要求。 2国内外已建成的水封洞库中，密封塞键槽嵌人围岩的深度 一般为1000mm。密封塞厚度一般小于10m，密封塞键槽嵌人围岩 的深度大于密封塞厚度的1/10，而混凝土轴心抗压强度设计值约为 混凝土轴心抗拉强度设计值的10倍，故混凝土的抗压是安全的。

3采用锚杆支护及注浆密封是为保证密封塞与围岩之间不 移动，并增加密封塞的密封性能。 4竖并密封塞的结构计算应包括下列荷载：大气压力：充水 压力；防渗层压力，管道、套管及设备重量；密封塞自重，地震荷 载内部可能产生的最大荷载，取值为1MPa。 施工巷道密封塞的结构计算应包括下列荷载：充水压力：大气 压力；地震荷载；内部可能产生的最大荷载，取值为1MPa。 5竖井密封塞穿过的管道、套管较多且直径较大，密封塞的 配筋应采用结构计算进行应力验算。 6大体积混凝土凝固时产生大量的水化热，如不及时散发出 去，会使密封塞开裂。浇筑密封塞混凝土时，冷水从散热管道中流 过，可带走水化热，减少水化热造成的密封塞开裂。 8.2.9本条是对紧急避难室结构设计的规定，说明如下：本 条是在参考国家安全生产监替管理总局颁布的煤矿井下紧急 避险系统建设管理暂行规定》（安监总煤装【2011】15号）中关于 避难确室的设计要求基础上，结合水封洞库操作巷道的实际情 况制定的。 1由于紧急避难酮室段的截面为变截面，围岩容易产生应力 集中，故选择在地质条件较好的段设置紧急避难确室。 4设计额定避难人数是按巡检人员考虑的，维修时可能人数 较多，应考虑采取其他措施。 6选择浅色主要是减少顶板和墙吸收的热辐射量，碱室地 面高于巷道底板主要是防止燃油流进紧急避难确室

8.2.9本条是对紧急避难确室结构设计的规定，说明如

条是在参考国家安全生产监督管理总局颁布的煤矿井下紧急 避险系统建设管理暂行规定》（安监总煤装【2011]15号）中关于 避难确室的设计要求基础上，结合水封洞库操作巷道的实际情 况制定的。 1由于紧急避难室段的截面为变截面，围岩容易产生应力 集中，故选择在地质条件较好的段设置紧急避难确室。 4设计额定避难人数是按巡检人员考虑的，维修时可能人数 较多，应考虑采取其他措施。 6选择浅色主要是减少顶板和墙壁吸收的热辐射量，碱室地 面高于巷道底板主要是防止燃油流进紧急避难确室。

.1本条是对支护设计的规定，

1、2在水封洞库的设计和施工中，

工小 力、承载能力和抗渗能力，减少投资，自前国内外的成功经验是 用不衬、只用锚喷的水封洞库。锚喷在处理不良围岩中发挥

巨大的作用。在I级、Ⅱ级围岩中，国内外已有许多工程利用锚喷 作永久支护，这些工程运行均良好。不衬砌和锚喷洞在现在地下 岩洞工程建设中已被广泛应用，故根据实践经验提出规定。 3目前锚喷支护设计主要有工程类比法、理论计算法和监控 量测法三种，其中工程类比法是根据国内外大量的工程实践总结 出来的，具有广泛的实用性，所以应用最普遍，在锚喷支护设计中 占主导地位。因此，本标准规定“锚喷支护宜按工程类比法设计， 并应根据监控量测的结果修正”。 由于岩体变化复杂，地质和岩体力学参数难以准确地确定，而 且在计算模式方面还存在一些问题，因而计算通常只是工程设计 的一种辅助手段。但对于洞室，为确保施工和运行安全，还要通过 理论分析对围岩的稳定性进行验算。 监控量测法是近年发展起来的一种较为科学的设计方法。这 种方法的核心是以综合反映各种地质因素和工程因素的围岩位移 和位移速率作为围岩是否稳定的判断依据。该方法简单易行，对 恶劣地质条件的工程更是不可缺少的设计方法。故在本条中列 出，以引起设计者注意。 4附录B表B是按不同地质条件给出的永久性工程的锚喷 支护参数。该表中规定的参数是通过许多工程的实践资料统计分 析而获得的，并参考了现行国家标准《锚杆喷射混凝土支护技术规 范》GB50086的有关规定。根据预可行性研究阶段的设计深度要 求，可依此表选用支护类型和支护参数。 地质环境复杂多变，人们对地质条件的认识需要逐步深 化。在预可行性研究阶段很难查清所有的地质问题，以后可能 会遇到更多的地质问题，所以根据出现的新问题修正围岩分 级、调整支护参数，是锚喷设计中的重要工作，故在本款中予 以规定。 5施工巷道口部位靠近地表，一般都已风化，围岩完整性差 故应采用加固措施。

7、8由于密封塞处、竖井与主洞室相交处受力复杂，一旦 可题将引发严重后果，影响整个洞库的正常运营，故围岩条件好 均应进行支护

8.3.2本条是对喷射混凝土支护设计的规定，说明如下：

1喷射混凝土的设计强度是决定力学性质和耐久性的重要 指标。目前随着喷射混凝土工艺水平的提高，新材料、高效减水 剂、增黏剂、早强剂的引用，对喷射混凝土的力学性质有很大的改 善，本规范规定其设计强度等级不应低于C25。 喷射混凝土是依据同岩面的粘结强度传递应力，所以它同岩 面的粘结力至关重要，也是喷层和围岩共同工作的保证。喷射混 凝土与围岩的粘结强度不仅与喷层有关，还与围岩的强度有关，因 此本标准规定：取I级、Ⅱ级围岩不宜低于1.OMPa；Ⅲ级围岩不 宜低于0.8MPa。 2因为影响喷射混凝土的抗渗性能的因素多，均匀性质较 差，故规定喷射混凝土的抗渗等级不应小于P6。外掺料对喷射混 凝土的抗渗性能影响较大，特别是对收缩开裂及后期强度下降有 较大影响，本条规定选用前应通过试验确定。 3工程实践证明，当喷层厚度在50mm以下时易收缩、开 裂，从而降低喷层的整体性。据此，本标准规定喷层的最小厚度不 应低于50mm。由于适应围岩变形的需要，要求喷层应有一定的 柔性，喷层过厚增加其刚度，适应变形能力小，而且一次喷层过厚， 回弹量大，易发生喷层脱落，经济上损失大，据此本标准规定喷层 最大厚度不宜大于200mm。 4在腐蚀环境下，比如海水环境，普通锚杆、混凝土等材料无 法满足耐久性要求，应该用耐腐蚀材料。 8.3.3在流变性较大的岩石中，为适应较大变形的需要，在喷射 混凝土中掺入1%～3%的钢纤维是有效的措施。实测资料表明 在喷射中掺人适量直径0.4mm~0.8mm、长度25mm~35mm，强

8.3.3在流变性较大的岩石中，为适应较大变形的需要，在喷具

8.3.3在流变性较大的岩石中，为适应较大变形的需

结团，掺量少，技术性能高等优点，明显地优于由抗拉强 380MPa的钢纤维配制的喷射钢纤维混凝土。喷混凝土的抗 度可提高30%~60%，抗弯强度可提高30%~90%。

8.3.4本条是对锚杆设计的规定,说明如下

大量工程实例证明，局部松动岩石，或局部的软弱岩体，往 往是围岩的薄弱环节，对围岩稳定性影响很大，围岩失稳多由这 些部位发生破坏引起。因此，对于整体坚硬完整，但有局部松动 块的围岩，宜采用锚杆加固，若松动范围较大且较深，可采用锚 束加固：对于局部软弱的岩体（如断层、节理密集带等），可采用 锚杆（锚秉）加固，还可布设钢筋网，必要时还宜进行固结灌浆 加固。 1洞室围岩易发生失稳的部位可归纳为下列情况： 当结构面和洞壁切线方向平行或交角较小时，沿这一结构面 容易发生剪切破坏，对于层面水平的岩体，顶拱易失稳，边墙比较 稳定；倾斜的岩层，层面与洞壁相贯的部位易失稳；当夹角接近正 交时，一般比较稳定。 洞室边墙与倾斜的结构面相交，若倾斜角大于结构面的摩擦 角，结构面向洞室一侧倾斜的洞壁是很难自稳的，必须予以加固， 另一侧洞壁，虽然也可能产生剪切破坏，但塌的危险要小些。对 于拱座，结构面与拱座的斜切面平行的部位，剪切破坏范围很大， 工程中遇有这种情况，围岩儿乎都要失稳；结构面与拱座斜切面基 本正交的一侧，剪切破坏区很小，只要下部边墙没有滑动破坏，则 这一部位的拱项一般较稳定。 对于倾斜产状的节理体系，浅洞室比中等埋深洞室的破坏范 围要大。 当结构面有许多组并且都是倾斜产状时，拱项及边墙都容易 失稳破坏，拱顶易塌落，两边墙易滑移破坏。当两侧边墙滑移后 将使拱顶塌落破坏范围加大。 分析上列情况，易于破坏的位置不同，其锚杆对不稳定岩体的

抗力亦不同，故分为拱腰以上锚杆及拱腰以下边墙上的锚杆分别 进行计算。 另外，采用的锚杆类型不同，其计算方法略有不同，在本条中 亦单独列出。锚杆的布置方向与岩层走向、结构面的组合情况密 切相关，在设置锚杆时应引起注意。 2锚杆（锚束）是防止岩块塌落、滑动等不稳定岩体的加固措 施。在设计时应根据结构面的位置、产状及其组合情况，确定塌落 体范围和滑动力大小，计算锚杆的数量和长度，计算方法见本标准 附录C。锚杆长度宜不等长，但都应伸人到稳定的岩层中，锚杆在 稳定岩层中的长度，应根据需要提供的阻滑力大小计算决定，计算 时应充分考虑结构面的产状、结构面的力学性质、锚杆的受力特 点，并充分考虑结构面的组合关系和阻滑作用，经济合理地确定其 长度。锚杆的间距应根据滑动范围和需要提供的总锚固力大小 确定。 系统锚杆的间距，除受围岩稳定条件及锚杆长度制约外，在稳 定性较差的岩体中，为使支护紧跟掘进工作面，锚杆的纵向间距还 受掘进尺寸的影响。所以，锚杆纵向间距的选定，还要与选定的施 工方法相适应。系统锚杆主要对围岩起整体加固作用。根据工程 经验，为使一定深度的围岩形成承载拱，锚杆长度必须大于锚杆间 距的两倍。因此，规定系统锚杆的间距不宜大于锚杆长度的1/2。 但是，在N级、V级围岩中，当锚杆长度超过2.5m时，若仍按间距不 大于1/2锚杆长度的规定，则错杆间的岩块可能因咬合和连锁不 良，而导致掉块或坠落。因此，还规定在IV级、V级围岩中锚杆间距 不得大于1.25m。

8.3.5本条文为新增条文。特殊地段普通锚杆无法满足

锚挂网支护设计要求说明如下

1在喷混凝土层中布设钢筋网，可以提高喷混凝土的抗剪切 能力、支护抗力及增强支护的整体性。钢筋网与锚杆连接后还可 以扩大支护范围，使锚杆、钢筋网、喷混凝土及一定深度的围岩形 成范围较大的承载圈。钢筋网与锚杆的连接牢固。钢筋网如布置 不当也会影响喷混凝土的质量，如钢筋网的直径过大，间距过小将 影响喷混凝土与围岩的结合，甚至发生喷混凝土被钢筋网挡住，使 层与岩层脱离的现象。据此提出本款规定。 2本款参考现行国家标准《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程 技术规范》GB50086，将保护层厚度修改为不宜小于20mm。

8.4.1本条对防渗做了规定,说明如下：

1本条对防渗做了规定，说明女

2经处理后的日涌水量每100方m库容不宜大于100m3修 改为200m。洞库建设实践表明，原来的每天100m很难实现，大 大增加了注浆防水工程量。 3目前广泛应用于注浆工程的材料是普通硅酸盐水泥。为 了防止地下水的侵蚀，使用火山灰质硅酸盐水泥和矿渣硅酸盐水 泥也不少。工程实践证明，后两种水泥的后加填料易分离，结石不 具备强度，稀于1：1的浆液尤其如此。因此，建议当地下水具有 侵蚀性时，可针对水的侵蚀性质，选用抗酸水泥等特种水泥，不得 采用火山灰质硅酸盐水泥和矿渣硅酸岩水泥。

8.4.2本条对注浆做出了规定，说明如下：

2预注浆的段长，不仅要考虑工程地质和水文地质条件，主 要是把相同孔隙率或裂隙宽度的岩层放在同一注浆段内，以便浆 液均勾扩散，而且要考虑工作实际，不使成本增加过多，还需要考 虑钻孔时间，充分发挥钻机效率，缩短工程建设工期。 注浆段长的选用，液压凿岩台车的最大凿岩能力（108孔）为 15m，孔深10m内效率发挥最好，因此，注浆段长的规定为10m~ 50m。由于开挖后要留2m～3m止浆岩墙，注浆段越长，开挖也越

长，工期越短；但钻孔越深，钻孔速度低，进度越慢。因此，合理选 择段长是加快注浆工期的关键。 5注浆压力是浆液在裂隙中扩散、充填、压实、脱水的动力。 注浆压力太小，浆液就不能充填裂隙，扩散范围也有限，注浆质量 也差。注浆压力太高，会引起裂隙扩大，岩层移动和抬升，浆液易 扩散到预定注浆范围之外，造成浪费。特别在浅理洞室，会引起地 表隆起，破坏地面设施，造成事故，因此，合理选择注浆压力，是注 浆成败的关键

8.4.3根据近几年的工程建设经验，密封塞浇筑后，由于混凝

8.4.5强渗流带是运营期涌水量的主要来源，若涌水量大于规定 要求，会导致运营期成本大大增加，因此必须采取有效措施进行防 渗堵漏。

8.4.5强渗流带是运营期涌水量的主要来源，若涌水量大于规定

和常规的通风方式。 通风的目的、要求主要是从地下洞库施工人员对作业场所 卫生环境的要求，地下施工机械对新鲜空气的消耗等方面考虑， 通风方式也是总结了国内外水封洞库地下工程施工经验后提 出的。 8.5.3本条规定了水封洞库地下工程施工通风量的确定原则和

8.5.3本条规定了水封洞库地下工程施工通风量的确定原则和

8.5.3本条规定了水封洞库地下工程施工通风量的确定原则 主要考虑因素。

8.5.4~8.5.7

8.5.8本条规定了水封洞库通风竖并的确定原则，对通风竖并的

设置提出了考虑的主要因素。通风竖并应在可研阶段和基础设 阶段，结合洞库所在区域的地形、地势、施工巷道的布置方式、工

竖并的布置方式等因素综合考。其自的是在地下工程施工期， 尽早与施工巷道贯通，以改善地下洞室的施工环境，减小作业难 度。同时，本条也规定了在技术经济条件许可时，可以设置通风巷 道，以减小施工开挖难度。 8.5.9本条规定了水封洞库地下工程通风管道的材质要求。通 风管道的材质要求是根据地下洞库的施工特点、施工工艺、施工环 境提出的，同时也总结了自前国内地下洞库施工的经验和借鉴了 国外地下洞库施工的经验。

8.6.1一般洞室与边坡工程受其便用功能限制，动态设计的主要 范围为开挖、支护方案与参数。水封洞库地下工程的功能为存储 油气介质，主要强调保持足够的容积，对洞形及具体尺寸和布置的 要求不是很严格。因此，水封洞库地下工程施工过程中，可动态调 整的参数范围更加广泛。除了常规的开挖、支护方案外，洞室布置 方案、轴线方向与长短、断面形状等，都可以根据实际揭露的地质 请况来调整。 此外，水封洞库地下工程基于水封性能的要求，十分强调洞 军内浦水量控制和地下水位的保持，相比其他地下工程有着更 加严格的要求。一般情况下主要依靠注浆止水的办法来控制。 而在水封洞库的裂隙岩体中注浆施工，其施工过程更加复杂，且 带难以控制注浆效果。因此，注浆止水方案也应纳入洞库动态 设计的范围。 洞库动态设计典型工程案例如图4～图8所示，涵盖了洞室 轴线与布置、洞室断面、支护参数以及注浆方案。如此，涉及地 质、监测、施工进度等多方面的工程信息，且需要在相应的时间 段内做出决策。因而，适宜采用信息化的方式展开动态设计与 施工，以便充分优化洞库工程施工方案，到达更加安全、合理与 经济目的。

洞库边界洞室轴线长度延伸主洞室延伸段亚级及以上围岩主洞室6原端墙位置贴坡混凝土护墙贴坡混凝土护墙主洞室型破碎带/风化槽洞室轴线长度缩减洞库边界图4主洞室轴线长度调整案例水幕巷道A原设计交叉口位置IV级雨岩水幕巷道B亚级翻岩交叉口变更位置图5水幕巷道交叉口位置调整案例109.

丰丰主洞室完整断面主洞室收缩断面图6不良地质洞段主洞室断面收缩案例反馈分析得到的塑性区范围初始支护方案拱肩加强支护方案图7IV级围岩段主洞室拱肩加强支护案例长大导水裂隙长大导水裂隙集中渗漏带后注浆孔后注浆孔≥60°洞室顶拱线图8后注浆注浆孔参数确定.110.

8.6.2动态设计是随地下工程施工不断推进演化的过程，施工前的详细设计方案实质上只是预设计方案，需要根据实际施工揭露的地质情况，经过必要的调整才能确定最终方索，大致操作流程可总结如图9所示。施工期设计如果仅限于地质条件或监测曲线趋势判定，而不能很好地结合反分析工作，容易使得方案调整实际上局限在定性的层面。水封洞库没有二次衬砌，主要依靠围岩自稳，如此做施工期设计显然是十分粗糙的，不利于保证地下工程安全及方案的经济性。岩土工程反馈分析即通过岩土体工程实体试验或施工后实际表现性状监测数据，反算关键岩土工程技术参数，并据此验证设计方案、查验工程效果及分析事故技术原因的方法。鉴于水封洞库地质条件及洞室构造上的复杂性，反馈分析中围岩稳定分析以数值计算为主，常采用经典连续介质弹塑性力学分析方法，必要时可考虑离散元为代表的不连续介质力学分析方法。岩土工程反馈分析以获取计算参数为主要过程，是为了让计算结果能更加符合实际情况，进而结合正演计算对洞室围岩力学状态做出评价和预测，因而称为岩土工程反馈分析。施工勘寨方案设计开挖支护十掌子面推进地质预报周岩稳定性评价安全监控参数反馈正分析反分析图9动态设计流程8.6.3水封洞库设计需要综合地质资料组建地质模型，井随者资料的更新遂步做出细化调整。前期设计以钻孔资料为主、物探和现场试验为辅助，施工期地质素描是揭露地质情况最直接的反映，超前地质预报对于复杂地质情况不可或缺，也可根据需要增加现场试验和水平钻探。随着设计工作尤其是施工作业的进展，相关.111.

收山力，工 要的工程措施。 监控量测是洞库施工期围岩和水力的稳定必要保障，必须及 时实施并贯穿施工整个过程，进而延伸到运营期。围岩稳定监测 量中围岩变形以岩体的内部变形为主，也含洞室顶沉降和洞口处 的地面沉降；支护受力中以锚杆应力为主，也含钢拱架的钢板应力 以及岩土压力和混凝土喷层的接触应力。地下水流场监测量主要 监控地下水的流场分布，防止裂隙水在洞壁处漏空暂时造成水封 失效，岩体中地下水位或者水压是最主要的监控量，常结合水文孔 和岩体内安装的渗压计观测。当监控到局部水位异常时，地下水 流的具体流向以及岩体渗透性质参数，也是需要通过水文试验调 查监测的变量。 8.6.4诸如断层、破碎带、风化囊等的局部不良地质段，其岩 体风化破碎、承载能力差，处置不当会明显影响洞室的稳定 性。如果还遭遇渗水容易延误施工工期，甚至造成质量安全 事故。 对不良地质段的位置需要分析前期地质资料，在开挖前做出

8.6.4诸如断层、破碎带、风化囊等的局部不良地质段，

对不良地质段的位置需要分析前期地质资料，在开挖前做出 预测、制定支护方案。在掌子面通过前做好超前支护措施，掌子面 揭露以后应及时封闭、加强支护，保持相应的变形与受力监测。由 于岩体变形量偏大、破损范围较深，具体设计方案的制定及参数选 取，需要由相应的计算分析结果来确定。鉴于不良地质段力学问 题的复杂性，推荐使用岩土工程反馈分析法。由地质资料与监测 数据反算关键力学参数，再用正演法计算围岩的受力状态，并做出 施工安的对业八坛

8.6.5动态设计首先需要判定现有洞室结构的状态，包

岩的稳定性及渗流场稳定，满足施工阶段安全性和水封性能要 求，进一步做出必要的方案优化。然后，还需对将来洞室结构 开挖后的状态，如围岩稳定性及渗流场稳定做出预测，制定必 要的预案以其规避施工风险。最后，随着主洞室分层、分段施

工的不断进展，相关评价和预测可形成逐层递进的关系，具体可见图10。施工巷水幕巷竖井主洞室顶主洞室中主洞室底图10水封洞库动态设计递进关系·113·

9清理、标定和气密性试验

9.1.1本条对清洗的时间和部位做了原则性规定。

9.1.1本条对清洗的时间和部位做了原则性规定。 9.1.2洞罐清理的目的是将主洞室内的浮渣和灰尘去除，本条规 定的实施，一方面可以避免这些物质进入到储存介质中，对储存介 质的品质产生不良影响，另一方面有利于底板的地质素描和渗水 检查。

9.1.4施工巷道密封塞至洞室之间的施工巷道是储油的有效空 间，因此有必要对其进行清理

9.1.4施工巷道密封塞至洞室之间的施工巷道是储油的有效空

9.2.1为了保证标定的准确性，本条对标定的时间、标定的成果 做了规定，对测量误差进行了限定。 9.2.2在洞室内直接测量的容积误差较大，进油时利用液位计及 流量计再次标定洞罐容积，校正洞罐直接测量的结果，用两种方法 得出一个接近实际的罐容一高度曲线（m²/cm）。

。2。，为了保证标定的准确性，本茶对标定的时间、标定的成果

9.3.1本条对气密性试验的工程蓄水条件做了规定。

3.1本条对气密性试验的 工程备水茶件做了规定 3.2为了保证气密性试验的有效性，本条对气密性试验的实验压 和有效时间做了规定。为节约成本，气密性试验介质可采用空气， 电是，如果结合气体置换的工序，也可采用惰性气体或烃类气体。

力和有效时间做了规定。为节约成本，气密性试验介质可采 但是，如果结合气体置换的工序，也可采用惰性气体或烃类气

.3本条对工程的气密性是否合格做了规定。 ，4为了使洞罐内的压力和温度平稳过渡，本条对气密性试验 文后的泄压速度做了规定

9.3.3本条对工程的气密性是否合格做了规定

完成后的泄压速度做了规定

完成后的泄压速度做了规定

完成后的泄压速度做了规定。

10地下工程安全监测

0.0.1本条规定了施工期和运营期地下工程需要安全监测的 电容。

11.1.1水封洞库是用来储存石油及其产品的油库，具有一定的 火灾危险性，所以在地面部分和操作巷道内应设消防设施。 11.1.2水封洞库是在稳定地下水位以下的岩体中挖掘的洞室 用来储存石油及其产品，由洞室组成的储油洞罐上部空间一般充 满情性气体，不能形成燃烧和爆炸条件，故地下洞罐不考消防措 施。地上部分火灾危险性较大的仅有油泵站、计量标定区、竖井操 作区、油气处理装置和污水处理设施的调节罐、除油器；地下部分 火灾危险性较大的仅有操作巷道。 扑救一次火灾最大用水量不小于45L/S，火灾延续供水时间 按3h计算，是参照现行国家标准石油天然气工程设计防火规范》 GB50183一2015第8.6.1条的规定：“石油天然气生产装置区的 消防水量应根据油气、站场设计规模、火灾危险性类别及固定消防 设施的设置情况等综合考虑确定。火灾延续时间按3h计算”。其 中规定五级站场最小用水量20L/s，四级站场30L/s，三级站场 45L/s。无地上油罐的水封洞库地上部分和操作巷道的火灾危险 性远低于石油天然气生产的三级站场，但考虑水封洞库的储量较 大，为提高消防能力，消防水量取不低于石油天然气生产三级站场 的数值。 11.1.4操作巷道内管道、阀门、法兰等设备集中布置的地方可能 泄漏物料而容易引发火灾，且操作巷道内不易施救，为了提高操作 巷道内消防救援能力，除设置必要的消防器材外，操作巷道内竖井 操作区宜设置泡沫一水雨淋系统等自动控制的能扑灭可燃液体火

11.1.4操作巷道内管道、阀门、法兰等设备集中布置的地方可

计规范》GB50151相关要求确定。操作巷道内除竖并操作区以 ，阀门法兰较少，泄漏的概率较低，设置小型灭火器材以满足扑 初期火灾要求。

灭初期火灾要求。 11.1.5同地上油库相比，水封洞库火灾危险性小，安全性高，故 可不配备专业消防车辆和专业消防人员。当设置有地上油罐服 务于长输管道时，类似于输油站场，按现行国家标准《石油天然气 工程设计防火规范》GB50183的相关规定，结合油罐总容量确定 是否设置消防站或消防车；设置有地上油罐不是服务于长输管道 时，仍按现行国家标准《石油库设计规范GB50074的相关要求确 定是否设置消防站或消防车。

11.2.1灭火器材对于扑激零星火灾、设施的初期火灾是很

11.2.1灭火器材对于扑救零星火灾、设施的初期火灾是很有效 的，所以本条要求“水封洞库应配置灭火器材”。 11.2.2竖井操作区、油泵站，计量标定区和油气处理装置设置灭 火器、灭火毯及灭火砂是为了扑救初期和零星火灾。

火器、灭火毯及灭火砂是为了扑救初期和零星火灾。

《器、灭火毯及灭火砂是为了扑救初期和零星火灾。

[12. 1 给 水

12.1.2水封洞库的用水主要是生活用水、生产用水、消防用水 生产用水主要是水幕系统的补水。水源优先选用城镇自来水、 表水，当采用地下水时，地下水取水不应影响水幕系统水位的 定，补水水质应与当地地下水配伍性好，防止结垢堵塞岩石孔隙 污染地下水。

定，补水水质应与当地地下水配伍性好，防止结垢堵塞岩石孔隙及 污染地下水。 12.1.3、12.1.4施工期的给水主要应考虑钻孔冷却用水、爆破降 尘用水、水幕补水及施工期生活用水等。洞库给水方案一般结合 施工期和运营期用水水量和水质综合考虑，分步实施。

12.1.3、12.1.4施工期的给水主要应考虑钻孔冷却用水、

尘用水、水幕补水及施工期生活用水等。洞库给水方案一般结 施工期和运营期用水水量和水质综合考虑，分步实施。

12.2.1～12.2.6这几条主要参照石油库相关规范编写。水封洞 库的地面部分应采用清污分流排水系统，因水封洞库地面非污染 区域较大，雨水可根据地形直接排出。为防止生产区域事故时油 气外逸或库外火源蔓延到墙内，外排废水在围墙处设水封井、暗沟 或暗管是必要的。 12.2.8本条规定是为了将事故漏油、被污染的雨水和火灾时消

12.2.8本条规定是为了将事故漏油、被污染的雨水和火灾时消 防用的冷却水收集起来，防止漏油和含油污水四处蔓延，流到库 外，经测算漏油和事故水收集池容积不宜小于500m3，当洞库有地 上储油罐时，则按照现行国家标准《石油库设计规范》GB50074 执行。

勘察报告的渗水量估算和地下封堵情况综合确定。为了稳定污水 处理效果和便于检修操作，应设置调节池调节污水量和水质。根 据实际运行数据，含油裂隙污水的水质比较稳定，调节池容积主要 根据污水处理设备检修时需要储存容积和洞库内潜水泵坑的有效 容积与潜水泵的开停次数等因素综合确定。

12.3.4处理后的污水达标后宜回用主要是考虑节省能

源，回注到水幕系统补水需符合项目环境影响报告批复的要求

13.1.1水封洞库的库容量一般都很大，电力负荷多为进出油作 业用电和地下水封系统的用电，根据用电负荷分类标准将水封洞 库的生产用电负荷等级定为二级。 13.1.610kV以上变电站一般为库区接入变电站，应独立设置。 洞罐竖井区潜油泵及外输油泵为主要的中压用电负荷，根据水封 洞库的布置特点，一般情况下潜油泵的布置较为分散，洞罐区 10kV变配电所宜靠近负荷中心独立设置。当10kV及以下的变 配电间与易燃油品泵房毗邻设置时，应符合本条规定。 13.1.10为保证消防及与消防有关的设施在消防运行期间对照 明的需求，故规定上述设施的事故应急照明系统后备电源的持续 供电时间不应低于3h，与本标准第11.1.2条规定的消防用水火 灾延续供水时间3h保持一致。 13.1.13水封洞库电源进线线路采用架空线路时，尤其是在多台 风、雷电的地区，受气象条件影响较大，线路出现故障后恢复供电 时间较长，为保证线路故障时库区日常办公和库区消防、控制系 统、电信系统等重要负荷用电，库区宜设置应急柴油发电机组。当 库区设有地上储罐区时，储罐区应急电源的设置尚应符合现行国 家标准《石油库设计规范》GB50074的相关规定。

15.1仪表及控制系统

15.1.7地下工程安全监测仪表，安装投用后无法维修和更换，设

15.1.7地下工程安全监测仪表，安装投用后无法维修和更换，设

针中应选用技术成熟，质量可靠的产品以保证其长期安全稳定 运行

16供暖、通风和空气调节

16.1.1本条规定了水封洞库区域建筑物选择供暖方式的原则。 水封洞库作为特殊的设施，其所建设地区比较偏僻，一一般距离市政 集中供热系统较远，利用当地的市政集中供热比较困难。此外，还 要考虑区分北方严寒和寒冷地区、南方不供暖地区的特殊供暖建 筑等情况。具体的供暖方式应具体分析确定，

16.1.2本条是关于设置值班供暖的规定。

条修改是为了与现行国家标准《工业建筑供暖通风与空

16.2.1本条规定了控制室等特殊房间新风净化处理要求。根据 现行行业标准《石油化工控制室设计规范》SH/T3006等相关标 准的要求，控制室、机柜室等特殊房间在设有新风系统时，其新风 应进行净化处理（一般应设置化学过滤器），除去空气中的有害成 分，以保护精密仪表设备。 16.2.2本条规定了爆炸危险性场所通风机、通风管道、阀门的选

16.2.2本条规定了爆炸危险性场所通风机、通风管道、阀门

道竖井区的通风，应按事故通风设计。对于竖并区的通风面 算时不宜太大，净空高度计算不应超过6m。应根据工艺操作

求，合理布置局部排风罩，使挥发性油气就近排除，减少排风系统 的计算风量。排风机应选用防爆型。 对于整个操作巷道的全面通风，其风量计算可按整个巷道断 面风速不小于0.3m/s计算确定。这也是借鉴、调研了国内、国外 的经验数据，同时考虑了国家卫生环境标准的要求。 16.2.5本条规定了地下操作巷道内紧急避难碱室的通风设计方 式。对于操作巷道内设置紧急避难室尚没有成熟经验，本条是在 借鉴国家安全生产监督管理总局颁布的《煤矿井下紧急避险系统 建设管理新行圳定 相?内宏的其础

式。对于操作巷道内设置紧急避难室尚没有成熟经验，本条是在 借鉴国家安全生产监督管理总局颁布的《煤矿井下紧急避险系统 建设管理暂行规定》（安监总煤装【201115号）相关内容的基础 上，结合操作巷道的实际情况提出的。

10.3.1本规定对空气调节的一般性要求，以满定工业生产 工艺或产品对室内空气环境参数要求为目的，称为工艺性空气调 节；以满足人体对室内空气热湿环境要求及健康要求为目的，称为 舒适性空气调节。

节；以满足人体对室内空气热湿环境要求及健康要求为目的，称为 舒适性空气调节。 16.3.2本条规定了洞库区域重要房间的空调系统设置要求。库 区内中心控制室、机柜室、变电站主控制室等重要房间是洞库区域 的“神经中枢”，应当保证其中电气、仪表设备在任何情况下都能正 常运行。因此，为其服务的空调设备也应当有备用。同时考虑到 这些房间内的电气、仪表设备等可能会有设备容量的调整，故空调 负荷计算时，应留有不小于20%的富裕量。 16.3.3本条规定了洞库区域重要房间的空调系统新风处理方 式。库区内中心控制室、现场机柜室等重要房间，除了对室内空气 中灰尘浓度有较高要求外，还要求消除空气中的有害化学物质（如 硫化氢、二氧化硫、氮氧化物、氯气等），一般可采用空气过滤机组。 这类机组应包括前置过滤段、化学过滤段、后置过滤段等。其中化 学过滤段一般指经过浸渍处理过的活性炭吸附器。

区内中心控制室、机柜室、变电站主控制室等重要房间是洞库区 的“神经中枢”，应当保证其中电气、仪表设备在任何情况下都能 常运行。因此，为其服务的空调设备也应当有备用。同时考虑至 这些房间内的电气、仪表设备等可能会有设备容量的调整，故空 负荷计算时,应留有不小于 20%的富裕量。

式。库区内中心控制室、现场机柜室等重要房间，除了对室内空气 中灰尘浓度有较高要求外，还要求消除空气中的有害化学物质（如 硫化氢、二氧化硫、氮氧化物、氟气等），一般可采用空气过滤机组。 这类机组应包括前置过滤段、化学过滤段、后置过滤段等。其中化 学过滤段一般指经过浸渍处理过的活性炭吸附器。 16.3.4本条规定了洞库区域建筑物室内设置空调系统时，其新

风量的计算原则。本条要求参考了国家现行标准《工业建筑供暖 通风与空气调节设计规范》GB50019、《化工供暖通风与空气调节 设计规范》HG/T20698的有关内容。按人员计算的新风量限值， 仅是下限值，设计时可根据实际情况灵活选取

风量的计算原则。本条要求参考了国家现行标准《工业建筑供暖 通风与空气调节设计规范》GB50019、《化工供暖通风与空气调节 设计规范》HG/T20698的有关内容。按人员计算的新风量限值， 仅是下限值，设计时可根据实际情况灵活选取

SL 758-2018 水情预警信号17环境保护、安全及职业卫生

17.1.1本条明确了水封洞库对进油过程中排出的油气不满足环 保排放标准时应进行处理，采用油气回收处理时，回收之后的尾气 排放执行现行国家标《储油库大气污染物排放标准》GB20950 中的相关限值，另外由于储存原油中硫元素的存在，油气回收设施 还需考设置必要的脱硫措施，确保尾气排放同时满足现行国家 标准恶臭污染物排放标准》GB14554的相关要求。 17.1.2本条明确了水封洞库应收集处理的污水种类，以及处理 后应达到的外排水质指标要求。 17.1.4本条根据国家相关标准，增加了对水封洞库无组织排放 特征污染物的厂界监控要求。 17.1.5本条明确水封洞库在运行过程中产生的危险废物种类， 要求全部进行无害化处理处置。 17.1.7本条明确水封洞库地上生产区防渗设计按现行国家标准 双右油化工工程防渗技术规范》GB/T50934的相关要求执行。 17.1.8为随时检测水封洞库的气密有效性，本条增加了使用便 携式挥发性有机化合物检测仪对洞库重要密封部位进行日常巡检 的要求。

17.2安全及职业卫生

17.2.7甲B、乙类油品挥发性强，油气与空气混合易形成爆炸性 气体，储存此类油品的洞罐进油前采用氮气或其他情性气体置换 其内的空气，目的就是为了降低洞罐内气体的氧含量。洞罐内气 体置换至含氧量体积比低于8%后进油，挥发的油气不能形成爆

炸性气体，洞罐储油就很安全。由于储存此类介质的洞罐要求密 封性气体保护JC／T 2454-2018 超薄钢化玻璃，洞罐出油时补充的是密封性气体，随着进出油次数 的增加洞罐内气体的氧含量会逐渐更低，运行更加安全

并下紧急避险系统建设管理暂行规定》（安监总煤装[2011]1 相关内容的基础上，结合操作巷道的实际情况制定的。

本章主要根据《中华人民共和国节能源法》的相关条文，结 合水封洞库工程的特点制定。