标准规范下载简介
【完整版-含条文说明】JGJ 130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.pdf4.1.1本条来采用的永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载） 分类是根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确 定的。 在进行脚手架设计时·应根据施工要求，在脚手架专项方案 中明确规定构配件的设置数量，且在施工过程中不能随意增加。 脚手板粘积的建筑砂浆等引起的增重是不利于安全的因素已在 脚手架的设计安全度中统一考虑。 4.1.2满堂支撑架可调托撑上主梁、次梁有木质的，也有型钢 的，支撑板有木质的或钢材的。在钢结构安装过程中，如果存在 大型钢构件：就要通过承载力较天的分配梁将荷载传递到满堂支 撑架上，所以这类构、配件自重应按实际计算。 4.1.3用于钢结构安装的满堂支撑架顶部施工层可能有大型钢 构件，产生的施工荷载较大，应根据实际情况确定：在施工中 由于施工行为产生的偶然增大的荷载效应，也应根据实际情况考 虑确定。
，2.1对脚手架恒衔载的取值，说明
对本规范附录A表A.0.1的说明： 立杆承受的每米结构自重标准值的计算条件如下： 1）构配件取值： 每个扣件自重是按抽样408个的平均值加两倍标准差求得： 直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个 旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重
14.6N/个；对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个；横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长：钢管尺寸：$48.3×3.6，每米自重：39.7N/m。2）计算图见图4由于单排脚手架立杆的构造与双排的外立杆相同，故立杆承受的每米结构自重标准值可按双排的外立杆等值采用。图4立杆承受的每米结构自重标准值计算图为简化计算，双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值是采用内、外立杆的平均值。由钢管外径或壁厚偏差引起钢管截面尺寸小于Φ48.3×3.6，脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，也可按本规范附录A表A0.1取值计算SY／T 6906-2012标准下载，计算结果偏安全，步距、纵距中间值可按线性插人计算。86
S=YSCk+ YadaSoik
永久荷载的分项系数应取1.35。为简化计算，基本组合采 用由可变荷载效应控制的组合：
S=YSck+0.9YoSok
永久荷载的分项系数应取12，但原规范的考虑脚手架工作 条件的结构抗力调整系数值不变（1.333），可变荷载组合系数由 0.85改为0.9后与原规范比偏安全。 本条明确规定了脚手架的荷载效应组合，但未考虑偶然荷 载，这是由于在本规范第9章中，已规定不容许撞击力等作用于 架体，故本条不考虑爆炸力、撞击力等偶然荷载
4.3.2文撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值 应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的 规定。对于高大，重载荷及大跨度支撑架稳定计算时，施工人员 及施工设备荷载、混凝土施工时产生的荷载（水平支撑板为 2kN/m）按最不利考虑（考虑同时参与组合）
5.11一5.1.3这儿条所规定的设计方法，均与现行国家标准 冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018、《钢结构设计规范 GB50017二致。荷载分项系数根据现行国家标准《建筑结构荷 裁规范》GB.50009规定采用。脚手架与一般结构相比，其工作 条件具有以下特点： 1所受荷载变异性较大； 2扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量 安装质量有关，节点性能存在较大变异： 3脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈 蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大： 4与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大 到自前为止，对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料 不具备独立进行概率分析的条件，敌对结构抗力乘以小于1的调 整系数 ，其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定。 TR 因此，本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经 验的。 脚手架满足本规范规定的构造要求是设计计算的基本条件 5.1.4用扣件连接的钢管脚手架，其纵向或横向水平杆的轴线 与立杆轴线在主节点上并不汇交在一点。当纵向或横向水平杆传 荷载至立杆时，存在偏心距53mm（图6）在一般情况下，此偏 心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同 类标准（如英、日、法等国）对此项偏心的影响也作了相同处 理。由于忽略偏心而带来的不安全因素，本规范已在有关的调整
5.2单、双排脚手架计算
5.2.1~5.2.4对受弯构件计算规定的说明： 1关于计算跨度取值，纵向水平杆取立杆纵距，横向水平 杆取立杆横距，便于计算也偏于安全， 2内力计算不考虑扣件的弹性嵌固作用：将扣件在节点处 抗转动约束的有利作用作为安全储备。这是因为，影响扣件抗转 动药束的因素比较复杂，如扣件螺栓拧紧扭力矩大小、杆件的线 刚度等。根据目前所做的一些实验结果，提出作为计算定量的数 据居尚有困难： 3纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略 不计： 4为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座 反力）应按不利荷载组合计算； 5般情况下，横向水平杆外伸长度不超过300mm，符合 我国施工工地的实际情况，一些工程要求外伸长度延长，需另进 行设计计算，并应采取加固措施后使用，在脚手架专项方案中也 应考虑此内容。 图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由纵向水 平杆传至立杆的情况，当施工荷载由横向水平杆传至立杆时，作 用在横向水平杆上的是纵向水平杆传下的集中荷载，应注意按实 标情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定方法 在本规范第5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪 强度不起控制作用。如Φ48.3×3.6的Q235A级钢管，其受剪承 载力为： K1 2.0 上式中K为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由 一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN，远
式中K为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由 一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0kN.远
0.9、1.21.4、0.9分别为结构重要性系数、恒荷载分项系数、活荷载分项系数、荷载效应组合系数：Ym材料强度分项系数，钢材为1.165；YR、Y'RW分别为不组合和组合风荷载时的结构抗力调整系数。根据使新老规范安全度水平相同的原则，并假设新老规范（按单一安全系数法计算安全度进行校核的）采用的荷载和材料强度标准值相同，结构抗力调整系数可按下列公式计算：1）对受弯构件不组合风荷载1.5Sck+Sqk=1.19元1+1+1.17组合风荷载1.5Sck+0.9(Sok+Swk)Sck+(Sok+Sm）0.9X1.41.21+1.05(n+)2）对轴心受压杆件不组合风荷载2.0YRESGk+Sok=1.591+n0.9×1.2×1.1651+1.17mSck+组合风荷载2.0Sck+0.9（Sok+Swk）Sck+（Sok+Su）)0.9X1.41.21+1.05(n+)上列式中：98
5.2.11对本条规定说明如下
面外变形所产生的轴向力N（kN），由原规范规定的单排架 3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN。 采用扣件连接时：一个直角扣件连接承载力计算不满足要 求，可采用双扣件连接的连墙件。当采用焊接或螺栓连接的连墙 件时，应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018规定计算：还应注意，连墙件与混凝土中的预埋件连接 时预理件尚应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定计算。 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积（A） 为连墙件水平间距×连墙件竖向间距。 5.3满堂脚手架计算 5.3.1~5.3.4考虑工地现场实际工况条件，规范所给满堂脚手 架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。同单、双排脚 手架立杆稳定计算一样，满堂脚手架的立杆稳定性计算公式， 然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架 结构的整体稳定计算。因为式（5.3.4）中的u值（附录C表C 1）是根据满堂脚手架的整体稳定试验结果确定的。脚手架有单 排、双排、满堂脚手架（3排以上），按立杆偏心受力与轴心受 力划分为，满堂脚手架与满堂支撑架。本节所提的满堂脚手架是 指荷载通过水平杆传入立杆，立杆偏心受力情况。满堂支撑架是 指顶部荷载是通过轴心传力构件（可调托撑）传递给立杆的，立 汗轴心受力情况。 现就有关问题说明如下： 1满堂脚手架的整体稳定 满堂脚手架有两种可能的失稳形式整体失稳和局部失稳 整体失稳破坏时，满堂脚手架呈现出纵横立杆与纵横水平杆 组成的空间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲现象。 二般情况下，整体失稳是满堂脚手架的主要破坏形式。 由于整体失稳是满堂脚手架主要破坏形式，故本条规定了对
4满堂脚手架扣件节点半刚性论证见本规范条文说明第 5.4节。 5满堂脚手架高宽比二计算架高一计算架宽，计算架高 立杆垫板下皮至顶部脚手板下水平杆上皮垂直距离。计算架宽 脚手架横向两侧立杆轴线水平距离。 5.3.5满堂脚手架纵、横水平杆与双排脚手架纵向水平杆受力 基本相同。 5.3.6满堂脚手架连墙件布置能基本满足双排脚手架连墙件的 布置要求，可按双排脚手架要求设计计算。建筑物形状为“凹 形，在“凹”形内搭设外墙施工脚手架会出现2跨或3跨的满堂 脚手架。这类脚手架可以按双排架布置连墙件
满堂支撑架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳。 整体失稳破环时，满堂支撑架皇现出纵横立杆与纵横水平料 组成的空间框架，沿刚度较弱方向大波鼓曲现象，无剪刀撑的支 架，支架送到临界荷载时，整架大波皱曲。有剪力撑的支架，支 架达到临界荷载时，以上下竖向剪刀撑交点（或剪刀撑与水平杆
有较多交点）水平面为分界面，上部大波鼓曲（图8），下部变形小于上部变形。所以波长均与剪刀撑设置、水平约束间距有关。图8满堂支撑架整体失稳1一水平剪刀撑，2一竖向剪刀择：3一失稳方向一般情况下，整体失稳是满堂支撑架的主要破坏形式。局部失稳破坏时，立杆在步距之间发生小波鼓曲，波长与步距相近，变形方向与支架整体变形可能一致，也可能不一致。当满堂支撑架以相等步距、立杆间距搭设，在均布荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体稳定的临界荷载，满堂支撑架破坏形式为整体失稳。当满堂支撑架以不等步距、立杆横距103标准分享网WbzfxWCom免费下载
与加强型构造的满堂支掌架 3满堂支撑架立杆计算长度附加系数的确定 见条文说明第5.2.6条～第5.2.9条第3款关于脚手架立 杆计算长度附加系数的确定”的解释。 根据满堂支撑架整体稳定试验分析，随着满堂支撑架高度增 加，支撑体系临界荷载下降，参考国内外同类标准，引入高度调 整系数调降强度设计值，给出满堂支撑架立杆计算长度附系数见 表5.4.6：可保证安全系数不小于2.0 4满堂脚手架与满堂支撑架扣件节点半刚性论证 扣件节点属半刚性，但半刚性到什么程度，半刚性节点满堂 脚手架和满堂支撑架承载力与纯刚性满堂脚手架和满堂支撑架承 载力差多少？要准确回答这个问题，必须通过真型满堂脚手架与 满堂支撑架实验与理论分析。 直角扣件转动刚度试验与有限元分析，得出如下结论： 1）通过无量纲化后的M一0.关系曲线分区判断梁柱连 接节点刚度性质的方法。试验中得到的直角扣件的弯矩转角曲 线：处于半刚性节点的区域之中，说明直角扣件属于半刚性 连接。 2）扣件的打紧程度对扣件转动刚度有很大影响。紧程 度高，承载能力加强，而且在相同力矩作用下，转角位移相对较 小，即刚性越大 3）扣件的拧紧力矩为40N.m、50N·m时直角扣件 节点与刚性节点刚度比值为21.86%、33.21%。 真型试验中直角扣件刚度试验： 在7组整体满堂脚手架与满堂支撑架的真型试验中，对直角 扣件的半刚性进行了测量，取多次测量结果的平均值，得到直角 扣件的刚度为刚性节点刚度的20.43% 半刚性节点整体模型与刚性节点整体模型的比较分析： 按照所作的15个真形试验的搭设参数，在有限元软件中 分别建立了半刚性节点整体模型及刚性节点整体模型：得出两种
永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值：0.3十1.5
5.5脚手架地基承载力计算
5.5脚手架地基承载力计算
5.5.1式（5.5.1）是根据现行国家标准《建筑地基基础设计规 范》GB50007给出的。计算力、N时使用荷载标准值。 脚手架系临时结构，敌本条只规定对立杆进行地基承载力计 算，不必进行地基变形验算。考感到地基不均勾沉降将危及脚手 架安全，因此，在本规范第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行 经常检测。 5.5.2由于立杆基础（底座、垫板）通常置于地表面：地基承 载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久 建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊 的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架 安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力：也可根据勘察报告及 工程实践经验确定。
5.6型钢悬挑脚手架计算
5.6型钢悬挑脚手架计算
5.6.1悬挑脚手架的悬挑支撑结构有多种形式，本规范只规定 了施工现场常用的以型钢梁作为悬挑支撑结构的型钢悬挑染及具 锚固的设计计算。
5.6.2型钢悬挑梁上脚手架轴向力设计值计算方法与一般落地 式脚手架计算方法相同
5.6.9在施时，应按现行国家标准《混凝王结构设计规范 GB50010的规定对型钢梁下混凝士结构进行局部受压承载力 受弯承载力验算。由于混凝土养护龄期不足等原因，在计算时 要注意取结构混凝土的实际强度值进行验算。
6.1常用单、双排脚手架设计尺寸
6.1常用单、双排脚手架设计尺寸
6.1.2规定脚手架高度不宜超过501
1根据国内儿十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立 汗采用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度 大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管 立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设 分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。 2从经济方面考惠。搭设高度超过50m时，钢管、扣件的 周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。
6.2纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
6.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋 转扣件，以防止上面搭接杆在竖向荷载作用下产生过大的变形： 对手铺设竹爸脚手板的级向水平杆设置规定，是根据现场使用情 况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横尚水平杆跨度，接长 立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。
6.3.1当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝士基面时，立杆下 民座或垫板可根据情况不设置 6.3.2本条规定设置扫地杆，是吸收了我国和英、日，德等国 的经验。 6.3.3脚手架地基存在高差时，纵向扫地杆、立杆应按要求搭 设，保证脚手架基础稳固
6.3.5单排，双排与满堂脚手架立杆采用对接接长，传力明确， 没有偏心，可提高承载能力。试验表明：一个对接扣件的承载能 力比搭接的承载能力大2.14倍顶层顶步立杆指顶层栏杆立杆。
6.4.1设置连墙件，不仅是为防止脚手架在风荷和其他水平力 作用产生倾覆，更重要的是它对立杆起中间支座的作用。试验 证明：增大其竖向间距（或跨度）使立杆的承载能力大幅度下 降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为 此，在英、日、德等国的同类标准中也有严格的规定。
6.4.2对表6.4.2的说明
表中规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置，均是 适应于本规范表5.2.8立杆计算长度系数的应用条件，可在计算 立杆稳定性时取用
6.4.3对连墙件设置位置规定的说
1限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国 标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发 生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗 弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束 脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步 距的1/2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。 2由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳 定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这 是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。 6.4.4若开口型脚手架两端不与主体结构相连，就相当于自由 边界已成为薄弱环节。将其两端与主体结构加强连接，再加上横 向斜撑的作用，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。 6.4.5~6.4.8这几条规定是总结了国内一些成熟的经验，并吸 收了国外标准中的规定连墙件在使用过程中，既受拉力也受压 力，所以，必须采用可承受拉力和压力的构造。并要求连墙杆节
向支撑刚度较差，故对剪刀撑跨越立杆的根数作了规定 由于纵向剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横 向水平杆伸出端上，将会由于刚度不足先失去稳定。为此在设计 时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过本规范表 5.19的规定 6.6.3根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度 强得多，一般不会发生纵向整体失稳破坏。设置了纵向剪刀撑 后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保证脚手架的 稳定。这也是国内工程实践经验的总结。 6.6.4设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度，并能显奢提 高脚手架稳定承载力。 6.6.5开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设置横向斜撑， 并与主体结构加强连接，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。 静力模拟试验表明：对于二学形脚手架，两端有横向斜撑（之字 形），外侧有剪刀撑时，脚手架的承载能力可比不设的提高 约20%。
6.7.1一6.7.3这三条对斜道构造的规定，主要是总结国内工程 的实践经验制定的。注意人行斜道严禁搭设在临近高压线一侧。
6.8.1本条所提的满堂脚手架是指荷载通过水平杆传入立杆， 立杆偏心受力情况 对表6.8.1的说明： 1横距、步距是参考我国长期使用的经验值 2横距（横向水平杆跨度）、纵距（纵向水平杆跨度）是根 据一层作业层上的施工荷载按本规范第5.2.1条～第5.2.5条的 公式计算，取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要求的最 小跨度值，偏于安全立杆间距1.2m×1.2m~1.3m×1.3m，
施工荷载标准值不小于3kN/m时，水平杆通过扣件传至立杆的 竖向力为8kN～11kN之间，所以立杆上应增设防滑扣件。 3满堂脚手架设计高度是根据本规范5.3节计算得出的， 并根据工程实际适当调整，脚手架地基承载力另行计算。 4计算条件不同另行计算。 5满堂脚手架结构的设计尺寸按设计计算，但不应超过表 6.8.1中的规定值。
6.9.1.本条规定明确满堂支撑架步距不宜超过1.8m，立杆间距 不宜超过1.2m×1.2m。 6.9.3~6.9.5满堂支撑架整体稳定试验证明，增加竖向、水平 剪刀撑，可增加架体刚度，提高脚手架承载力。在竖向剪刀撑顶
系数使用条件，不满要求应设置连墙件。采取连墙等措施后，高 宽比可适当增大，但高宽比不宜大于3。 现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGI162 2008第6.2.4条第6款规定的内容为，当支架立柱高度超过5m 时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距（6~ 9）m、竖向间距（2~3）m与建筑结构设置一个固结点
6.10.2～6.10.5双轴对称面型钢宜使用工字钢：工字钢结构 性能可靠，双轴对称截面，受力稳定性好，较其他型钢选购、设 计、施工方便。 挑钢梁前端应采用吊拉卸荷吊拉卸荷的吊拉构件有刚性 的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14mm，使 用预理吊环其直径不宜小于20mm（或计算确定），预埋吊环应 使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。 悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要 但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜 超过3m。大悬挑另行专门设计及论证。 在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置如果结构角部钢筋较多 不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三脚架等措施 悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上 或悬挑板上，否则应采取加固措施。 6.10.7定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm30mm 的钢筋或短管等方式。 9.10.10、6.10.11：悉挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑，是 保证悬挑架整体稳定的条件
7.1.1本条规定是为了明确岗位责任制，促进脚手架的设计及 其专项方案在具体施工实施过程中得到认真严肃的贯彻。单位工 程负责人交底时，应注意方案中设计计算使用条件与工程实际工 况条件是否相符的问题。监理工程师检查交底记录时，对以上问 题应作重点检查。 7.1.2本条规定是为了加强现场管理，杜绝不合格产品进人现 场，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。对钢管、扣件、可 调托撑可通过检测手段来保证产品合格：即：在进人施工现场后 第一次使用前，由施工总承包单位负责，对钢管、扣件、可调托
场，否则在脚手架工程中会造成隐患和事故。对钢管、扣件、可 调托撑可通过检测手段来保证产品合格：即：在进人施工现场后 第一次使用前，由施工总承包单位负责，对钢管、扣件、可调托 撑进行复试。
7.2.17.2.4本节明确规定了脚手架地基标高及其基础施工的 衣据和标准，是保证脚手架工程质量的重要环节。 压实填土地基、灰土地基是脚手架常用的地基，应按《建筑 地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的要求施工应符 合工程的地质勘察报告中要求
7.3.1为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭设高 变的限值 7.3.2本条规定明确脚手架搭设中允许偏差检查的时间：有利 于防止累计误差超过充许偏差而导致难以纠正。 7.3.3本条规定的技术要求有利于脚手架立杆受力和沉降均匀。
对于其他材料用于脚手架基础，应是不低于木垫板承载力，不低 于木垫板长度、宽度 7.3.4~7.3.11这8条规定是根据本规范第6章有关构造要求 提出的具体操作规定：说明如下： 1在第7.3.6条3款中规定搭设单排脚手架横向水平杆的 位置，是根据现行国家标准《砌体工程施工质量验收规范》GB 50203的规定确定的。 根据现行行业标准《砌筑砂浆配合比设计规程》JGJ98的 规定，砌筑砂浆的最低强度等级为M2.5。 2在7.3.11条2款中规定扣件螺栓的紧扭力矩采用（40 一65）N·m，是根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定确定的 7.3.13原规范7.3.12条规定，脚手板的铺设自顶层作业层的 脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。考到原规定既 增加防护设施投入，文增加脚手架荷载。故此次修订将此条取 消，并在本规范第9.0.11条中规定，脚手板下应用安全网双层 兜底。施工层以下每隔10m应用安全网封闭
7.41本条规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作和具备的 技术文件。 7.4.2本条明确规定了脚手架的拆除顺序及其技术要求，有利 厂拆除中保证脚手架的整体稳定性 7.4.5本条规定的自的是为了防止伤人，避免发生安全事故 同时还可以增加构配件使用寿命
1.1对新钢管充许偏差值的说明
8.1构配件检查与验收
对本规范表8.1.8序号1说明，现行国家标准《低压流体输 送用焊接钢管》GB/T3091、《直缝电焊钢管》GB/T13793规 定：p48.3×3.6的钢管JGT508-2016 外墙水性氟涂料，管体外径允许偏差士0.5mm，壁厚允 午偏差士10%（壁厚），即：±3.6×10%=±0.36mm：所以 外径允许范围为（47.8~48.8）mm；壁厚允许范围为（3.24~ 3.96）mm目前市场上48×3.5（或3.24~3.5）在允许偏差 范围内。
2对旧钢管的检香项自与充许偏差
1使用旧钢管（已使用过的或长期放置已锈蚀的钢管）时 主要应检查有无严重鳞皮锈。检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再 果深度。 2本规范表8.1.8中序号3的规定，锈蚀深度不得大于壁 享负偏差的一半。 现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205 2001第4.2.5条第1款规定：*当钢材的表面有锈蚀、麻点或划 痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2”。 3本规范表8.1.8序号4中规定的根据： 1各种钢管的端部弯曲在1.5m长范围内限制允许偏差 公≤5mm，以限制初始弯曲对立杆受力影响及纵向水平杆的水平 程度； 2）立杆钢管弯曲（初始弯曲）的充许偏差值公是考虑我 国建筑施工企业施工现场的管理水平，按3/1000确定的，以限 制初始弯曲过大，影响立杆承载能力：
8.2脚手架检查与验收
8.2.1本条明确脚手架与满堂支撑架及其地基基础应进行检查 与验收的阶段
与验收的阶段。 8.2.2为提高施工企业管理水平，防患于未然，明确责任，提 出了脚手架工程检查验收时应具备的文件 8.2.3本条明确脚手架使用中应定期检查的项目：也可随时抽 查其规定项目。 8.2.4对表8.2.4的说明：
立杆安装垂直度充许偏差值的规定DB44／T 1507-2014 太阳能光伏充电站技术要求.pdf，关系到脚手架的安全与 承载能力的发挥。从国内实测数据分析可知，所规定的允许偏差 值是代表国内大多城市中许多建筑企业搭设质量的平均先进水平 的。满堂支撑架立杆垂直度的允许偏差为立杆高度的千分之三
2关于间距的充许偏差 根据现场实测调查，一般均可做到。 3关于纵向水平杆高差的充许偏差 纵向水平杆水平度的充许偏差值关系到结构的承载力立杆 的计算长度）、施工安全等。 8.2.5本条明确地规定了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量 判定标准、有利于保证脚手架安全
9.0.1本条的规定旨在保证专业架子工搭设脚手架，是避免脚 手架安全事故发生的措施之一。 9.0.4本条的规定旨在保证钢管截面不被削弱。 9.0.5本条的规定旨在防止脚手架因超载而影响安全施工。条 文中规定的内容是通过调研，对工地实际存在的问题提出的。 9.0.6本条规范是保证施工安全的重要措施 9.0.7支撑架实际荷载超过设计规定，就存在安全隐患，基至 导致安全事故发生。 9.0.8大于六级风停止高处作业的规定是按照现行行业标准 《建筑施工高处作业安全技术规范》JG80的规定确定的。 9.0.12扣件式钢管脚手架应使用阻燃的密目式安全网，避免在 脚手架上电焊施工引起火灾。 9.0.13施工期间，拆除脚手架主节点处的纵向水平杆、横向水 平杆、纵向扫地杆、横向扫地杆中任何一根杆件，都会造成脚手 架承载力下降。严重时会导致事故。拆除连墙件也是如此。 9.0.14如果在脚手架基础下开挖管沟，会影响脚手架整体稳 定。室外管沟过脚手架基础必须在脚手架专项方案体现，必须有 安全措施。 9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，必须设置防倾 覆的临时固定设施，如斜撑、揽风绳、连墙件等。抗倾覆稳定计 算应保证，支架抗倾覆力矩≥支架倾覆力矩