JGJ 130—2011标准规范下载简介
JGJ 130—2011建筑施工扣件式钢管脚手架.pdf3.2.1根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定：扣件铸件的材料采用可锻铸铁 或铸钢。扣件按结构形式分直角扣件、旋转扣件、对接扣件，直角扣件是用于垂直交叉杆件 间连接的扣件；旋转扣件是用于平行或斜交杆件间连接的扣件；对接扣件是用于杆件对接连 接的扣件。 现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定：本标准适用于建筑工程中钢管公称外径 为48.3mm的脚手架、井架、模板支撑等使用的由可锻铸铁或铸钢制造的扣件，也适用于市 政、水利、化工、冶金、煤炭和船舶等工程使用的扣件。 3.2.2本条的规定旨在确保质量，因为我国目前各生产厂的扣件螺栓所采用的材质差异较大， 检查表明，当螺栓扭力矩达70N·m时，大部分螺栓已滑丝不能使用。螺栓、垫圈为扣件的 紧固件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，扣件本体、螺栓、垫圈均不得发生破坏
3.3.1本条规定旨在便于现场搬运和使用安全。
3.4可调托撑3.4.1、3.4.2对可调托撑的规定是由可调托撑破坏试验确定的。可调托撑是满堂支撑架直接传递荷载的主要构件，大量可调托撑试验证明：可调托撑支托板截面尺寸、支托板弯曲变形程度、螺杆与支托板焊接质量、螺杆外径等影响可调托撑的临界荷载，最终影响满堂支撑架临界荷载。可调托撑抗压性能试验（图2）：以匀速加荷。当F为50kN时，可调托撑不得破坏。下面为试验简图（图2）图2可调托撑试验简图1、主梁2、可调托撑3、钢管制底座4、钢管图3可调托撑构造图1支托板厚度不小于t=5毫米；2支托板侧翼高h；3支托板侧翼外皮距离a；4支托板长b；75
3.4.3可调托撑抗压性能试验结论，支托板厚度t为5.0mm，破坏荷载不小于50kN，50kN 除以系数1.25为40kN。定为可调托撑抗压承载力设计值DB34／T 2377-2015 骨架密实抗裂型水泥稳定碎石路面基层施工技术规范，保证可调托撑不发生破坏
4.1.1本条采用的永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）分类是根据现行国家标准《建筑结 购荷载规范》GB50009确定的。 在进行脚手架设计时，应根据施工要求，在脚手架专项方案中明确规定构配件的设置数 量，且在施工过程中不能随意增加。脚手板粘积的建筑砂浆等引起的增重是不利于安全的因 素，已在脚手架的设计安全度中统一考虑。 4.1.2对于满堂支撑架的构、配件自重包括可调托撑上主梁、次梁、主次梁上支撑板等自重， 根据施工荷载情况，主梁、次梁有木质的，也有型钢的，支撑板有木质的或钢材的。在钢结 购安装过程中，如果存在大型钢构件，就要通过承载力较大的分配梁将荷载传递到满堂支撑 架上，所以这类构、配件自重应按实际计算。 4.1.3用于钢结构安装的满堂支撑架顶部施工层可能有大型钢构件，产生的施工荷载较大， 应根据实际情况确定；在施工中，由于施工行为产生的偶然增大的荷载效应，也应根据实际 情况考虑确定。
4.2.1对脚手架恒荷载的取值，说明如下
对附录A表A.0.1的说明 立杆承受的每米结构自重标准值的计算条件如下： 1)构配件取值： 每个扣件自重是按抽样408个的平均值加两倍标准差求得： 直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个； 旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个； 对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个； 横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长； 钢管尺寸：Φ48.3×3.6mm，每米自重：39.7N/m。 2）计算图形见图4。
对附求A表A.0.1的说明 立杆承受的每米结构自重标准值的计算条件如下： 1）构配件取值： 每个扣件自重是按抽样408个的平均值加两倍标准差求得： 直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个； 旋转扣件：按剪刀撑每个扣接点一个，每个自重：14.6N/个； 对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个； 横向水平杆每个主节点一根，取2.2m长； 钢管尺寸：Φ48.3×3.6mm，每米自重：39.7N/m。 2)计算图形见图4。
由于单排脚手架立杆的构造与双排的外立杆相同，故立杆承受的每米结构自重标准值可按双排的外立杆等值采用。nla图4立杆承受的每米结构自重标准值计算图为简化计算，双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值是采用内、外立杆的平均值。由钢管外径或壁厚偏差引起钢管截面尺寸小于Φ48.3×3.6mm，脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，也可按附录A表A.0.1取值计算，计算结果偏安全，步距、纵距中间值可按线性插入计算。2对附录A表A.0.2、A.0.3的说明，计算图形见图5按第六章满堂脚手架与满堂支撑架纵向剪刀撑、水平剪刀撑设置要求计算，一个计算单元（一个纵距、一个横距）计入纵向剪刀撑、水平剪刀撑。78
4.2.5对风荷载的规定说明如下：
1现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定的风荷载标准值中，还应乘以风振 系数β，以考虑风压脉动对高层结构的影响。考虑到脚手架附着在主体结构上，故取β，=1.0； 2脚手架使用期较短，一般为2~5年，遇到强劲风的概率相对要小得多；所以基本风压 Wo值，按《建筑结构荷载规范》GB50009附表D.4取重现期n=10年对应的风压。取消基本风 压Wo值乘以0.7修正系数
脚手架的风荷载体型系数μ。主要按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB5000
4.2.6脚手架的风荷载体型系数。主要按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》
对附录A表A.0.5的说明： 敬开式单排、双排、满堂扣件式钢管脚手架与支撑架的挡风系数是由下式计算确定
5.1.1~5.1.3这几条所规定的设计方法，均与现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018、《钢结构设计规范》GB50017一致。荷载分项系数根据《建筑结构荷载规范》GB50009 规定采用。脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点： 1所受荷载变异性较大 2扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能 存在较大变异； 3脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心 等均较大； 4与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。 到目前为止，对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料，不具备独立进行概率分析的 广R 准确定。因此，本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经验的。 脚手架满足本规范规定的构造要求是设计计算的基本条件。 5.1.4用扣件连接的钢管脚手架，其纵向或横向水平杆的轴线与立杆轴线在主节点上并不汇 交在一点。当纵向或横向水平杆传荷载至立杆时，存在偏心距53mm（图6）。在一般情况下， 比偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标准（如英、日、法等 国)对此项偏心的影响也做了相同处理。由于忽略偏心而带来的不安全因素，本规范已在有关 的调整系数中加以考虑（见5.2.65.2.9条说明），
53154图6直角扣件1一螺母；2—垫圈；3一盖板；4一螺栓；5—纵向水平杆；6一立杆5.1.6关于钢材设计强度取值的说明本规范按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定，对Q235A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f值为：205N/mm。这是对一般结构进行可靠分析确定的。5.1.7表5.1.7给出的扣件抗滑承载力设计值，是根据现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定的标准值除以抗力分项系数1.25得到的。5.1.8表5.1.8的容许挠度是根据现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018及《钢结构设计规范》GB50017的规定确定的。5.1.9立杆长细比参考国外标准，根据国内长期脚手架搭设经验与脚手架试验确定根据国内工程实践经验与满堂脚手架整体稳定试验结果，满堂脚手架压杆容许长细比[2]=250。满堂支撑架压杆容许长细比，按脚手架双排受压杆容许长细比取值（210），这也符合整体稳定试验结果。5.2单、双排脚手架计算5.2.1~5.2.4对受弯构件计算规定的说明：1关于计算跨度取值，纵向水平杆取立杆纵距，横向水平杆取立杆横距，便于计算也偏于安全；2内力计算不考虑扣件的弹性嵌固作用，将扣件在节点处抗转动约束的有利作用作为安全储备。这是因为，影响扣件抗转动约束的因素比较复杂，如扣件螺栓拧紧扭力矩大小、杆件的线刚度等。根据目前所做的一些实验结果，提出作为计算定量的数据尚有困难；83
3纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略不计： 4为保证安全可靠，纵、横向水平杆的内力（弯矩、支座反力）应按不利荷载组合计算。 有关纵、横向水平杆在不利荷载组合下的内力计算方法可在建筑结构静力计算手册中直接查 到； 5一般情况下，横向水平杆外伸长度不超过300mm，符合我国施工工地的实际情况； 些工程要求外伸长度延长，需另进行设计计算，并应采取加固措施后使用。在脚手架专项方 案中也应考虑此内容。 图5.2.4的横向水平杆计算跨度，适用于施工荷载由纵向水平杆传至立杆的情况，当施 工荷载由横向水平杆传至立杆时，作用在横向水平杆上的是纵向水平杆传下的集中荷载，应 注意按实际情况计算。此图只说明横向水平杆计算跨度的确定方法。 在第5.2.1条中未列抗剪强度计算，是因为钢管抗剪强度不起控制作用。如Φ48.3×3.6 的Q235A级钢管，其抗剪承载力为：
=30.36kN 2.0
上式中K为截面形状系数。一般横向、纵向水平杆上的荷载由一只扣件传递，一只扣件的抗 滑承载力设计值只有8.OkN，远小于[V，故只要满足扣件的抗滑力计算条件，杆件抗剪力也 肯定满足。
5.2.5脚手板荷载和施工荷载是由横向水平杆（南方作法)或纵向水平杆(北方
传给立杆。当所传递的荷载超过扣件的抗滑承载能力时，扣件将沿立杆下滑，为此必须计算 扣件的抗滑承载力。立杆扣件所承受的最大荷载，应按其荷载传递方式经计算（或查建筑结构 静力计算手册）确定
一般由施工现场工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、 可靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆 的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的值是根据脚 手架的整体稳定试验结果确定的。 现就有关问题说明如下：
脚手架有两种可能的失稳形式：整体失稳和局部失稳
f.W fW 1.2SGk+1.4Sok≤ 0.9r.rk 0.9rl
f.W fW 1.2SGk+1.4×0.9 (Sok+Swk)≤ 0.9r.rRw 0.9r'Rw
2SGk+1.4×0.9 (Sok+Swk)≤ fiW fw 0.9r.r'Rw 0.9rlk
2)对轴心受压构件： 不组合风荷载
1.2SGk+1.4Sok≤ A 0.9r.rl0.9rls
1.2SGk+1.4×0.9 (Sok+Sw)≤ fA ofA 0.9r.rlw 0.9r'Rw
上列式中：SGk、SQk 水久何载与可变何载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为 弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力； Sw一一风荷载标准值产生的内力； 厂一钢材强度设计值； f一钢材强度的标准值； W一杆件的截面模量； Φ一一轴心受压杆的稳定系数： A一一杆件的截面面积 0.9，1.2，1.4，0.9一一分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效 应组合系数； m——材料强度分项系数，钢材为1.165; R、Rw—一分别为不组合和组合风荷载时的结构抗力调整系数。 根据使新老规范安全度水平相同的原则：并假设新老规范（按单一安全系数法计算安全 进行校核的）采用的荷载和材料强度标准值相同，结构抗力调整系数可按下列公式计算： 1）对受弯构件 不组合风荷载
1.5 Sck + Sok 1 + n YR X =1.19 0.9×1.2×1.165 1.4 S Gk 1+1.17m
YRW 1.5 SGk +0.9(Sok + Swk) 1+0.9(n +) X =1.19. 0.9×1.2×1.165 0.9×1.4 1 +1.05(n + ) SGk +(So + Swe) 1.2
2.0 SGk + Sok 1+n YR X =1.59 0.9×1.2×1.165 1.4 So 1+1.17n .2
5.2.11对本条规定说明如下
5.3.1~5.3.4
影响满堂脚手架整体稳定因素主要有竖向剪刀撑、水平剪刀撑、水平约束（连墙件）、支 架高度、高宽比、立杆间距、步距、扣件紧固扭矩等。 满堂脚手架整体稳定试验结论，以上各因素对临界荷载的影响都不同，所以，必须给出 不同工况条件下的满堂脚手架临界荷载（或不同工况条件下的计算长度系数Ⅱ值），才能保 证施工现场安全搭设满堂脚手架。才能满足施工现场的需要。 通过对满堂脚手架整体稳定实验与理论分析，同时与满堂支撑架整体稳定实验对比分析， 采用实验确定的节点刚性（半刚性），建立了满堂脚手架及满堂支撑架有限元计算模型；进行 大量有限元分析计算，找出了满堂脚手架与满堂支撑架的临界荷载差异，得出满堂脚手架各 类不同工况情况下临界荷载，结合工程实际，给出工程常用搭设满堂脚手架结构的临界荷载， 进而根据临界荷载确定：考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ（附录C）。试 验支架搭设是按施工现场条件搭设，并考虑可能出现的最不利情况，规范给出的Ⅱ值，能综 合反应了影响满堂脚手架整体失稳的各种因素。 3满堂脚手架立杆计算长度附加系数k的确定 见条文说明5.2.6~5.2.9条第三款关于“脚手架立杆计算长度附加系数k”解释。 根据满堂脚手架与满堂支撑架整体稳定试验分析，随着满堂脚手架与满堂支撑架高度增 加，支架临界荷载下降。 满堂脚手架高度大于20m时，考虑高度影响满堂脚手架，给出立杆计算长度附系数表 5.3.4。可保证安全系数不小于2.0。 4满堂脚手架扣件节点半刚性论证见5.4节条文说明。 5满堂脚手架高宽比=计算架高计算架宽，计算架高：立杆垫板下皮至顶部脚手板下 水平杆上皮垂直距离。计算架宽：脚手架横向两侧立杆轴线水平距离。 5.3.5满堂脚手架纵、横水平杆与双排脚手架纵向水平杆受力基本相同。 5.3.6满堂脚手架连墙件布置能基本满足双排脚手架连墙件的布置要求，可按双排脚手架要求 设计计算。建筑物形状为“凹”形，在“凹”形内搭设外墙施工脚手架会出现2跨或3跨的 满堂脚手架。这类脚手架可以按双排架布置连墙件。 5.4满堂支撑架计算 5.4.1~5.4.6考虑工地现场实际工况条件，规范所给满堂支撑架整体稳定性的计算方法力求简 单、正确、可靠。同单、双排脚手架立杆稳定计算一样，满堂支撑架的立杆稳定性计算公式， 虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满觉支撑架结构的整体稳定计算
单、正确、可靠。同单、双排脚手架立杆稳定计算一样，满堂支撑架的立杆稳定性计算公式， 虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对满堂支撑架结构的整体稳定计算，
5.4.7满堂支撑架整体稳定试验证明，在一定条件下，宽度方向跨数减小，影响支架临界荷 载。所以要求对于小于4跨的满堂支撑架要求设置了连墙件（设置连墙可提高承载力），如果 不设置连墙件就应该对支撑架进行荷载、高度限制，保证支撑架整体稳定。 施工现场，少于4跨的支撑架多用于受荷较小部位。高度控制可有效减小支架高宽比， 荷载限制可保证支架稳定。 永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值7.5kN/m²，相当于150mm厚的混凝土楼 板。计算如下： 楼板模板自重标准值为0.3kN/m，钢筋自重标准值，每立方砼1.1kN，砼自重标准值 24kN/m²；施工人员及施工设备荷载标准值为1.5kN/m²。振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0 kN/m 永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值：0.3十1.5十2十25.1×0.15=7.6kN/m 均布线荷载大于7kN/m相当于400×500（高）的混凝土梁。计算如下： 钢筋自重标准值，每立方砼1.5kN，砼自重标准值24kN/m²； 均布线荷载标准值为：0.3（2×0.5十0.4）十0.4（2十1.5）十25.5×0.4×0.5=6.92kN/m
5.5立杆地基承载力计算
5.5.1公式（5.5.1）是根据现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007第5.2.1给出。
5.5.1公式（5.5.1）是根据现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007第5.2.1给出， 计算Pk、Nk时使用荷载标准值。
脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行 经常检测。
5.5.2由于立杆基础（底座、垫板）通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下 降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些 特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及工程实践经验确定
5.6型钢悬挑脚手架计算
5.6.1悬挑脚手架的悬挑支撑结构有多种形式，本规范只规定了施工现场常用的以型钢梁做
6.1常用单、双排脚手架设计尺寸
6.1.2规定脚手架高度不宜超过50m的依据
3.2纵向水平杆、横向水平杆、脚手板
6.2.1对搭接长度的规定与立杆相同，但中间比立杆多一个旋转扣件，以防止上面搭接杆在竖 向荷载作用下产生过大的变形；对于铺设竹脚手板的纵向水平杆设置规定，是根据现场使 用情况提出的。 纵向水平杆设在立杆内侧，可以减小横向水平杆跨度，接长立杆和安装剪刀撑时比较方 便，对高处作业更为安全
可少的杆件。现场调查表明，该杆挪动他用的现象十分普遍，致使立杆的计算长度成倍增大 承载能力下降。这正是造成脚手架安全事故的重要原因之一。 6.2.4本条规定脚手板的对接和搭接尺寸 旨在限制探头板长度，以防脚手板倾翻或滑脱
6.3.1当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下底座或垫板可根据情况不设置。 6.3.2本条规定设置扫地杆，是吸收了我国和英、日、德等国的经验 6.3.3脚手架地基存在高差时，纵向扫地杆、立杆搭设要求，按要求搭设，保证脚手架基础 稳固。
单排、双排与满堂脚手架立杆采用对接接长，传力明确，没有偏心，可提高承载
6.4.1设置连墙件，不仅是为防止脚手架在风荷和其它水平力作用下产生倾覆，更重要的是 它对立杆起中间支座的作用。试验证明：增大其竖向间距（或跨度）使立杆的承载能力大幅度 下降。这表明连墙件的设置对保证脚手架的稳定性至关重要。为此，在英、日、德等国的同 类标准中也有严格的规定
6.4.2对表6.4.2的说明：
表中规定的尺寸与连墙件按2步3跨、3步3跨设置，均是适应于本规范表5.2.8 长度系数的应用条件，可在计算立杆稳定性时取用
6.4.3对连墙件设置位置规定的说明：
1限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国标准的规定。只有连墙件在主 节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立 迁的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作
用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的1／2附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。2由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。6.4.4若开口型脚手架两端不与主体结构相连，就相当于自由边界而成为薄弱环节。将其两端与主体结构加强连接，再加上横向斜撑的作用，可对这类脚手架提供较强的整体刚度。6.4.5~6.4.8这几条规定是总结了国内一些成熟的经验，并吸收了国外标准中的规定。连墙件在使用过程中，既受拉力也受压力，所以，必须采用可承受拉力和压力的构造。并要求连墙杆节点之间距离不能任意长，容许长细比按150控制。6.5 门洞6.5.1对门洞型式与选型条件的说明：我国脚手架过门洞处的结构形式，以采用落地式斜杆支撑1～2根架空立杆为主，英、法等国则用门式桥架（图9）。NNNN图9英、法等国过门洞的结构形式考虑到我国搭设门洞的习惯，并能增大门洞空间的使用面积和有一个较为简便、统一的验算方法，特列出图6.5.1供选择。门洞采用图6.5.1所示落地式支撑，能减少两侧边立杆的荷载，并可将图中的矩形平面ABCD作为上升式斜杆的平行弦杆桁架计算。6.5.5本条规定是为防止杆件从扣件中滑脱，以保证门洞桁架安全可靠6.6剪刀撑与横向斜撑6.6.1、6.6.2这两条规定是在总结我国经验的基础上，参考了英、美、德等国脚手架标准的规定提出的。这些规定，对提高我国现有扣件式钢管脚手架支撑体系的构造标准，对加强脚手架整体稳定、防止安全事故的发生将起重要的作用。具体说明如下：98
对纵向剪刀撑作用大小的分析表明：若连接立杆太少，则纵向支撑刚度较差，故对剪刀 撑跨越立杆的根数作了规定。 由于纵向剪刀撑斜杆较长，如不固定在与之相交的立杆或横向水平杆伸出端上，将会由 于刚度不足先失去稳定。为此在设计时，应注意计算纵向剪刀撑斜杆的长细比，使其不超过 本规范表5.1.9的规定。 6.6.3根据实验和理论分析，脚手架的纵向刚度远比横向刚度强的多，一般不会发生纵向整 本失稳破坏。设置了纵向剪刀撑后，可以加强脚手架结构整体刚度和空间工作，以保征脚手 架的稳定。也是国内工程实践经验的总结。 6.6.4 设置横向斜撑可以提高脚手架的横向刚度，并能显著提高脚手架的稳定承载力， 6.6.5开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设置横向斜撑，并与主体结构加强连接，可 寸这类脚手架提供较强的整体刚度。静力模拟试验表明：对于一字型脚手架，两端有横向斜
6.6.5开口型脚手架两端是薄弱环节。将其两端设置横向斜撑，并与主体结构加强连接，可 对这类脚手架提供较强的整体刚度。静力模拟试验表明：对于一字型脚手架，两端有横向斜 掌(之字形）．外侧有剪刀撑时，脚手架的承载能力可比不设的提高约20%。
5.7.1～6.7.3这三条对斜道构造的规定，主要是息结国内工程的实践经验制定的。注意人行 斜道严禁搭设在临近高压线一侧。
6.7.1～6.7.3这三条对斜道构造的规定， 主要是总结国内工程的实践经验制 斜道严禁搭设在临近高压线一侧。
6.8.1本条所提的满堂脚手架是指荷载通过水平杆传入立杆，立杆偏心受力情况。
对表6.8.1的说明： 1横距、步距是参考我国长期使用的经验值： 2横距(横向水平杆跨度)、纵距(纵向水平杆跨度)是根据一层作业层上的施工荷载按本 现范第5.2.1～5.2.5条的公式计算，取计算结果中能满足强度、挠度、抗滑三项要求的最小跨 度值，偏于安全；立杆间距1.2mx1.2m～1.3mx1.3m，施工荷载标准值不小于3kN/m时，水 平杆通过扣件传至立杆的竖向力为8kN～11kN之间，所以立杆上应增设防滑扣件。 3满堂脚手架设计高度是根据5.3节计算得出的，并根据工程实际适当调整。 4计算条件不同另行计算。 5满堂脚手架结构的设计尺寸按设计计算，但不应超过表6中规定值。 6.8.2根据我国工程使用经验及支架整体稳定试验确定
6.10型钢悬挑脚手架
7.1.1本条规定是为了明确岗位责任制，促进脚手架的设计及其专项方案在具体施工实施过 程中得到认真严肃的贯彻。单位工程负责人交底时，应注意方案中设计计算使用条件与工程 实际工况条件是否相符的问题。监理工程师检查交底记录时，对以上问题的检应是重点检查 之一。 7.1.2这条规定是为了加强现场管理，杜绝不合格产品进入现场，否则在脚手架工程中会造 成隐患和事故。对钢管、扣件、可调托撑可通过检测手段来保证产品合格，即：在进入施工 现场后第一次使用前，由施工总承包单位负责，对钢管、扣件、可调托撑进行复试。
7.2.1～7.2.4本节明确规定了脚手架地基标高及其基础施工的依据和标准，是保证脚手架工 程质量的重要环节。 压实填土地基、灰土地基是脚手架常用的地基，应按《建筑地基基础工程施工质量验收规 范》要求施工，应符合工程的地质勘察报告中要求。
7.3.1为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭设高度的限值 7.3.2 规定脚手架搭设中允许偏差检查的时间，有利于防止累计误差超过允许偏差，难以纠 正。 7.3.3本条规定的技术要求有利于脚手架立杆受力和沉降均匀。对于其它材料用于脚手架基 础，应是不低于木垫板承载力，不低于木垫板长度、宽度。 7.3.4～7.3.11这8条规定是根据本规范第6章有关构造要求提出的具体操作规定，说明如下： 1在第7.3.6条3款中规定搭设单排脚手架横向水平杆的位置，是根据现行国家标准《砌 体工程施工质量验收规范》GB50203的规定。 根据《砌筑砂浆配合比设计规程》（GJG98）的规定，砌筑砂浆的最低强度等级为M2.5。 2在7.3.11条2款中规定扣件螺栓的拧紧扭力矩采用40~65N·m，是根据《钢管脚手 架扣件》（GB15831）的规定确定的。 13一原范7212条机空脚王板的铺设自项目作业的脚王板在下计一宫每隔12m满信
7.3.1为保证脚手架搭设中的稳定性，本条规定了一次搭设高度的限值 7.3.2 规定脚手架搭设中允许偏差检查的时间，有利于防止累计误差超过允许偏差，难以纠 正。 7.3.3本条规定的技术要求有利于脚手架立杆受力和沉降均匀。对于其它材料用于脚手架基 础，应是不低于木垫板承载力，不低于木垫板长度、宽度。 7.3.4～7.3.11这8条规定是根据本规范第6章有关构造要求提出的具体操作规定，说明如下： 1在第7.3.6条3款中规定搭设单排脚手架横向水平杆的位置，是根据现行国家标准《砌 本工程施工质量验收规范》GB50203的规定。 根据《砌筑砂浆配合比设计规程》（GJG98）的规定，砌筑砂浆的最低强度等级为M2.5。 2在7.3.11条2款中规定扣件螺栓的拧紧扭力矩采用40~65N·m，是根据《钢管脚手 架扣件》（GB15831）的规定确定的。
7.3.13原规范7.3.12条规定脚手板的
一层脚手板，做为防护设施增加投入，同时也增加脚手架荷载。改为脚手板下用安全网双层 兜底。施工层以下每隔10米用安全网封闭。见规范9.11条
7.4.1本条规定了拆除脚手架前必须完成的准备工作和具备的技术文件。 7.4.2本条明确规定了脚手架的拆除顺序及其技术要求，有利于拆除中保证脚手架的整体稳 定性。
8.1.1对新钢管允许偏差值的说明：
8.1构配件检查与验收
对旧钢管的检查项目与允许偏差值的说明：
8.1.2对旧钢管的检查项目与允许偏差值的说明
使用合格产品。扣件有裂缝、变形的，螺栓滑丝的严重影响扣件承载力，最终导至 架整体稳定
GB51270-2017 镁冶炼厂工艺设计标准.pdf8.1.5对脚手板的检查项目与允许偏差值的说明：
1定型钢脚手板的板面扭曲允许偏差是指任一角的挠起，表8.1.8序号5中的允许偏差 值是按治金部《定型钢跳板制作质量标准》的规定确定的：
8.2脚手架检查与验收
8.2.1明确脚手架与满堂支撑架其地基基础进行检查与验收的阶段。 8.2.2 为提高施工企业管理水平，防患于未然，明确责任，提出了脚手架工程检查验收时应 具备的文件 8.2.3 明确脚手架使用中，应定期检查的项目。也可随时抽查其规定项目。 4对±024明
8.2.1明确脚手架与满堂支撑架其地基基础进行检查与验收的阶段。
1天于立杆垂直度的元许偏差 立杆安装垂直度允许偏差值的规定，关系到脚手架的安全与承载能力的发挥。从国内实测 数据分析可知，所规定的允许偏差值是代表国内大多城市中许多建筑企业搭设质量的平均先 进水平的。满堂支撑架立杆垂直度的允许偏差为立杆高度的干分之三 2关于间距的允许偏差 根据现场实测调查，一般均可作到。 3关于纵向水平杆高差的允许偏差 纵向水平杆水平度的允许偏差值关系到结构的承载力（立杆的计算长度）、施工安全等。 4项次7是为了防止横向水平杆顶墙不便操作，故不允许有正偏差。 8.2.5本条明确地规定了扣件螺栓扭力矩抽样检查数目与质量判定标准，有利于保证脚手架 安全。
9.0.1保证专业架子工搭设脚手架，是避免脚手架安全事故发生的措施之一。 9.0.41 保证钢管截面不被削弱。 9.0.5本条的规定旨在防止脚手架因超载而影响安全施工。条文中规定的内容是通过调研， 对工地实际存在的问题提出的。 9.0.61 保证施工安全的重要措施。 9.0.7 支撑架实际荷载超过设计规定，就存在安全隐惠，甚至导致安全事故发生。 9.0.8大于六级风停止高处作业的规定是按照现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规 范》JGJ80的规定。 9.0.12扣件式钢管脚手架应使用阻燃的密目式安全网YB 9082-2006 钢骨混凝土结构设计规程，避免在脚手架上电焊施工引起火灾， 9.0.13施工期间，拆除脚手架主节点处的纵向水平杆、横向水平杆、纵向水平杆、横向扫地 杆中任何根杆件，都会造成脚手架承载力下降。严重时会导致事故。拆除连墙件也是如此。 9.0.14如果在脚手架基础下开挖管沟，会影响脚手架整体稳定。室外管沟过脚手架基础必须 在脚手架专项方案体现，必须有安全措施。 9.0.15满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施，如斜撑， 揽风绳、连墙件等。抗倾覆稳定计算应保证，支架抗倾覆力矩≥支架倾覆力矩。