标准规范下载简介
GB／T 51228-2017 建筑振动荷载标准(完整正版、清晰无水印).pdf6.2.4螺旋压力机主要靠横置于顶部的飞轮旋转势郁
或离合带动螺杆形成问下的振动荷载，振动荷载的最大值发生在 锻压工件很难变形时，极端情况发生在模具打靠时。飞轮旋转势 能在此时文产生水平振动力矩，表现为脉冲特性。
7.1.1机器离心力的方向，可沿卷筒回转中心的360°全周方 向。按其最不利作用，机器的扰力主要考虑作用在卷简回转中心 的铅垂平面和水平面内，并在正反两个方向交替
7.1.2确定振动荷载时DB11／T 1677-2019标准下载，设备制造广需提供转鼓回转中心相对
水平面的扰力同时会对基础产生正反两个方向的倾覆力矩。 作用在转鼓中心处的横向振动荷载，方向指向物料所偏 置侧。
7.1.3转炉炉体的振动荷载包括装入废钢时、刮（顶
倾动过程加速和减速等时刻产生的冲击荷载，以及在吹炼过程 中，由于气流对钢水喷射作用激振引起的炉体振动产生的脉冲冲 击，其中较大的是钢水激振力和顶渣荷载。 激振力系数应按转炉底吹气量大小、钢水熔池深度大小 转炉底吹口布置是否对称、是否米用喷粉工艺、转炉容量大小等 并行综合考确定，可取0.15～0.40。其中，转炉底吹气量大 时、转炉钢水熔池深度越深时、转炉底吹口布置不对称时、应用 喷粉工艺时、采用小容量转炉时趋向于取大值，反之则取小值 选用激振力系数时，应综合考虑上述各影响因素。 在基础设计中，激振力分配到驱动端承受的力，根据激振力 方向不同，在0.5F，～F，之间变化，当激振力作用方向为耳轴 轴向时，激振力分配到驱动端承受的力为F，当激振力垂直于 耳轴轴向作用时，激振力分配到驱动端承受的力为0.5F。激振 力分配到游动端承受的力，根据激振力方向不同，在0～0.5F 之间变化，当激振力作用方向为耳轴轴向时，激振力分配到游动
端承受的力为0，当激振力垂直于耳轴轴向作用时，激振力分配 到游动端承受的力为0.5F。 切渣振动荷载以水平力的形式作用到转炉炉体托圈耳轴轴承 座的基础上。
7.1.4误差系数k一般可取1.2，计算倾动力矩时以转炉质量
转炉的后动、制动等的动负荷系数k2，启制动时间短 小值，启制动时间长时取大值。 电机最大过载倍数，应由电机制造厂提供，不宜超过3
7.1.5启动或制动时的回转转矩，以钢水不剧烈动所限定的
取放钢包倾翻力矩，使取放钢包一侧的基础受压，另一 固基础锚固螺栓受拉。 电机最大后动力矩倍数，应由电机制造厂提供，一般不 过3. 0。
7.2.1可逆轧机机列有带减速机和不带减速机两种形式：一种 是电机传动减速机并通过齿轮机座传动轧机的轧辊：另一一种是电 机直接传动轧机的轧辊工作。不管是哪一种形式的可逆轧机机 列，其组成中的主要设备有电机、减速机、齿轮机座、轧机。由 于是可逆运转，所以荷载是双向交替变换的。 连续轧机机列有带减速机和不带减速机两种形式，连续轧机 般是不可逆轧制，故其荷载是单向作用的。 1电机为动力荷载输出源，电机对基础的动力荷载为电机 的输出力矩。 工作时力矩为轧制力矩，其最大值为电机输出的最大力矩 般为电机额定力矩的2.5倍，荷载是正反两个方向交替变化。 电机的尖峰负载为事故荷载，电机发生堵转，其对基础产生
的力矩为额定力矩的3倍，荷载方向应为正反两个方向。 2减速机T作时对基础产生的力矩为输入力矩减去输出力 矩，荷载方尚应为正反两个方尚。 减速机的尖峰负载为事故荷载，即为电机输人的尖峰力矩 荷载方向应为正反两个方向。 3齿轮机座的尖峰负载为事故荷载，即为电机输入的尖峰 力矩，荷载方向应为正反两个方向。 4实际轧制过程中，在轧件开始咬人之前，首先是轧件以 定的线速度向旋转着的轧辊撞击，此时的冲击荷载即为咬人时 的冲击荷载，也称为第一类冲击荷载。由于摩擦力的作用，轧件 开始咬人，真到金属充满变形区，轧制咬人阶段终结，在此间隔 时间内，金属的变形抗力以递加的方式作用到轧辑上，称此时的 冲击荷载为第二类冲击荷载。 轧机抛钢是咬钢的反向过程，如没有第一类冲击荷载，其第 二类冲击荷载的值与咬钢时相近，可等效考虑。 5由传动装置加在机座上的倾翻力矩仅当转动上、下轧 的力矩不相等时才发生；通常情况下，不考虑倾翻力矩。 轧制速度的变化使轧件产生惯性力，连过程中前、后张力 差的作用都会使轧件在水平方向上产生水平力，并引起倾翻力 力矩。 7.2.3滚切式剪机分为定尺剪和双边剪，剪机在剪切钢板时产 生不均匀冲击力。 滚切剪剪切钢板时的剪切力变形情况如图5所示。由图可 知，最大冲击剪切力发生在切入阶段，其大小一一般为平稳剪切力 的1.3倍，式（7.2.3）的前半部分是解析式。一般情况下，剪 切过程中对基础的冲击荷载，取最大冲切剪切力的20%。 切入阶段影响系数k1，在切入、切离阶段约为0.7，稳定剪 切阶段取1，公式中统一取大值1。
剪切过程中对基础的振动荷载方尚垂直向下或向上。NW牛低轧件横向剪切位置(mm）图5剪切力曲线图剪刃钝化后的影响系数k2，一般可取1.15～1.20，当剪刃较新时取1.15，当剪刃临近更换时取1.20，公式中统一取大值1.20。7.2.4矫直机分为可逆矫直与不可逆矫直两种，可逆矫直机的荷载是双向交替变换的。1电机为动力荷载输出源时，电机对基础的动力荷载为电机的输出力矩。工作时力矩为矫直力矩，其最大值为电机输出的最大力矩，一般为电机额定力矩的1.75倍，荷载是正反两个方向交替变化。尖峰负载为事故荷载，电机发生堵转，其对基础产生的力矩为额定力矩的2倍，荷载方向应为正反两个方向。2板带辑式矫直机的减速器一般为分体式，输入轴和输出轴数目不定。因此，减速器工作时对基础产生的力矩应根据实际输入轴和输出轴的布置进行分析。减速机的尖峰负载为事故荷载，数值大小应根据实际输入轴和输出轴的布置进行分析。板带辊式矫直机的齿轮座一般为整体式，输人轴与减速器的输出轴数量相等，输出轴与矫直辊数相等，也有齿轮座与减速器设计为一个整体机构。3齿轮座的尖峰负载为事故荷载，数值大小应根据结构及113
买际输人轴和输出轴的布置进行分析。 4矫直机本体，应计算矫直咬入和抛钢时的冲击荷载、矫 直机矫直时的动荷载、矫直机工作时候产生的倾翻力矩 矫直机对基础产生的尖峰负载为事故荷载，电机发生堵转 其对基础产生的力矩为额定力矩的2.5倍，荷载方向应为正反两 个方向。 以上电机力矩过载倍数可依据实际电机选型参数进行调整
7.2.5开卷机及卷取机稳定卷取/开卷时的设备振动
可，可卷筒回转中心的360°全周方向。按其最不利作用，机 器的扰力主要考虑作用在卷筒回转中心的铅垂平面和水平面内。
8.1.5锤式和反击式破碎机的振动荷载计算，主要考
过程中由于转子不均勾磨损而造成质量偏心产生的振动荷载
当量偏心距e的取值与被破碎物料的硬度有关，根据实践经 验，破碎煤等软质物料时取小值，破碎石灰石等较硬物料时取 大值，
设计制造的产品参数差异较大。因此，各参数应由设备制造广提 供，振动荷载值宜按正文中的相关公式计算。当计算破碎机振动 荷载数据不完整时，可采用本标准附录C所列数据，
8.2.1振动荷载标准值应为符合设备使用技术要求
8.2.1振动荷载标准值应为符合设备使用技术要求的正常状态 下设备所引起的惯性力的参数，以设备制造厂设备试验中的相应 特性平均值作为标准扰力，由设备制造厂家提供。动力超载系数 K。是考虑到设备实际参数对其标准值偏离的可能性，如工.作状 态的改变、轴承间隙加大、零件磨损、有杂物等。公称均衡的机 器会出现对平均值偏差很大的参数，特别是旋转质量的偏心率。 8.2.2本条计算时的相关动力参数，应由设备制造厂提供。 8.2.3本条规定了结构构件频率条件，在启动和停车时避开共振
器会出现对平均值偏差很大的参数，特别是旋转质量的偏心率。 8.2.2本条计算时的相关动力参数，应由设备制造厂提供。 8.2.3本条规定了结构构件频率条件，在启动和停车时避开共振 和接近共振的区域，在动力荷载作用下不会产生共振。在设计实践 中，曾经发生过多例由于动力系数取值偏小，或设备制造厂提供数 据不明确而未乘以动力系数的事故，造成振动筛所在楼层梁振动剧 烈。人的主观感受较强，对楼层结构重新进行加固设计时，动力系 数取到适宜的数值，加固完成后，振动消除。另外，设备正常运行
一段时间后，减振弹簧由于疲劳作用逐渐失去效能，应及时更换新 的，以使设备正常工作时产生的等效静力荷载符合结构设计时所取 参数的要求。动力系数取值参见现行行业标准《化工、石化建（构） 筑物荷载设计规定》HG/T20674的有关规定。 梁的自振频率，应按下列公式计算：
fi =pil B ml. B fih =Pih Iml kjm nlo
式中：i一一频率密集区的顺序，i1，2，; fi 梁第i频率密集区内最低自振频率（Hz）； fih 梁第i频率密集区内最高自振频率（Hz）； m 梁上单位长度的均布质量（kg/m）； lo一 梁的计算跨度（m），取梁支座中心间的长度； mu 梁上单位长度的均布质量（kg/m）； m; 梁上的集中质量（kg）； j 集中质量数1n； n 集中质量总个数； k; 集中质量换算系数； (Pil、(ih 对于钢筋混凝土结构第i频率密集区的自振步 数，对于两端铰支的单跨和等跨莲续梁，其 第二频率密集区的自振频率系数宜按表1确定
表2集中质量换算系数k
为集中质量离左边支座距离与梁的跨度1之比，对于中间跨内集中质量 值，仍为集中质量离本跨左边支座的距离
注：α；为集中质量离左边支座距离与梁的跨度1，之比，对于中间跨内集 的值，仍为集中质量离本跨左边支座的距离。
以往在设计磨机基础时采用动力系数法，而近代随着技术的 进步，很多国家已采用三项负荷法设计磨机基础，三项负荷即 为：竖向荷载、水平荷载、瞬时荷载。竖向荷载由设备厂家提 供，经过圆整后直接标在磨机总图的相应位置上，进行动力计算 时不需要再乘动荷系数。瞬时荷载只是在检修时短时间内产生的 负荷，如顶磨时的负荷。
8.4.1本节适用于矿山用过滤式离心脱水机和沉降式离心脱水 机的等效荷载的计算。
8.4.2过滤式及沉降式离心脱水机的等效静力荷载的计算，应 按照本标准4.4节离心机的振动荷载的规定执行。离心脱水机进 行振动荷载计算时，旋转部件总质量及旋转部件工作时的偏心距 由设备制造厂提供。
8.4.3本条文中离心脱水机等效静力荷载
转部件总顶单及物特 由设备制造厂提供。 8.4.4本条中涉及的筒型真空过滤机、盘式真空过滤机、带式 真空过滤机、板框压滤机、自动压滤机、磁力脱水槽基础设计结 构分析时，宜按静力进行结构计算，
9. 1 纸机和复卷机
9.1.2各旋转部件所产生的振动荷载均由纸机或复卷机
由于需要从0到最大设计车速（通常按照100m/min步卡 级计算、分析各级车速下系统的振动响应情况，考虑到有自 厂直接提供设计车速下各转动部件的不平衡力mew，所以 了任意车速运行下的振动荷载计算公式，并且采用了按设计 换算的形式。
9.1.3纸机每个组成分部和复卷机中，各旋转部件在启动时其
质量偏心的方向是随机的，因此初始相位角也是不确定的，在对 其引起的振动响应进行叠加时，需要以适当组合的方式考虑初始 相位角的影响
9.1.4纸机和复卷机中的多个旋转部件会因其直径不同而转速 不同，但各分部作为独立的分析单元，应在同一车速下确定各旋 转部件的角速度、计算相应的振动荷载、叠加其振动响应。
9.1.4纸机和复卷机中的多个旋转部件会因其直径不同而转速
卷纸机和复卷机上均有随设备在线运行的纸卷，其直径是在 定范围内不断改变的，也就是说对应于某一车速纸卷质量和角 速度一直在改变，计算振动荷载时应考虑这一影响。通常可在每 一级计算车速下，按适当步长计算纸卷不同直径所对应的角速度 和相应的振动荷载，再与同级车速下的其他振动荷载进行响应
9.1.5 旋转部件的质量偏心距应由设备制造厂根据加工制作精
9.1.5旋转部件的质量偏心距应由设备制造厂根据加工制作精 度和相应的动平衡等级确定，条文给出的部分旋转部件偏心距是 按照欧洲的设备制造厂在其产品满足欧洲相关标准的情况下确定
度和相应的动平衡等级确定，条文给出的部分旋转部件偏心距是 按照欧洲的设备制造厂在其产品满足欧洲相关标准的情况下确定 的，未给出偏心距的旋转部件，相应参数应由设备制造厂直接 提供。
9.2.1磨浆机包括电机、齿轮箱和磨浆部，固定在钢筋混凝士 制作的隔振惯性块上，惯性块下设置隔振垫，通过振动分析确定 惯性块的尺寸、质量、动力特性以及隔振垫的布置和相关参数 时，磨浆机各旋转部件的振动荷载宜按本节规定计算。
9.2.2由于需要从0倍～1.1倍最大设计转速计算、分析各级
转速运行下系统的振动响应情况，考到有的制造厂直接提供最 大设计转速下各转动部件的不平衡力mea，因此给出了磨浆机 以任意转速运行下的振动荷载计算公式，并且采用了按设计转速 换算的形式。 按照相关机械设备的制造标准，对于磨浆机的电机、齿轮 磨浆部等转动部件，其动平衡精度等级G一般采用2.5mm/s
因此初始相位角也是不确定的，在对其引起的振动响应进行叠加 时，需要以适当组合的方式考虑初始相位角的影响。 9.2.4磨浆机因意外断电和磨片脱落会产生很大的瞬态振动荷
9.2.4磨浆机因意外断电和磨片脱落会产生很大的瞬态振动荷 载，该类荷载应由设备制造厂直接提供
载，该类荷载应由设备制造厂直接提供
9.3.1确定表9.3.1中所列织机的振动荷载时，有梭织机是以 实测值为主要依据，剑杆织机是以产品说明书提供的数据为主要 依据，同时考虑到织物的厚薄、经纬密度及织物品种的区别，并 按国外有关实测资料及实际工程设计经验，综合归纳得出的。表
列数值有的大于实测值，以适应其通用性。 9.3.2表9.3.1所列车速是表中所列织机型号的常用车速，如 织机的设计车速不同于表列车速，则设计车速下的振动荷载应按 公式（9.3.2）进行换算。但当工艺条件所提供的设计车速低于 表列车速时，为了适应日后工艺变化的需要，其振动荷载值还是 应按表9.3.1所列数值取用。公式（9.3.2）是国内外普遍采用 的换算公式，通过实测同一型号织机在不同车速下的振动荷载 值，其比值关系与该公式的计算结果是基本一致的。 9.3.3织机的振动荷载实际上是作用在织机的四个车脚上，就 单台织机而言，实际工程设计中，可将织机四个车脚在三个方向 上的振动荷载等效为三个方向上的合力，作用在织机四个车脚的 几何中心处。表9.3.1所列振动荷载就是织机在纬纱方向、经纱 方向和竖向这三个方向上各车脚振动荷载的等效合力。工程设计 时如有需要，也可将表9.3.1所列竖向振动荷载分配到织机的各 车脚上，分配原则是： 1织机前面（布辊侧）二个车脚的竖向振动荷载分量值均 为表列数值的一半； 2织机后面（织轴侧）二个车脚的竖向振动荷载分量值均 为表列数值的一半； 3织机前二车脚竖向振动荷载分量的作用方向与织机后二 车脚竖向振动荷载分量的作用方向正好相反。
10. 1 一般规定
10.1.1金属切削机床的振动荷载一般宜由机床制造厂提供，本 条提出的4项要求是应由机床制造厂提供的基础资料 10.1.2金属切削机床振动荷载作用点，一般情况下取机床底面 的几何中心。
10.2.1车床包括仪表车床、自动车床、立式车床、仿形车床、 卧式车床、马鞍车床及数控车床等儿种类型。 机床运转时对支承结构所产生的振动荷载是支撑结构动力计 算的基础数据，它的大小一般由该机床的设计部门或生产厂家根 居工艺参数及机构原理等资料作理论计算后提供。但是：对大量 可直接安装在地坪或多层厂房楼盖上的中小型机床，特别是那些 5t以下的精密加工金属切削机床，运转时产生的振动荷载，一 般生产厂商均不提供。表10.2.1中的数值是根据车床振动实测 资料，经统计分析并考虑切削加工时的冲击影响后确定的。当加 工材料强度低、切削量小、切削速度缓慢时，取表中小值，否则 取大值。
10.2.2铣床包括滑枕铣床、龙门铣床、平面
圆工作台铣床、升降台铣床、回转头铣床、悬臂铣床、摇臂铣 床、床身铣床、数控铣床等。表10.2.2中的数值是根据铣床振 动实测资料，经统计分析并考虑切削加工时的冲击影响后确定 的。当加工材料强度低、切削量小、切削速度缓慢时，取表中小 值，否则取大值。
卧式钻床、铣钻床、多轴钻床、数控钻床等儿种类型。钻床的振 动荷载值0.10kN~0.20kN是根据钻床振动实测资料经统计分 析后确定的。当加工材料强度低、切削量小、切削速度缓慢时， 取小值，否则取大值。 10.2.4刨床包括龙门刨床和牛头刨床两种类型。近年来，由于 刨床能耗高，已逐渐被铣床所取代。但考虑到原有设备仍在使 用，仍将有关内容列出。表10.2.4中数值是根据刨床振动实测 资料，经统计分析并考虑切削加工时的冲击影响后确定的。当加 工材料强度低、切削量小、切削速度缓慢时，取表中小值，否则 取大值。
10.2.5磨床包括外圆磨床、内圆磨床、平面磨床、端面
工具磨床、刀具刃磨床、研磨机、抛光机、曲轴磨床、花键轴磨 未、轧辊磨床、导轨磨床、轴承加工磨床及数控磨床等儿种类 型。表10.2.5中的数值是根据磨床振动实测资料，经统计分析 并考虑切削加工时的冲击影响后确定的。当加工材料强度低、切 削量小、切削速度缓慢时，取表中小值，否则取大值。 实测表明，磨床的振动荷载主要是由砂轮引起的，这是由于 砂轮在加工过程中不均匀的磨损，造成质量偏心距的不断增加 所致。 10.2.6加工中心包括立式加T中心、卧式加T中心、龙门式加
厂中心、车销加工中心等儿种类型。加工中心的振动荷载宜按相 司加工功能的同类机床取值。多种加工功能振动荷载不同时，取 大值。
11.1.1本节适用于单个激振器额定激振力不大于1000kN的液 压振动台。液压振动试验台主要适用于航大、航空、兵器、电 子、船舶、汽车和建筑等领域，是振动环境试验的专用力学环境 试验设备。压振动试验台规格可按现行国家标准《液压振动 台》GB/T 21116执行。 11.1.2液压振动台的主要动态参数包括振动台的激振力、额定 负载、振动位移、振动速度、振动加速度等。受油缸行程的限 制，振动位移主要控制振动信号的低频段（通常为5Hz以下）： 受液压油流量的限制，振动速度控制振动信号的中频段（通常为 5Hz～20Hz），在激振力条件的限制下，振动加速度控制信号的 高频段（通常为20Hz以上）。 一般振动台单个作动器的技术指标包括激振力、振动位移、 振动速度和振动加速度等。三个参数控制线如图6所示。 液压振动台作动器的荷载分区可定为三段（图7）。 低频部分的位移控制区段：
中频部分的速度控制区段：
高频部分的加速度控制区段
a2 = Vmaxw
根据加速度特性曲线做归一化处理前后如图8、图9所才 以推断激振力的特性曲线：
a空载= 50%J.Jff频率(Hz)图81负载变化的加速度特性1.000.1050%·空载0.011.02.56.316.040.0100.0频率f(Hz)图9归一化加速度曲线性，可能出现的共振现象，振动荷载应根据被测试件的动力特性乘以动力放大系数。例如，当道路模拟试验机为轮胎耦合时，振动作用需乘以1.25的放大系数。根据上述分析，本标准提出的液压振动台振动荷载考虑了振动荷载的包络特性，具有80%的保证概率。对于特殊的液压振动台需要根据设备资料要求进行专项设计。液压振动试验台单个作动器的荷载动力系数宜按表3选择。126
通常电动振动试验台制造厂提供技术参数是按照空载条件测 试的结果，振动台带试件工作后，其特性曲线会略有不同，而且 不同质量的时间，特性曲线地也不同。经验表明，按照空载特性设 计是偏于安全的，也是出于简化分析的考虑。 为了考虑电动振动试验台最不利的状况，按照振动台上中断 限要求，极端情况下，可以是激振力土限乘以2，即：
F.(f) = 2. 0 a(Fm anax a
为了与其他结构荷载标准协调，作为结构设计等效静力设计 载条件，其振动荷载的动力系数，宜按表4选择
表4电动振动台动力系数表
数值为用于振动台隔振基础设计的动力
11. 3. 2 振动荷载、按下列原则确定:
1偏心式机械振动台是以轴偏心或者偏心杆转动来驱动振 动台运动。工作原理如图11所示。 偏心式机械振动台的动态技术指标说明
IR图12离心式振动台偏心式机械振动台激振力为：P.(t) metu"sinwt(37)最大激振力为：Pemax = meerw2 = meaemax(38)离心式机械振动台振动加速度与偏心式振动台具有相似特性，振动加速度亦为圆频率的平方关系。根据牛顿第二定律，激振力为：Penax = meemw? = m.aemmax(39)130
F(t) = nαQsin(2xift +$:)C(n)
C(n) = 1/ /n
租应地可以计算得到竖向人群激励荷载公式。 IS010137：2007未给出人的重量取值，我国现行国家标准 （地铁车辆通用技术条件》GB/T7928一2003规定人均体重按 60kg计GB 51313-2018-T：电动汽车分散充电设施工程技术标准（无水印，带书签），《铁道车辆强度设计及试验鉴定规范》TB/T1335 1996规定每一旅客及其自带行李的重量之和取为80kg，本条结 合实际情况，行人体重按60kg计，即600N。 IS010137：2007指出人群的总人数取决于单位面积的人数 和人群所占据的面积，但IS0）10137：2007并未给出自由行走的 单位面积人数取值，对于协调跳跃（如在无固定座位区域的跳 舞、节律运动），1S）10137：2007规定般情况下为0.8人/ m²，最大值为6人/m²。应用中可根据实际情况确定人群的总 人数。 人行振动荷载频率的取值有两种方法：（1）试算法，在
1.25Hz～2.3Hz范围内按0.1Hz或更小的频率间隔计算楼盖振 动加速度响应，取振动加速度响应最大值对应的人行振动荷载频 率；（2）取人行振动荷载频率ffi/n（n为整数），f，为楼盖一 阶竖向自振频率。一般地，当楼盖的一阶竖向自振频率是荷载频 率的整数倍时，楼盖发生共振，楼盖振动加速度响应最大。 IS010137：2007给出了相位角的一个保守取值方法，即取 低于共振的谐振相位元/2。 12.1.3IS0）10137：2007规定对于无固定座位的协调跳跃，第 1、2、3阶振动荷载频率的动力因子可近似取1.7、1.0、0.4。 IS010137：2007指出人群运动的协调效应取决于运动的复 杂程度，越复杂的运动，协调性越低。IS010137：2007举例给 出了三种典型的协调运动场景： 健身房：人群中所有人都训练有素，能够熟练地升展协调性 运动一一高协调性： 观看体育赛事的人群：人群中仅有一些人训练有素，但大部 分人能够熟练地升展协调性运动一一中协调性： 观看流行音乐会的人群：人群中仅有一些人训练有素，且大 部分人不能熟练地开展协调性运动 寸一低协调性。
12.2.1本节适用于人行天桥舒适度计算时，人行振动荷载的
13.0.1轨道交通运输引起的工业建筑振动有别于其他工业振 动，轨道交通产生振动，通过结构（路基、高架桥墩或基础、隧 道衬砌）传递到周围的地层，再经过地层向四周传播，使地面建 筑物产生振动。轨道交通引起振动的因素复杂，从振动传递的角 度看，车辆、轨道、路基、隧道、桥梁、地质条件等每一个系统 内参数的变化都会对振动产生影响。轨道交通振动荷载可采用建 筑物基底输入现场实测振动波形。在轨道交通规划期间或未建成 时，宜按照本标准计算其竖向振动荷载。 建筑物基底振动受地基土和建筑物局部构造影响。为避免测 点布置过少引起的测量误差，故要求测点数不少于5个。振动物 理量的选取取决于工业建筑振动影响评价的自的， 13.0.2由于轨道交通的水平振动荷载复杂，影响因素较多 故本标准中仅给出了列车竖向振动荷载的计算公式。列车竖向振 动荷载可以用激振力函数来模拟，包括静荷载和由一系列正弦函 数叠加而成的动荷载。标准中假设用以高、中、低频反映轨道不 平顺、附加动载、轨面波磨效应带来的轨道动态高低不平顺的激 振力来模拟轮轨之间的相互作用力，即作用在单根钢轨上的列车 竖向力。 列车竖向振动荷载计算参数根据实际运营车辆和轨道状态参 数确定。 日本针对车速200km/h以上新于线的轨道不乎顺维修管理 直标准为：舒适度标准7mm/10m。英国对于车速200km/h的轨 道儿何不平顺管理值标准见表5。 我国铁路轨道动态不平顺（峰值管理）各项偏差等级划分为 四级：1级为保养标准，1级为舒适度标准，Ⅲ级为临时补修标
准，IV级为限速标准，我国铁路各级容许偏差管理值标准见表6一表8；城市轨道交通采用某城市地铁轨道动态质量容许偏差管理值见表9。对舒适度标准对应的高低不平顺进行适当调整，得出我国普速列车、普速货车、重载列车、高速动车组、地铁列车的对应于波长10m、2m、0.5m的轨道几何高低不平顺值。表5轨道几何不平顺管理值控制条件波长(m)正矢(mm)50.00016.000按行车平稳性20.0009. 00010.0005.0005.0002.500按作用到线路匕的动力2.0000.600附加荷载1.0000.3000. 5000.100波形磨耗0.0500.005表6普通铁路轨道动态质量容许偏差管理值120km/h 表9某城市地铁轨道动态质量容许偏差管理值100km/h 14.0.1～14.0.3本章的施工机械主要指桩工机械。桩工机械包 目落打桩锤、汽动锤、柴油打桩机、振动沉拨锤、压耕机、 强夯机等。桩工机械的施工对象是各类桩和复杂多变的地质水文 条件。桩工机械的用途是以冲击、振动、静压、钻孔、高压喷射 等不同作用方式把各种桩打入、沉人或构筑在地下一定设计深度 的持力地层。 柴油打桩机工作时产生的冲击荷载是一种短时强荷载，形成 一个单脉冲，荷载持续时间较短。工程中常用的柴油打桩机所产 生的冲击荷载可近似按下列公式计算： DB37／T 3865-2020 农村公厕建设与管理规范F,=2Tm △t At =ti +t2 统一书号：15!12：31303