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CECS38：2004《纤维混凝土结构技术规程》.pdf

接影响钢纤维混凝土的整体性和致密性。如果拌合料稠度相同， 则浇筑和振捣钢纤维混凝土所需的能量与普通混凝土相近。因 此，振捣工具可参照普通混凝土的施工要求选择。由于振作用， 钢纤维在与浇筑方向垂直的平面内有成二维分布的趋势，有沿模 板平面取向的趋势和沿振捣棒插入方向排列的趋势。振捣时间过 长还会引起钢纤维下沉而分布不均。因此，在振捣过程中应避免 因振捣方法不当而产生的对钢纤维分布和取向不利的影响。对于 流态混凝土可以采用振捣棒振捣，因为振捣棒拔除后不会产生纤 维的“空洞”，而对干硬性或半干硬性钢纤维混凝士则不可用振捣 棒振捣，因为振捣棒拨除后会产生纤维的“空洞”。 14.5.4为防止钢纤维外露或竖直伸出表面，以保证车辆和行人 安全，在路面或道面等工程整平前可采用具有凸棱的金属压滚或 其他方法，将竖起的钢纤维和外露的钢纤维压入后再整平；抹面和 刻槽时也不得将钢纤维带出。 14.5.5钢纤维混凝土构件的棱角和尖角处钢纤维容易集中和外 露，设计模板时应将其修圆，以避免出现这种现象。用附着式振捣 器振动的模板，可迫使钢纤维离开模板，有效地防止钢纤维外露。 14.5.6由于钢纤维混凝土的早期强度较高，应加强早期湿养护 并保持一定的养护温度。 14.5.7泵送钢纤维混凝士在国外应用比较普遍，国内也有若干 工程应用的实例。泵送钢纤维混凝土只要保证纤维分散均匀，不 结团和必要的流动度，就能保证正常施工。 14.5.8在结构中采用钢纤维混凝土局部增强是很有效的，只是 施工比较困难。现场采用小型搅拌机拌合，用运输搅拌车拌合，甚 至可以接取泵送的混凝土再添加钢纤维进行二次拌合，都是解决 问题的办法。要特别注意的是混凝士和钢纤维的准确计量。

接影响钢纤维混凝土的整体性和致密性。如果拌合料稠度相同， 则浇筑和振捣钢纤维混凝土所需的能量与普通混凝土相近。因 此，振捣工具可参照普通混凝土的施工要求选择。由于振捣作用， 钢纤维在与浇筑方向垂直的平面内有成二维分布的趋势，有沿模 板平面取向的趋势和沿振捣棒插入方向排列的趋势。振捣时间过 长还会引起钢纤维下沉而分布不均。因此，在振捣过程中应避免 因振捣方法不当而产生的对钢纤维分布和取向不利的影响。对于 流态混凝土可以采用振捣棒振捣，因为振捣棒拨除后不会产生纤 维的“空洞”，而对干硬性或半干硬性钢纤维混凝土则不可用振捣 棒振捣，因为振捣棒拨除后会产生纤维的“空洞”。

施工比较困难。现场采用小型搅拌机拌合，用运输搅拌车拌合，甚 至可以接取泵送的混凝土再添加钢纤维进行二次拌合GTCC-057-2018标准下载，都是解决 问题的办法。要特别注意的是混凝土和钢纤维的准确计量。

凝土要求相同。分别在拌制地点和浇筑地点检查拌合料的稠 钢纤维的体积率。

凝土要求相同。分别在拌制地点和浇筑地点检查拌合料的稠度和 钢纤维的体积率。 14.6.2检验钢纤维混凝土强度质量应根据工程要求做抗压强度 试验和抗拉强度试验，或抗压强度和弯拉强度试验以及韧度试验。 如确认抗压强度远高于设计要求时，可不做抗压强度试验。 14.6.3按照条文说明计算得到的钢纤维混凝土的轴拉强度与实 测劈拉强度的比值见表11，和对照的素混凝土一样，计算轴拉强 度与实测劈拉强度的比值都近似等于0.90，两者可靠度水平相 近。因此，检验钢纤维混凝土的抗拉强度时，可以保守地取用0.85 倍钢纤维混凝土劈拉强度代替

测劈拉强度的比值见表11，和对照的素混凝土一样，计算轴拉强 度与实测劈拉强度的比值都近似等于0.90，两者可靠度水平相 近。因此，检验钢纤维混凝土的抗拉强度时，可以保守地取用0.85 倍钢纤维混凝士壁拉强度代替

11计算轴拉强度与劈拉强度的比

15.1.1隧道和地下工程中钢纤维喷射混凝土的设计和施工，除

15.1.2喷射混凝王（经常同锚杆结合使用）是一种新型支护形 式，不仅可以及时防止岩块掉落而宜可以在与围岩的共同变形过 程中发挥围岩的自承作用。可是，由于混凝土喷层吸收变形的能 力很差，以致常因其脆性破坏而失效，因此，需要在喷层中配置钢 筋网来加强。而钢筋网的设置不仅费工费料，而且会影响喷射混 凝土的施工质量，增加回弹，影响喷层和岩面之间的紧密结合，以 致有时要在喷层与岩面之间注浆填充。 与素喷射混凝土相比，钢纤维喷射混凝土不仅弯拉强度有所 提高而且韧性好，具有良好的变形性能，因此，不仅能可靠地防止 岩块落，而且对围岩的变形有很强的适应能力。钢纤维喷射混 凝土的韧性还可用于高地应力硬岩中作为岩爆的防护措施。因 此，采用钢针维喷射混凝土作为围岩的支护是一种较理想的支护 和衬砌形式。 此外，由于钢纤维在混凝土中的阻裂作用，减少了混凝士的收

缩裂缝，提高了混凝土的密实性和耐久性。在硬岩隧道中，钢纤维 喷射混凝土单层结构作为永久衬砌（称为“单层衬砌”），取代了常 用的由喷射混凝土初期支护、防水板和模注混凝土衬砌组成的复 合式衬砌。 钢纤维喷射混凝土在隧道工程中的应用基本上可分为两类： 1利用钢红维的阻裂性能和钢纤维喷射混凝土的耐久性，做 遂道单层衬砌。 一些较破碎的硬岩，围岩变形量值不大，围岩稳定主要是通过 防止出露在岩面上的岩块落而实现。在这种情况下，采用钢纤维 质射混凝土单层衬砌（常同锚杆配合）在经济上和技术上都是合理的。 2利用钢纤维喷射混凝土的韧性在软弱围岩隧道中做初期 支护。 钢纤维喷射混凝土的一个主要特点是具有良好的韧性，即在 基体混凝土开裂后产生较大塑性变形时能保持承载力不明显降 低，可适应岩爆和大变形情况下围岩变形的释放。作为初期支护， 控制一定程度的开裂是充许的，而钢纤维混凝土的韧性可以有效 地适应和控制围岩的变形。“初期支护”是指隧道开挖后立即建造 的同围岩紧密结合的支护结构。根据“新奥法”（NATM)原理，初 期支护是包括以后建造的衬砌在内的整个支护系统的重要组成部 分，不应理解为“临时支护”或“施工支护”。

15.2隧道、地下工程支护和衬砌结构设计

15.2.5钢纤维喷射混凝土衬砌和支护的设计主要采用建立在围 岩分级基础上的经验方法。 例如，我国《铁路隧道设计规范》TB10003将岩体完整性和岩 石坚硬程度（用岩块单轴饱和抗压强度来反映）同时考虑为决定稳 定性等级的两个主要因素，较好地反映了我国隧道工程的实际。 根据铁路隧道围岩分级，采用钢纤维喷射混凝土作为单层衬砌的 单线铁路隧道，可采用表12所列设计参数：

表12相应于TB10003围岩分级的钢纤维喷射混凝土喷层厚度

自前，国际上流行的“挪威法”则根据“岩体质量”（RockMass Quality）Q来对围岩进行稳定性分级，根据Q值和隧道跨度或高 度确定支护形式和支扩参数，在国外应用很广。挪威法支护体系 设计的最大特点是采用钢纤维喷射混凝土“单层衬砌”作为永久支 护。根据这个设计方法，除了围岩稳定性“最差”的第9类情况必 须采用模注混凝土衬砌外，其余各种围岩中均采用钢纤维喷射混 凝土单层衬砌（同锚杆配合）。在有涌水、冻害的情况下，可修筑轻 型衬套。 需注意，这个方法主要适用于硬岩地层。这种情况下，一般不 会有大变形。在“岩体质量”（RockMassQuality）Q稳定性分级 中，没有考虑岩石性质（例如，软质岩、膨胀岩等），认为围岩稳定性 主要是由岩体的破碎情况和节理裂隙决定的。因此，在使用时必 须注意其条件和局限性。 15.2.8、15.2.3钢纤维喷射混凝土的韧性是指钢纤维喷混凝土 在承载过程中承受变形的能力，亦即材料开裂产生较大变形的仍 可保持材料强度不明显降低，这是钢纤维喷混凝土的一个重要特 性。钢纤维喷混凝土的韧性可使与岩面紧密贴合的喷层不但具有 一定的柔性，而且在与围岩共同变形过程中持续有效地提供支护 抗力。钢纤维喷射混凝土的韧性参数可通过三分点加载梁试验或 平板加载试验测定。 1三分点加载梁试验。 1）弯曲韧度比评定法。 三分点加载梁试验的试件采用喷射成型的大板切割出梁式试 件，试件尺寸为100mm×100mm×400mm（或150mm×150mm× 550mm）。试验两加载点距离及加载点与邻边支座距离均为

Thl fe= bh20h

R.= f./ f..

15.3原材料和配合比要求

15.3.1钢纤维过长容易堵管。应根据输料软管及喷嘴内径来确 定钢纤维的最大长度。 钢纤维最小掺量是根据散布在混凝土中的钢纤维“最小重叠

15.3.1钢纤维过长容易堵

6162 Wmin "^? a=s/ l.

表14钢纤维最小掺量

15.3.2欧洲喷射混凝土规范推荐的砂石料级配如表15所示，可

5欧洲喷射混凝土规范推荐的砂不

15.3.3钢纤维喷射混凝土原材料中加人硅粉等活性掺合料，有 利于提高强度、密实度和耐久性，增加粘稠性，减少回弹，改善后期 强度；同时可以改善物料可泵性，减少管道和机械磨耗，防止离析 堵管。

0.55，最小水泥用量为300kg/m°。而挪威规范则提出了与结构物 工作环境相应的水灰比和最小水泥用量如表16所示。

那威喷射混凝土规范规定的水灰比禾

表中W—水重量，5——微硅粉重量，C水泥重量， k一一系数，当微硅粉掺量<10%时，k=2.0； 当微硅粉掺量10%～25%时，k=1.0 NA一一室外或室内潮湿环境，淡水中结构； MA咸水中结构，受威水溅射、喷射，受侵蚀性气 潮湿环境中的冻融循环

15.4.1钢纤维喷射混凝土的施工宜采用湿喷工艺。这不仅为了 物料的顺畅输送，减少对机具和管路的磨耗，更重要的是为了准确 地对包括水灰比在内的混凝土原材料配合比进行计量和控制，以 确保钢纤维喷射混凝土材料性质的稳定和施工质量。这一点，对 采用钢纤维喷射混凝土作为单层衬砌尤为重要。 事实上，为了防止作业中产生的粉尘，减少回弹和提高混凝土 的品质，即使在普通喷射混凝土的施工中，采用湿喷工艺来取代干

挪威规范的指南部分指出，衬砌厚度是决定其耐久性的最主 要参数之一。其余指标为抗冻、氯化物含量、透水性和毛细管吸收 生（capillaryabsorption）。从耐久性出发，喷层最小厚度应为 60mm。 15.5.8 钢纤维喷射混凝土中钢纤维的含量可用干检法或湿检法

表 17 挪威规范对检查和测试项目的规定

表18欧洲喷射混凝士规范规定的检测频度

注：表中数字500表示每喷射500m²面积进行1次检测，其余类推。

15.6修补和加固工程

15.6修补和加固工程

15.6.1由于钢纤维喷射混凝土是用喷射机以高压料束的形式喷 敷到岩石和混凝土表面，喷层与受喷面间有较高的粘结力。因而， 喷射施工更适于悬空、竖立和倒置表面，特别适用于地面混凝土建 筑物的修补与加固。国内已有若干工程实例，如修补加固桥墩、修 补火灾烧伤的结构等。对于铁路公路桥梁桥墩，修补加固施工方 便，并不影响铁路和公路的正常营运，因而是一种有发展前途的应 用领域。

15.6.2修补加固工程的设计，因具体修补加固的结

同。在设计中对于承重的钢筋混凝土结构的修补，不宜考虑钢纤 维混凝土截面的抗拉强度。如构件受拉部位需补强时，应以增补 受拉钢筋或采用其他方式为宜。增补的钢筋和受压钢纤维混凝 土，在结构达到极限状态时与结构的原有部分处于不同受力阶段， 这一点在计算中应充分注意

15.6.3修补加固喷射作业与隧道工程基本相同。为了保讠

层与老混凝士的粘结强度，条文中提出了二条措施，即：清除损环 或缺陷部分，冲洗十净；遇有光面要凿毛；大体积混凝土面设置 锚杆。另外，应注意美观要求，必要时可在表面喷敷砂浆或做砂浆 抹面。

15.7水工建筑物防裂防渗面层

15.7水工建筑物防裂防渗面层

15.7.1本条系根据已处理过的10余座坝高小于50m混凝土重 力坝、浆砌石坝、面板堆石坝和拱坝的防渗、除险、加固工程的经验 提出。

浆砌石面板具有较高的粘结强度和防渗性能，必须对原有 内缺陷进行仔细检查，根据检查的缺陷项目，按第15.7.3条自 里方法进行处理。

15.7.4在混凝土面板上喷钢纤维混凝土前，对混凝土面

./.4任馄凝土值极上喷钢约 胜馄凝土前，对馄凝工极 首毛处理是一项很重要的工艺，凿毛要求达不到，将会使新喷销 混凝土面层与原坝面混凝土粘结力降低，易造成面层钢纤 土起壳，时间一长会引起开裂、掉块破坏，必须引起足够重视

因此宜对整体坝面进行防渗处理，在上游面形成一道全封闭防渗 面板，起到防渗加固作用。而对部分死水位以下库水无法排于的 大坝，因死水位以下坝面无法喷射施工，考虑到原现体会产生绕 渗，应在死水位以上附近增设防渗雌幕，该雌幕将与喷射钢纤维混 凝土面层和原坝体防渗墙连接，形成一个完整的防渗体。 15.7.6喷层厚度的确定，主要根据对10余座工程类似处理的实 践经验提出，面层1～2mm砂浆主要覆盖保护喷层钢纤维不外露 表面，防止锈蚀，同时提高喷层表面的平整度和光洁度。 15.7.8仲缩缝设置方法为：用长2m，厚为喷层厚度，上底面宽

此宜对整体坝面进行防渗处理，在上游面形成一道全封闭 板，起到防渗加固作用。而对部分死水位以下库水无法排 坝，因死水位以下坝面无法喷射施工，考虑到原坝体会产 参，应在死水位以上附近增设防渗雌幕，该雌幕将与喷射钢纤纟 土面层和原坝体防渗墙连接，形成一个完整的防渗体。

15.7.9为防止沿岸坡、坝基造成的绕渗，应沿岸坡、坝基1.0m

化 领域。根据国内外经验，合成纤维混凝土可在下列领域中应用： 公路路面和机场道面； 桥梁的桥面铺装层； 3 砖墙或其他砌体的砂浆抹面； 4 建筑结构中的板壳结构； 5 隧道、矿井中的喷射混凝土： 6 水利工程中的水坝、储水池、水渠； 7 港口工程中的码头、防波等； 8 混凝土预制板材、管材等； 9 屋面、地下室、储水储液池等的刚性防水层。

16.2.1当掺用合成纤维作为早期防裂措施时，混凝土原材料的 要求与普通混凝土相同。当将合成纤维用于提高混凝土弯拉韧性 时，原材料的要求除与普通混凝土相同外，粗骨料的最大粒径不宜 超过20mm。可参照钢纤维混凝土的要求执行。 16.2.2用于防止早期收缩裂缝时，工程上常采用的纤维体积率 为0.1%。当有其他要求时可通过试验确定掺率。当掺率较大 时，抗压强度和弹性模量有小幅度降低，应用时应事先注意这点。 16.2.3试验和工程经验表明，在常用掺量下，纤维混凝士抗压强 度与基体强度相比儿乎保持不变。 云干滋业湿冰妆中饰

16.2. 4由于数目很大的细纤维分布于混凝土的水泥砂浆

混凝土粘聚性增大，落度降低，但这时的可施工性不会显著降 低，所以对落度要求可适当降低。在施工中如发现因落度低 而施工困难时,应调整配合比,但严禁在工地临时加水。

6.3.1根据国内的若十试验资料，采用平板法测试早期收 逢，掺量0.1%的聚丙烯晴纤维、聚丙烯纤维、改性聚酯纤维 先胺纤维混凝土，裂缝总面积降低率均可达到60%以上，故 这一标准

6.3.2根据ASTMC116标准，对增韧有要求的纤维混凝土 它1，不小于3.0

定程度上提高了抗渗性和抗冻性，其提高的程度受多种因素影响 要满足对抗渗性和抗冻性较高的工程要求，不是单靠掺加合成纤 维所能解决的，应从原材料、配合比、外加剂等多方面采取综合措 施才能见效，因此，必须通过专门的试验来解决

16.4.1合成纤维混凝士不应采用手工拌合，在铁歌的翻动过程 中，纤维不易分散，只有采用机械拌合才可使纤维在混凝土中分散 均匀。同时适当延长拌合时间有利于纤维分散均匀。 16.4.2水洗法检验纤维含量可参考《钢纤维混凝土试验方法》CECS 13执行，纤维在水洗混合物中一般可用细筛网捞出，再洗净晾干 16.4.3纤维混凝土与普通混凝土相同的常规检验，在试验制作 养护条件、试验方法上没有特殊要求。 16.4.4附录D规定的平板法收缩裂缝试验适用于检验早龄期 混凝土的升裂状态。 16.4.S弯拉韧性试验可按《钢纤维混凝土试验方法》CECS13 的规定热行

A.1.1按四种生产工艺生产的钢纤维，在外形、与基体的粘结性 能、增强增韧效果以及拌合性能上各有特色。本规程中取消了圆 直钢丝切断型纤维和碳钢熔抽型纤维，原因是粘结性能差，后者具 有氧化皮对粘结性能不利。这两种纤维因增强增韧效果差，属淘 汰产品。

A.1.2钢纤维的材质一般为碳钢和低合金钢。在特殊腐饣

为了防止锈蚀，有时采用不锈钢纤维。由于熔抽型不锈钢纤 产过程中可以加入镍铬组分，成本较低，工程上采用较多。

A.1.3纤维的形状和表面粗糙度影响纤维与基体的粘结性能 从而影响增强增韧效果。纤维的形状也影响它在拌合物中的分散 性和拌合物的流动性。一般认为，异形纤维、表面粗糙纤维品种较 好。

A.1.3纤维的形状和表面粗糙度影响纤维与基体的粘结性能，

应注意，端部带直角钩的纤维和细柔的纤维易结团；低强 波形纤维由于易被拉直，增强增韧效果较差

A.1.4随着钢纤维高强混凝土的研究和应用，一方面，已发现采

用高强混凝土和低强钢纤维配制的纤维混凝土，断裂时有些钢纤 维被拉断，增强增韧效果差。另一方面，异型钢纤维的增强增韧效 果与钢纤维本身的强度有关，所以有必要区分钢纤维的强度等级。 但需注意，不应夸大钢纤维强度的作用而拒绝使用380级钢 纤维。在非高强混凝土中，或对于非波形和非弓形钢纤维，钢纤维 本身的强度对增强增韧效果的影响并不明显

A.2钢纤维尺寸及其允许偏差

A.2.1～A.2.3本条根据目前国内外工程应用的情况规定了钢 纤维的长度、直径和长径比。选择钢纤维时，纤维儿何尺寸也是重 要的参数，应考虑结构的受力特征、骨料粒径、拌合物的特点综合 确定。纤维尺寸对增强增韧与对拌合物性能的影响是矛盾的。长 细纤维的增强增韧效果好，拌合性能差；短粗纤维的拌合性能好， 增强增韧效果差。使用时应兼顾这两方面的特点。 对于层布式钢纤维混凝土复合路面，由于纤维撒布在混凝土 表面，经振捣在一薄层内与混凝土混合，不存在拌合问题，纤维尺 寸可以适当长一些

A.2.4本条规定了纤维尺寸的合格标准。检查时可根据不同的

圆形截面：用游标卡尺测量直径、长度（直纤维）或两端点间距 离（异形纤维）； 规则矩形截面：用游标卡尺测量截面高度、宽度，纤维的长 度（直纤维）或两端点间距离（异形纤维），并换算纤维的等效直 径； 不规则截面：平直形纤维用游标卡尺直接测量长度，异型钢纤 维要量测端点距离和实际长度，端点距离用于评定与标称长度的 误差，实际计算长度用于计算等效直径。 等效直径采用重量法推算。

以挑出明显不符合形状要求的纤维，如断钩、单边成型等。但有些 很难一眼就看出形状不合格，则需要采用样板比较法，按出厂规定 的标准形状1：1尺寸绘于纸上，然后逐根纤维与图上形状比较： 有明显差异者为不合格。生产商应规定异形纤维的尺寸标准以作 为检验时的依据。例如，弓形纤维应规定各部分的长度、角度，大 头形应规定大头的形状尺寸，波形应规定波纹的形状尺寸，压痕形

应规定各部分凹凸的形状尺寸。同时，生产商应给出形状合格的 细部允许偏差。

A.3钢纤维强度和弯折性能

A.3.1、A.3.2本条对钢纤维的抗拉强度试验方法和评定标准做 出了规定。由于钢纤维尺寸太小，拉伸时夹持困难，本条规定允许 用母材做试验。母材应取自纤维制作的最后一道工序，即切断或 剪断前，因为这时母材已经冷轧或冷拔了，与纤维的抗拉强度基本 一致。对于熔抽型和铣削型钢纤维，母材的取得也很困难。采用 这类纤维试验时，应考虑纤维两端夹持时充许用高强度胶与专用 的夹具或夹其连接件粘结，并保证在纤维试验标距内拉断。

的夹其或夹其连接件结，开保证任纤维试验标距内拉断 A.3.3规定钢纤维弯折90°不折断，是为了保证纤维不在拌合过 程中发生脆断，实际上硬化后混凝土中的钢纤维不存在弯折问题。

A.4.1、A.4.2钢纤维中的杂质可分为两类：一类是妨碍钢纤维 与基体粘结的粘在纤维表面的油污、有机粘液等有害成分：另一类 是占有纤维重量而不起增强作用，甚至能破坏基体性能的杂质，如 多个纤维粘在一起的片体或块体、表面严重腐蚀的纤维、铁屑以及 混入的杂草、木屑、泥土等。前者的危害较大，并且一旦钢纤维受 到油污等污染会遍及同一包装内所有的纤维，所以条文规定不得 含有这类杂质。第二类杂质虽对钢纤维混凝土的性能有害，但含 量很少时其影响可以忽略，所以条文中规定其含量不超过1%。 对于高强钢丝切断型和剪切型钢纤维，只要生产和储运过程中不 混入杂质，一般杂质含量很少。对熔抽型纤维，应严格控制产品质 量，使粘连片、铁屑杂质不超过规定的限值。这应引起广家和用户 注意。

A.5.1、A.5.2规定了验收批的钢纤维数量。需注意，目前有些 小企业供货采用“捆绑式”，同品种、同规格由不同厂家生产，而且 共货标志也不注明原生产商，只注代销商的厂名，这是不允许的。 对于同规格、同品种由不同厂家生产的钢纤维，应视为不同验收 批。 对于不合格产品，应针对不合格项区别对待。如因杂质含量 过高且无法清除而影响混凝土性能的油污等有害杂质，应报废退 货。其他如纤维尺寸、形状、强度等不合格，视具体情况可由供需 双方并会同设计、监理协商解决。可采取退货、增加纤维用量等方 法，必要时应进行专门试验确定。

荷载系数和接缝应力折减系数

B.1.1荷载系数的确定系参考英国混凝土学会技术报告TR34 和比利时贝卡尔特公司关于工业建筑地面设计的规定，考虑了不 同尺寸地面板收缩摩阻应力的影响。荷载的动力系数是参考我国 水泥混凝土路面设计规范和港口道路、堆场铺面设计与施工规范 的规定确定的。对于承受重型工件下落冲击等动力荷载较大的工 况，应计入冲击荷载或加大动力系数。 B.1.2本条参考我国港口道路、堆场铺面设计与施工规范和比 利时贝卡尔特公司的钢纤维混凝土工业建筑地面设计指南确定了 地面接缝应力折减系数。

B.1.2本条参考我国港口道路、堆场铺面设计与施工规范和比

B.2.1~B.2.3各种情况的集中荷载下弹性地基上板的应力计 算公式是参考英国混凝土学会技术报告TR34和比利时贝卡尔特 公司关于工业建筑地面的设计资料得出的。 当两个荷载中心之间的距离d,大于1.5倍相对刚度半径L 时，可以认为它们相互没有影响，分别按照单独荷载计算，当d小 于1.5倍L时，可简化为一个荷载对另一个荷载的影响是线性 的。 当地面板在单个集中荷载作用下，取S。一S； 当地面板在一条直线上的n个荷载作用下，取

di 1. 5L j=1 许

方法。表19给出的估算值也可供设计参考。当方法中的参数难 于确定时，也可不计算此项应力而采用加大荷载系数和采取降低 混凝士收缩的工程措施解决，

表19&sh的估算值

B.5.1本规程采用的钢纤维混凝土设计方法系依据Meyerhoff 地面设计屈服线理论。在荷载不大的情况下，板底就发生辐射状 径向裂缝，随着荷载增大，这些辐射状裂缝不断向外发展，板底中 央部分单元同时发生环向开裂，以致这部分单元成了双向开裂单 元；进一步加载时，在半径为某一定值处板面初次出现环状裂缝： 进而板底辐射径向裂缝继续向外发展和板面环状裂缝向下发展： 直至板底径向裂缝发展到板面环状裂缝处，板中央产生较大沉降。 以致环形裂缝已近裂通和板中沉降大幅度增加，板已不能再承载。 地面垫层的极限状态是指地面板顶出现环向塑性铰。地坪中心受 点荷载作用时的弯距分布如图4所示。图中M.为径向弯矩，Mt 为切向弯距，M为塑性阶段钢纤维混凝土板所承担的弯矩。当荷 载F小于FR时，钢纤维地面板处于开裂前的弹性阶段；当荷载F 大于FR而小于F'R时，地面板处于开裂阶段，此时钢纤维的作用 突现，钢纤维增强的地坪在荷载作用下形成塑性铰，其剩余强度与 韧度比R。有关；当F从F'R达到极限强度Fu时，地面板处于屈 服阶段。 国内外钢纤维混凝土地面垫层板的试验研究表明，钢纤维混 凝土地面比普通混凝土地面的承载力提高40%～80%。

FusFM,FF>FRMfuMF =FRM, = MfuM,=MruM=Mu图4钢纤维增强地坪中心受点荷载作用时弯距分布示意: 212:

附录C钢筋钢丝网钢纤维混凝土

GB3836.15-2000爆炸性环境用防爆电气设备 第15部分-危险场所电气安装（煤矿除外）附录C钢筋钢丝网钢纤维混凝土 名义抗拉强度

C.0.1、C.0.2这里给出的钢筋钢丝网钢纤维混凝土的名义抗拉 强度，系根据钢筋钢丝网钢纤维混凝土梁的试验数据得出的。可 在钢筋钢丝网钢纤维混凝土结构正截面抗裂验算时参考采用。试 验时采用的是剪切平直形纤维，长度30～35mm，长径比50～70， 采用其他类型纤维时，应注意其特性是否达到了试验用纤维的特 性。

D.1.1“早龄期”系指成型后24h。“不同养护条件”，可根据试验 目的确定其龄期和养护条件。

D.2.1采用四边约束的矩形薄板，根据国内外经验，能够很好地 反映收缩裂缝的形态。在模型制作中，应保证四边框有足够的刚 度，并采用锚钉使受检混凝土四边受足够的约束作用，同时底面应 尽量平滑以减少底模的摩阻力。 D.2.2纤维混凝土收缩试验采用纤维混凝土与基体混凝土对比 的方法。纤维混凝土的配合比可分两种情况：一种是用于评价纤 维的阻裂效果，可采用1：1.5的水泥砂浆，且采用水泥用量高的 砂浆更容易发生裂缝，便于检验纤维的阻裂效果，为选用合适的纤 维提供数据；另一种是针对具体工程，检验纤维混凝土的阻裂效 果，可按工程采用的配合比制作试件，基体混凝土仅去掉纤维，其 他组分不变。 试件优先采用振动台振实；也可采用平板振捣器或振捣棒振 捣，不充许人工插捣。 D.2.3有些情况下要观察不同龄期和不同养护条件下的裂缝开

D.2.3有些情况下要观察不同龄期和不同养护条件下的裂

1早龄期收缩裂缝试验中采用风扇吹试件表面，是为了力 件失水，使收缩裂缝更容易产生。有些试验者还采用加温、码

钨灯烘烤等办法，由于操作困难，与实际情况相差太大，又很难统 一标准，故本规程未予采用。 D.3.2采用裂缝的名义总面积方法评定开裂状态比较合理。如 单从裂缝条数或裂缝宽度评定，有时对比结果不明显。 D.3.3、D.3.4采用裂缝的名义总面积降低率来评定纤维的早期 限裂效能比较合理。本条参照国内一些试验资料，给出了评定等 级。 D.3.5不同养护条件下的试验及评定方法DL／T 1850-2018标准下载，除养护条件不同外： 其他均可以参照早龄期收缩裂缝试验方法。