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JGJ 7-2010 空间网格结构技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf5杆件和节点的设计与构造
5.1.1本条明确规定网格结构杆件的材质应符合现行国家标准 《钢结构设计规范》GB50017的有关规定，严禁采用非结构用 管。管材强调了采用高频焊管或无缝钢管，主要考虑高频焊管价 格比无缝钢管便宜，且高频焊管性能完全满足使用要求，
5.1.2空间网格结构杆件的计算长度按结构类型、节点形式与
网架结构压杆计算长度的确定主要是根据国外理论研究和有 关手册规定以及我国对网架压杆计算长度的试验研究。对螺栓球 节点，因杆两端接近铰接，计算长度取几何长度（节点至节点的 距离）。对空心球节点网架，由于受该节点上相邻拉杆的约束， 其杆件的计算长度可作适当折减，弦杆及支座腹杆取0.91，腹 杆则仍按普通钢结构的规定取0.81。对采用板节点的，为偏于 安全，仍按一般平面桁架的规定。 双层网壳的节点一般可视为铰接。但由于双层网壳中大多数 上、下弦杆均受压，它们对腹杆的转动约束要比网架小，因此对 焊接空心球节点和板节点的双层网壳的腹杆计算长度作了调整， 其计算长度取0.91，而上、下弦杆和螺栓球节点的双层网壳杆 件的计算长度仍取为几何长度。 单层网壳在壳体曲面内、外的屈曲模态不同，因此其杆件在 壳体曲面内、外的计算长度不同。 在壳体曲面内，壳体屈曲模态类似于无侧移的平面刚架。由 于空间汇交的杆件较少，且相邻环向（纵向）杆件的内力、截面 都较小，因此相杆件对压杆的约束作用不大YB／T 4503-2015 钢筋机械连接件残余变形量试验方法，这样其计算长度 主要取决于节点对杆件的约束作用。根据我国的试验研究，考虑
爆接空心球节点与相贯节点对杆的纳束作用时，杆件计算长度可 取为0.91，而毂节点在壳体曲面内对杆件的约束作用很小，杆 件的计算长度应取为儿何长度。 在壳体曲面外，壳体有整体屈曲和部凹陷两种屈曲模态， 在规定杆件计算长度时，仅考虑了局部凹陷一种屈曲模态。由于 网壳环向（纵向）杆件可能受压、受拉或内力为零，因此其横向 压样的支承作用不确定，在考虑压杆计算长度时，可以不计其影 响，而仅考虑压杆远端的横尚杆件给予的弹性转动约束，经简化 计算，并适当考虑节点的约束作用，取其计算长度为1.6l。 对于立体桁架，其上弦压杆与支座腹杆无其他杆件束，故 其计算长度均取1.01，采用空心球节点与相贯节点时，腹杆计 算长度取0.91
5.1.3空间网格结构杆件的长细比按结构类型，杆件所处位置
网架，双层网壳与立体桁架其压杆的长细比仍取用原网架规 程取值，即L入」≤180，多年网架工程实践证明这个压杆的长细 比取值是适宜的，是完全可以保证结构安全的。 从网架工程的实践来，很少有拉杆其长细比达到400的，本 次修订中将网架、立体桁架与双层网壳的长细比限值调整到与双 层网壳一致，统一取[门≤300。对于网架、立体桁架与双层网 壳的支座附件杆件，由于边界条件复杂，杆件内力有时产生变 号，故对其长细比控制从严，1入1≤250。对于直接承受动力荷 载的杆件，从严控制于L入250。 统计已建成的单层网壳其压杆的计算长细比一般在60～ 150。考虑到网壳结构主要由受压杆件组成，压杆太柔会造成杆 件初弯曲等儿何初始缺陷，对网壳的整体稳定形成不利影响；另 外杆件的初始弯曲，会引起二阶力的作用，因此，单层网壳杆件 受压与压弯时其长细比按照现行国家标准《钢结构设计规范》 GB50017的有关规定取［入」≤150。
5.1.4根据多年来空间网格结构的工程实践规定了杆
最小尺寸。但这并不是说，所有空间网格工程都可以采用本条规 定的最小截面尺寸，这里明确指出，杆件最小截面尺寸必须在实 际工程中根据计算分析经杆件截面验算后确定
5.1.5空间网格结构杆件当其内力分布变化较大时，如杆件按
满应力设计，将会造成沿受力方向相邻杆件规格过于悬殊，而造 成杆件截面刚度的突变，故从构造要求考虑，其受力方向相连续 的杆件截面面积之比不宜超过1.8倍，对于多点支承网架，虽然 其反弯点处杆件内力很小，也应考虑杆件刚度连续原则，对反弯 点处的上下弦杆宜按构造要求加大截面
5.1.6由于大量的空间网格结构实际工程中，小规格的低应力
拉杆经常会出现弯曲变形，其主要原因是此类杆件受制作、安装 及活荷载分布影响时，小拉力杆转化为压杆而导致杆件弯曲，故 一一
拉杆经吊会出现弯曲变形，其主要原因是此类杆件受制作、安装 及活荷载分布影响时，小拉力杆转化为压杆而导致杆件弯曲，故 对于低应力的小规格拉杆宜按压杆来控制长细比。 5.1.7本条规定提醒设计人员注意细部构造设计，避免给施工 和维护造成困难。
5.1.7本条规定提醒设计人员注意细部构造设计，避免给施工 和维护造成困难。
5.2.1自前针对焊接空心球的有关试验和理论分析基本集中在 焊接空心球和圆钢管的连接。因此本条明确焊接空心球适用于连 接圆钢管。如需应用焊接空心球连接其他类型截面的钢管，应进 行专门的研究。
5.2.2焊接空心球在我国已广泛用作网架结构的节点，近年来
算公式，偏心系数c=2M/（Nd），nm不再限定为统一的0.8 m可采用下述方法确定： （1）0≤c≤0.3时
0. 3 0. 3 5.2.5本条中所提出的一些构造要求是为了避免空心球在 时会由于失稳而破坏。为了使钢管杆件与空心球连接焊缝做到与 钢管等强，规定钢管应开坡口（从工艺要求考虑钢管壁厚大于 6mm的必须开坡口），焊缝要焊透。根据大量工程实践的经验 钢管端部加套管是保证焊缝质量、方便拼装的好办法。当采用的 焊接工艺可以保证焊接质量时，也可以不加套管。此外本条对 管、球坡口焊缝尺寸与角焊缝高度也作了具体规定。 5.2.8加肋空心球的肋板应设置在空间网格结构最大 要受力杆件组成的轴线平面内。对于受力较大的特殊节点，应根 据各主要杆件在空心球节点的连接情况，验算肋板平面外空心 节点的承载能力。 5.3.1利用高强度螺栓将圆钢管与螺栓球连接而成的螺栓球节 点，在构造上比较接近于铰接计算模型，因此适用于双层以及两 层以上的空间网格结构中圆钢管杆件的节点连接。 螺栓球节点上沿各汇交杆件的轴向端部设有相应螺孔，当分 别拧人杆件中的高强度螺栓后即形成网架整体。钢球的硬度可略 低于螺栓的硬度，材料强度也较螺栓低，因而球体原环材料选用 45号钢，且不进行热处理，可以满足设计要求，并便于加工制 作。球体原环宜采用锻造成型。 锥头或封板是圆钢管杆件通过高强度螺栓与钢球连接的过渡 零件，它与钢管焊接成一体，因此其钢号宜与钢管致，以方便 施焊。 套筒主要传递压力，因此对于与较小直径高强度螺栓（≤ M33）相应的套筒，可选取Q235钢。对于与较大直径高强度螺 栓（≥M36）相应的套筒，为避免由于套筒承压面积的增大而加 大钢球直径，宜选用Q345钢或45号钢。 高强度螺栓的钢材应保证其抗拉强度、屈服强度与淬透性能 满足设计技术条件的要求。结合目前国内钢材的供应情况和实际 使用效果，推荐采用40Cr钢、35CrMo钢，同时考虑到多年使 用和厂家习惯用材，对于M12～M24的高强度螺栓还可采用 20MnTiB钢，M27～M36的高强度螺栓还可采用35VB钢。 紧固螺钉也宜选用高强度钢材，以免拧紧高强度螺栓时被 5.3.4现行国家标准《钢网架螺栓球节点用高强度螺栓 GB/T16939将高强度螺栓的性能等级按照其直径天小分为 级与9.8级两个等级，这是根据我国高强度螺栓生产的实际情况 而确定的。 高强度螺栓在制作过程中要经过热处理，使成调质钢。热处 理的方式是先率火，再高温回火。萍火可以提高钢材强度，但降 低了它的韧性，再回火可恢复钢的韧性。对于采用规程推荐材料 的高强度螺栓，影响其能否透的主要因素是螺栓直径的大小 当螺栓直径较小（M12～M36）时，其截面芯部能萍透，因此在 此直径范围内的高强度螺栓性能等级定为10.9级。，对大直径高 强度螺栓（M39～M64×4），由于芯部不能透，从稳要、可 靠、安全出发将其性能等级定为9.8级。 本规程采用高强度螺栓经热处理后的抗拉强度设计值为 430N/mm²，为使9.8级的高强度螺栓与其具有相同的抗力分项 系数，其抗拉强度设计值相应定为385N/mm。由于本规程中已 考虑了螺栓直径对性能等级的影响，在计算高强度螺栓抗拉设计 承载力时，不必再乘以螺栓首径对承载力的影响系数。 高强度螺栓的最高性能等级采用10.9级，即经过热处理后 的钢材极限抗拉强度fu达1040N/mm²～1240N/mm²，规定不低 于1000N/mm²，屈服强度与抗拉强度之比为0.9，以防止高强 度螺栓发生延迟断裂。所谓延迟断裂是指钢材在定的使用环境 下，虽然使用应力远低于屈服强度，但经过一段时间后，外表可 能尚未发现明显塑性变形，钢材却发生了突然脆断现象。导致延 迟断裂的重要因素是应力腐蚀，而应力腐蚀则随高强度螺栓抗拉 强度的提高而增加。因此性能等级为10.9级与9.8级的高强度 螺栓，其抗拉强度的下限值分别取1000N/mm与900N/mm² 可使螺栓保持一定的断裂韧度。 要是通过套筒端面承压来传递的，螺栓主要起连接作用。因此对 于受压籽件的连接螺栓可不作验算。但从构造上考虑，连接螺栓 直径也不宜太小，设计时可按该杆件内力绝对值求得螺栓直径后 适当减小，建议减小幅度不天于表5.3.4中螺栓直径系列的3个 级差。减少螺栓直径后的套筒应根据传递的压力值验算其承压面 积，以满足实际受力要求，此时套筒可能有别于一般套筒，施工 安装时应予以注意。 5.4.1嵌入式毂节点是20世纪80年代我国自行开发研制的装 配式节点体系。对嵌入式毂节点的足尺模型及采用此节点装配成 的单层球面网壳的试验结果证明，结构本身具有足够的强度、刚 度和安全保证。 20多年来，我国用嵌人式毂节点已建成近100个单层球面 网壳和圆柱面网壳，面积达20余万平方来。曾应用于体育馆、 展览馆、娱乐中心、食堂等建筑的屋盖。并在40m～60m的煤 泥浓缩池、贮煤库和20000m3以上的储油罐中采用。这些已建成 的工程经多年的应用实践证明了这种节点的可靠性。 5.4.2杆端嵌入件的形式比较复杂，嵌人椎的倾角也各不相同 5.4.2杆端嵌入件的形式比较复杂，嵌入的倾角也 故选择精密铸造工艺生产嵌人件 5.4.6毂体是嵌人式毂节点的主体部件，毛坏可用热轧大直径 捧料，经机械加工而成。为保证汇于毂体的杆件可靠地连接在一 起，毂体应有足够的刚度和强度，嵌入槽的尺寸精度应保证各嵌 人件能顺利嵌入并良好吻合。毂体直径是根据以下原则确定的： 1槽孔开口处的抗剪强度大于杆件截面的抗拉强度 2保证两槽孔间有足够的强度； 3相邻两杆件不能相碰、 5.5.1铸钢节点由于自重大、造价高，所以在实际工程中主要 适用于有特殊要求的关键部位。 5.5.2、5.5.3铸钢件的材质必须符合化学成分及力学性能的要 求，同时应具有良好的焊接性能，以保证与被连接件的焊接质 量。当节点设计需要更高等级的铸钢材料时，可参照国际标准或 其他国家的相关标准执行，如德国标准或日本标准。 5.5.5、5.5.6条件具备时铸钢件均宜进行足尺试验或缩尺试 验，试验要求由设计单位提出。铸钢节点试验必须辅以有限元分 析和对比，以便确定节点内部的应力分布。考虑到铸钢材料的离 散性、设计经验的不足及弹塑性有限元分析的不定性，其安全系 数比其他节点略有提高。 5.6.3销轴式节点一般为外露节点，同时为保证安装精度，销 轴式节点的销轴与销板均应进行精确加工。 .7.1、5.7.2组合网架与组合网壳上弦节点的连接构造合理性 直接关系到组合网架和组合网壳结构能否协同工作。根据工程实 残经验和试验研究成果，本条中给出的组合网架和组合网壳结构 在节点未形成整体前严禁在钢筋混凝土面板上施加过量不均匀 载，防止施工支架超载破坏而危及结构安全。 5.8.1设计中采用娜种预应力索应根据具体结构与施工条件来 确定。钢绞线拉索施工简便且成本低，但预应力锚头尺寸较大并 需加防护外套，防腐要求高；扭绞型平行钢丝拉索其制索与锚头 的加工都必须在工厂完成，质量可靠，但索的长度控制要求严且 施工技术要求高；钢棒拉杆是近年开始应用的一种新形式，端部 用螺纹连接质量可靠，防护处理容易，当拉杆较长时要10m左 右设一个接头。除了小吨位的拉索外，对于大吨位的拉索应有可 的索长微调系统以确保索力的正确。 8.2体外索转折处设鞍形垫板，其作用是保证索在转折处的 查曲半径以免应力集中。 5.8.3张弦桁架撑杆下端与索连接节点要求设置随时可以 .8.3张弦桁架撑杆下端与索连接节点要求设置随时可以上紧 5.8.3张弦架撑杆下端与索连接节点要求设置随时可以上紧 的索夹是为了防止预应力张拉时索夹的可能滑动。桁架端部预应 力索锚固处因节点内力大且应力复杂，故宜用铸钢节点。 条件相符，否则将使结构的实际内力、变形与计算内力、变形出 现较大差异，并可能由此而危及空间网格结构的整体安全。一个 合理的支座节点必须是受力明确、传力简捷、安全可靠。同时还 应做到构造简单合理、制作拼装方便，并具有较好的经济性。 5.9.2根据空间网格结构支座节点的主要受力特点可分为压力 支座节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点以及兼 受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点。 5.9.3平板压力支座节点构造简单、加工方便，但支座底板下 应力分布不均匀，与计算假定相差较大。一般仅适用于较小跨度 的网架支座。 单面弧形压力支座节点及双面弧形压力支座节点，支座节点 可沿弧面转动。它们可分别应用于要求支座节点沿单方向转动的 中小跨度网架结构，或为适应温度变化而需支座节点转动并有一 定侧移，且下部支承结构具有较大刚度的大跨度网架结构，双面 弧形是在支座底板与支承面顶板上焊出带椭圆孔的梯形钢板然后 应做到构造简单合理、制作拼装方便，并具有较好的经济性 .9.2根据空间网格结构支座节点的主要受力特点可分为压力 支座节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点以及兼 受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点。 支座节点、拉力支座节点、可滑移、转动的弹性支座节点以 受轴力、弯矩与剪力的刚性支座节点。 5.9.3平板压力支座节点构造简单、加工方便，但支座底 单面弧形压力支座节点及双面弧形压力支座节点，支座节点 可沿弧面转动。它们可分别应用于要求支座节点沿单方向转动的 中小跨度网架结构，或为适应温度变化而需支座节点转动并有一 定侧移，直下部支承结构具有较大刚度的大跨度网架结构，双面 弧形是在支座底板与支承面顶板上焊出带椭圆孔的梯形钢板然后 以螺栓将它们连为一体。这种支座节点构造与不动圆柱铰支承的 约束条件比较接近，但它只能沿一个方向转动，而且不利于抗 震。虽然这种节点构造较复杂但鉴于当前铸造工艺的进步，这类 节点制作尚属方便，具有一定应用空间。 球铰压力支座节点是由一个置于支承和面上的凸形半实心球 与一个连于节点支承底板的凹形半球相嵌合，并以锚栓相连而 成，锚栓螺母下设弹簧以适应节点转动，这种构造可使支座节点 绕两个水平轴自由转动而不产生线位移。它既能较好地承受水平 力文能自由转动，比较符合不动球铰支承的约束条件且有利于抗 震。其构造较复杂，一般用于多点支承的大跨度空间网格 结构。 可滑动铰支座节点（图5.9.5）、板式橡胶支座节点（图 5.9.6）可按有侧移铰支座计算。常用压力支座节点可按相对于 节点球体中心的铰接支座计算，但应考虑下部结构的侧向刚度。 5.9.4对于某些矩形平面周边支承的网架，如两向正交斜放网 架，在竖问荷载作用下网架角隅支座上常出现拉力，因此应根据 传递支座拉力的要求来设计这种支座节点。常用拉力支座节点主 要有平板拉力支座节点、单面弧形拉力支座节点以及球铰拉力支 座。它们共同的特点都是利用连接支座节点与下部支承结构的镭 栓来传递拉力，此时锚栓应有足够的锚固深度。且锚栓应设置双 螺母，并应将锚栓上的垫板焊于相应的支座底板上 当支座拉力较小时，为简便起见，可采用与平板压力支座节 点相同的构造。但此时锚栓承受拉力，因此平板拉力支座节点仅 适用于跨度较小的网架。 当支座拉力较大，且对支座节点有转动要求时，可在单面弧 形压力支座节点的基础上增设锚栓承力架，当锚栓承受较大拉力 时，籍以减轻支座底板的负担。可用于大、中跨度的网架。 5.9.6板式橡胶支座是在支座底板与支承面顶板或过渡钢板间 加设橡胶垫板而实现的一种支座节点。由于橡胶垫板具有良好的 弹性和较大的剪切变位能力，因而支座既可微量转动文可在水平 方向产生一定的弹性变位。为防止橡胶垫板产生过天的水平变 位，可将支座底板与支承面顶板或过渡钢板加工成“盆”形，或 在节点周边设置其他限位装置（可在橡胶垫板外围设图5.9.6所 示钢板或角钢构成的方框，橡胶垫板与方框间应留有足够空隙）。 防止橡胶垫板可能产生的过天位移。支座底板与支承面顶板或过 加设橡胶垫板而实现的一种支座节点。由于橡胶垫板具有良好的 弹性和较大的剪切变位能力，因而支座既可微量转动文可在水平 方向产生一定的弹性变位。为防止橡胶垫板产生过大的水平变 位，可将支座底板与支承面顶板或过渡钢板加工成“盆”形，或 在节点周边设置其他限位装置（可在橡胶垫板外围设图5.9.6所 示钢板或角钢构成的方框，橡胶垫板与方框间应留有足够空隙）。 防止橡胶垫板可能产生的过大位移。支座底板与支承面顶板或过 渡钢板由贯穿橡胶垫板的锚栓连成整体。锚栓的螺母下也应设置 压力弹簧以适应支座的转动。支座底板与橡胶垫板上应开设相应 的圆形或椭圆形锚孔，以适应支座的水平变位。 板式橡胶支座在我国网格结构中已得到普遍应用，效果良 好。本规程附录K列出了橡胶垫板的材料性能及有关计算与构 造要点，可供设计参考。 5.9.7刚接支座节点应能可靠地传递轴向力、弯矩与剪力。因 此这种支座节点除本身应具有足够刚度外，支座的下部支承结构 也应具有较大刚度，使下部结构在支座反力作用下所产生的位移 和转动都能控制在设计充许范围内。 图5.9.7表示空心球节点刚接支座。它是将刚度较大的支座 节点板直接焊于支承顶面的预埋钢板上，并将十字节点板与节点 球体焊成整体，利用焊缝传力。锚栓设计时应考虑支座节点弯矩 的影响。 5.9.8当立体管桁架支座反力较小时可采用图5.9.8所示构造 但对于支座反力较大的管架节点宜在管桁架管件底部加设孤形 垫板，通过弧形垫板使杆件与支座竖向支承板相连，既可使钢管 杆件截面得到加强，同时也可避免主要连接焊缝横切钢管杆件截 面，改善支座节点附近杆件的受力状况。 5.9.9考到支座节点可能存在一定的水平反力，为减少由此 而产生的附加弯矩，应尽量减小支座球节点中心至支座底板的 距离。 对于上弦支承空间网格结构，设计时应控制边缘斜腹杆与支 座节点竖向中心线间具有适当夹角，防止斜腹杆与支座柱边相 碰，在支座设计时应进行放样验算。 支座底板与支座竖板厚度应根据支座反力进行验算，确保其 强度与稳定性要求。 当支座节点中的水平剪力大于竖向压力的40%时，不应利 用锚栓抗剪。此时应通过抗剪键传递水平剪力。： 5.9.10弧形支座板由于形状变异，宜用铸钢浇铸成型。为简便 起见，单面弧形支座板也可用厚钢板加工成型。橡胶支座垫板系 压力弹簧以适应支座的转动。支座底板与橡胶垫板上应开设相应 的圆形或椭圆形锚孔，以适应支座的水平变位。 板式橡胶支座在我国网格结构中已得到普遍应用，效果良 好。本规程附录K列出了橡胶垫板的材料性能及有关计算与构 造要点，可供设计参考。 5.9.8当立体管桁架支座反力较小时可采用图5.9.8所示构 但对于支座反力较大的管架节点宜在管桁架管件底部加设弧形 垫板，通过弧形垫板使杆件与支座竖向支承板相连，既可使钢管 杆件截面得到加强，同时也可避免主要连接焊缝横切钢管杆件截 面，改善支座节点附近杆件的受力状况。 5.9.9考虑到支座节点可能存在一定的水平反力，为减少由此 而产生的附加弯矩，应尽量减小支座球节点中心至支座底板的 距离。 对于上弦支承空间网格结构，设计时应控制边缘斜腹杆与支 日对于支座反力较大的管架节点宜在管桁架管件底部加设孤形 垫板，通过弧形垫板使杆件与支座竖向支承板相连，既可使钢管 千件截面得到加强，同时也可避免主要连接焊缝横切钢管杆件截 面，改善支座节点附近杆件的受力状况。 5.9.9考虑到支座节点可能存在一定的水平反力，为减少由此 而产生的附加弯矩，应尽量减小支座球节点中心至支座底板的 距离。 对于上弦支承空间网格结构，设计时应控制边缘斜腹杆与支 座节点竖向中心线间具有适当夹角，防止斜腹杆与支座柱边相 5.9.9考虑到支座节点可能存在一定的水平反力，为减少由此 对于上弦支承空间网格结构，设计时应控制边缘斜腹杆与支 座节点竖向中心线间具有适当夹角，防止斜腹杆与支座柱边相 碰，在支座设计时应进行放样验算。 支座底板与支座竖板厚度应根据支座反力进行验算，确保其 强度与稳定性要求。 当支座节点中的水平剪力大于竖向压力的40%时，不应利 用锚栓抗剪。此时应通过抗剪键传递水平剪力。： 5.9.10弧形支座板由于形状变异，宜用铸钢浇铸成型。为简便 起见：单面弧形支座板也可用厚钢板加工成型。橡胶支座热板系 指由符合橡胶材料技术要求的多层橡胶片与薄钢板相间粘合压 而成的橡胶垫板，一般由工程橡胶制品厂专业生产。不得采用维 橡胶垫板。 5.9.11在实际工程中要求将支座节点底板上的锚孔精确对准已 埋人支承柱内的锚栓，对土建施工精度要求较高，因此对传递压 力为主的网架压力支座节点中也可以在支座底板与支承面顶板间 增设过渡钢板。 过渡钢板上设理头螺栓与支座底板相连，过渡钢板可通过侧 焊缝与支承面顶板相连，这种构造支座底板传力虽较间接，但可 简化施工。当支座底板面积较大时可在过渡钢板上开设椭圆形 孔，以槽焊与支承面顶板相连，以确保钢板间的紧密接触。 精度要求比一般平面结构严格，故所用测量器具应经计量 合格 6.1.4为了保证空间网格结构施工的焊接质量，明确规定 应经过考核合格，持证上岗，并规定焊接内容应与考试 相同。 .1.5在工程头践中，出于支座 钿性的俩差牧人： 安装单位在没有复核和验收的情况下，勿忙施工，常造成事故 内避免这种情况的发生，特规定本条文。 1高空散装法是指网格结构的杆件和节点或事先拼成的小 拼单元直接在设计位置总拼，拼装时一般要搭设全支架，有条件 时，可选用局部支架的悬挑法安装，以减少支架的用量。 2分条分块安装法是将整个空间网格结构的平面分割成若 于条状或块状单元，吊装就位后再在高空拼成整体。分条一般是 在网格结构的长跨方向上分割。条状单元的大小，视起重机起重 能力而定。 3滑移法是将网格结构的条状单元向一个方向滑移的施工 方法。网格结构的滑移方向可以水平、向上、向下或曲线方向。 它比分条安装法具有网格结构安装与室内土建施工平行作业的优 点，因而缩短工期，节约拼装支架，起重设备也容易解决。 对于具有中间柱子的大面积房屋或狭长平面的矩形建筑可采 用滑架法施工，分段的空间网格结构在可滑移的拼装架上就位拼 装完成，移动拼装支架，再拼接下一段网格结构，如此反复进 行，直至网格结构拼装完成。滑架法的特点是拼装支架移动而结 构本身在原位逐条高空拼装，结构拼装后不再移动，比较安全。 4整体吊装法吊装中小型空间网格结构时，般采用多台 吊车拾吊或拨杆起吊，大型空间网格结构由于重量较大及起吊高 度较高，则宜用多根拔杆吊装，在高空作移动或转动就位安装。 5、6整体提升或整体顶升方法只能作垂真起升，不能作水 平移动。提升与顶升的区别是：当空间网格结构在起重设备的下 面称为提升；当空间网格结构在起重设备的上面称为顶升。由于 空间网格结构的重心和提（顶）升力作用点的相对位置不同，其 施工特点也有所不同。当采用顶升法时，应特别注意由于顶升的 不同步，顶升设备作用力的垂直度等原因而引起的偏移问题，应 采取措施尽量减少其偏移，而对提升法来说，则不是主要问题。 因此，起升、下降的同步控制，顶升法要求更严格。 7折叠展开式整体提升法的特点是首先将柱面网壳结构分 成若块，块与块之间设置若十活动铰节点使之形成若干条能够 灵活转动的铰线，并去掉铰线上方或下方的杆件，使结构变成机 构。安装时提升设备将变成机构的柱面网壳结构垂直地向上运 动，柱面网壳结构便能逐渐形成所需的结构形状，再将因结构转 动需要而拆去的杆件补上即可。这种安装方法，由于是在地面或 接近地面拼装，因而可以省去大量的拼装支架和大型起重设备。 折叠展开式整体提升法也可适用于球面网壳结构的安装。 对某些空间网格结构根据其结构特点和现场条件，可采用两 种或两种以上不同的安装方法结合起来综合运用，以求安装方法 的更合理化。例如球面网壳结构可以将四周向内扩拼的悬挑法 （内扩法）与中央部分用提升法或吊装法结合起来安装。 6.1.7选择吊点时，首先应使吊点位置与空间网格结构支座相 接近：其次应使各起重设备的负荷尽量接近，避免由王起重设备 6.1.7选择吊点时，首先应使吊点位置与空间网格统 接近；其次应使各起重设备的负荷尽量接近，避免由于起重设 负荷悬殊而引起起升时过大的升差。在大型空间网格结构安装中 应加强对起重设备的维修管理，达到安装过程中确保安全可靠的 要求，当采用升板机或滑模千斤顶安装空间网格结构时，还应考 个别设备出故障而加大邻近设备负荷的因素。 6.1.8安装阶段的动力系数是在正常施工条件下，在现场实测 所得。当用履带式或汽车式起重机吊装时，应选择同型号的设 备，起吊时应采用最低档起重速度， 严禁高速起升和急刹车 6.1.8安装阶段的动力系数是在正常施工条件下，在现场实测 6.2.2对焊缝质量的检验，首先应对全部焊缝进行外观检查。 无损探伤检验的取样部位以设计单位为主并与监理、施工单位协 商确定，首先应检验应力最大以及跨中与支座附近的拉杆。 6.2.3空间网格结构杆件在接长时，钢管的对接焊缝必须保证 一级焊缝。对接杆件不应布置在支座腹杆、跨中的下弦杆及承受 疲劳荷载的杆件。 6.2.4焊接球节点允许偏差值中壁厚减薄量允许偏差由两部分 特 商确定，首先应检验应力最大以及跨中与支座附近的拉杆。 6.2.3空间网格结构杆件在接长时，钢管的对接焊缝必须保证 一级焊缝。对接杆件不应布置在支座腹杆、跨中的下弦杆及承受 疲劳荷载的杆件。 6.2.4焊接球节点允许偏差值中壁厚减薄量允许偏差由两部分 组成：一是钢板负公差，二是在轧制过程中空心球局部拉薄量 是根据工厂长期生产实践统计值计算而来。 螺栓球由圆钢经加热后锻压而成，在加工过程中有时会产生 表面微裂纹，表面微裂纹可经打磨处理，严禁存在深度更深或内 部的裂纹。 6.2.4焊接球节点充许偏差值中壁厚减薄量充许偏差由两 焊接球节点充许偏差值中壁厚减薄量充许偏差由两部分 一是钢板负公差，二是在轧制过程中空心球局部拉薄量， 螺栓球由圆钢经加热后锻压而成，在加工过程中有时会 表面微裂纹，表面微裂纹可经打磨处理，严禁存在深度更深或 部的裂纹。 6.2.9空间网格结构的总拼，应采取合理的施焊顺序，尽量减 少焊接变形和焊接应力。总拼时的施焊顺序应从中间问两端或从 中间向四周发展。这样，网格结构在拼接时就可以有一端自由收 缩，焊工可随时调节尺寸（如预留收缩量的调整等），既保证网 格结构尺寸的准确又使焊接应力较小。 按照本规程第4.3.3条，对网壳结构稳定性进行全过程分析 时考虑初始曲面安装偏差，计算值可取网壳跨度的1/300。实际 上安装允许偏差不仅由稳定计算控制，还应考虑屋面排水、美观 等因素，因此，将此值定为随跨度变化（跨度的1/1500）并给 I = Z(IX +Aa?) 式中各符号意义相同。 6.4分条或分块安装法 6.4.1当空间网格结构分割成条状或块状单元后，对于正放类 空间网格结构，在自重作用下若能形成稳定体系，可不考虑加固 措施。而对于斜放类空间网格结构，分割后往往形成几何可变体 系，因而需要设置临时加固杆件。各种加固杆件在空间网格结构 形成整体后方可拆除。 6.4.2空间网格结构被分割成条（块）状单元后，在合拢处产 生的挠度值一般均超过空间网格结构形成整体后该处的自重挠度 .2空间网格结构被分割成条（块）状单元后，在合拢处产 的挠度值一般均超过空间网格结构形成整体后该处的自重挠度 因此，在总拼前应用千斤顶等设备调整其挠度，使之与空间 6.4.2空间网格结构被分割成条（块）状单元后，在合拢处 6.4.2空间网格结构被分割成条（块）状单元后，在合拢处 6.4.2空间网格结构被分割成条（块）状单元后，在合 生的挠度值一般均超过空间网格结构形成整体后该处的自重挠 值。因此，在总拼前应用千斤顶等设备调整其挠度，使之与空 网格结构形成整体后该处挠度相同，然后进行总拼。 6.5.1滑移法一般分为单条滑移法、逐条积累滑移法和滑架法 6.5.2采用滑移法施工时，应至少设置两条滑轨，滑轨之简必 须平行，表面光滑平整，滑轨接头处垫实。如不垫实，当网格 构滑到该处时，滑轨接头处会因承受重量而下陷，未下陷处就会 挡住滑移中的支座而形成“卡轨”。 6.5.3滑轨可固定在梁顶面（混凝土梁或钢梁）、地面及专用支 架上，滑轨设置可以等高也可以不等高 6.5.4对跨度大的空间网格结构在滑移时，除两边的滑轨外， 般在中间也可设置滑轨。中间滑轨一般采用滚动摩擦，两边滑 轨采用滑动摩擦。牵引点设置在两边滑轨，中间滑轨不设牵引 点。由于增设了中间滑轨，改变了结构的受力情况，因此必须进 行验算。当杆件应力不满足设计要求时应采取临时加固措施， 6.6.2根据空间网格结构吊装时现场实测资料，当相邻吊点间 高差达吊点间距离的1/400时，各节点的反力约增加15%～ 30%，因此本条将提升高差允许值予以限制。 6.6.6为防止在起吊和旋转过程中拨杆端部偏移过大，应加大 缆风绳预紧力，缆风绳初始拉力应取该缆风绳受力的60% 6.7.3在提升过程中，由于设备本身的因素，施工荷载的不均 6.7.3在提升过程中，由于设备本身的因素，施工荷载的不均 匀以及操作方面等原因，会出现升差。当升差超过某一限值时， 会对空间网格结构杆件产生过大的附加应力，甚至使杆件内力变 号，还会使空间网格结构产生较大的偏移。因此，必须严格控制 空间网格结构相提升点及最高与最低点的充许升差。 6.7.4为防止起升时空间网格结构晃动GBT26282-2010 水泥回转窑热平衡测定方法.pdf，故对提升设备的合力 点及其偏移值作出规定。 6.8.4整体顶升法允许升差值的规定同本规程第6.7.3条，由 于整体顶升法大多用于支点较少的点支承空间网格结构，一般跨 度较大，因此，允许升差值有所不同 6.9折叠展开式整体提升法 6.9.4为保证在展升运动中各铰线平行，应用全站仪进行全过 程跟踪测量校正。 6.9.5在提升过程中，机构的空间在运行轨迹中有时会出现 三排铰在一直线上的瞬变状态DB11／T 948.1-2013标准下载，在施工组织设计中应给予足够的 重视，并采取可靠的措施，以确保柱面网壳结构在展开的运动中 不致出现瞬变而失稳。 6.10.1～6.10.3组合空间网格结构中的钢筋混凝土板的混凝土 质量、钢筋材质要求、预制板的儿何尺寸及灌缝混凝土要求等均 应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204要求。 为增强预制板灌缝后的整体性，灌缝混凝土应连续浇筑，不 留设施工缝。 6.10.5组合空间网格结构在施工时应特别注意，在未形成整体 结构前（即未形成整体组合结构前）：安装用的支撑体系必须牢 固可靠，并不得集中堆放屋面板等局部集中荷载。 6.11.2空间网格结构安装中如支座标高产生偏差，可用钢板垫 平垫实。如支座水平位置超过允许值，应由设计、监理、施工单 位共同研究解决办法。严禁用链等强行就位。 6.11.3空间网格结构若干控制点的挠度是对设计和施工的质量 综合反映，故必须测量这些数据值并记录存档。挠度测量点的位 置一般由设计单位确定。当设计无要求时，对小跨度，设在下弦 中央一点；对大、中跨度，可设五点：下弦中央一点，两向下弦 跨度四分点处各二点；对三向网架应测量每向跨度三个四等分点 处的挠度，测量点应能代表整个结构的变形情况。本条文中允许 实测挠度值大于现荷载条件下挠度计算值（最多不超过15%） 是考虑到材料性能、施工误差与计算上可能产生的偏差