标准规范下载简介
DBJT15-128-2017 高层建筑钢-混凝土混合结构技术规程.pdf8.1.1非抗震设计的钢构件间连接应按现行国家标准《钢结构 计标准》GB50017的有关规定执行：地震状况下的钢构件间 连接设计应按照现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》 TGJ99执行。 组合构件之间，以及组合构件和混凝土构件、钢构件之间的 连接，应按照现行行业标准《组合结构设计规范》JGJ138的有 关规定执行：其中钢管混凝土柱与其他构件的莲接，尚应符合现 行国家标准《钢管混凝土结构技术规范》GB50936的有关规定。 钢筋的锚固和连接应符合现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010的有关规定。 8.1.3型钢混凝土柱、钢管混凝土柱、钢管混凝土叠合柱与 钢梁、型钢混凝土梁、钢筋混凝土梁的刚性连接节点均应对节 点区进行抗剪验算：钢框架连接设计按照现行国家标准《钢结 构设计标准》GB50017和行业标准《高层民用建筑钢结构技 术规程》JGJ99、《组合结构设计规范》JGJ138 的有关规定 执行。 8.1.5推荐节点区域采用壳单元或实体单元建模：推荐通过主
（节点、运动约束方程等有限元技术将节点区模型组装入零 参与整体计算，以便更好的模拟节点的边界约束条件，更 电考虑不同计算工况的影响。
DL／T 1721-2017 电力电缆线路沿线土壤热阻系数测量方法B.2.2在节点焊缝的设计时注意以下几点：1．应注意控制焊接
B.2.2在节点焊缝的设计时注意以下几点：1．应注意控制焊接
8.5梁与圆形钢管混凝土柱的莲接
8.5.2、8.5.6~8.5.9当水平坏板的宽度小于200mm且小于钢 梁翼缘宽度的0.7倍时，若条件充许，可在钢管内设置内环板 否则应增设竖向环板（钢环）。竖向环板能加强对钢管内核心混 凝土的套箍约束能力，避免由于水平环板宽度不足时对钢管壁的 斯裂作用。但必须对节点内应力进行复核，保证钢管壁承受的最 大拉应力不超过0.35f。（fa为钢管的抗拉强度设计值），不影响 管壁对内部混凝土的套箍作用，同时竖向环板与钢管壁能够共同 承受竖向力。 注：钢管壁承受的最大拉力可近似取0.5N/bt1，其中N为水平环板承 受的轴力，t为水平环板的厚度；b为钢牛腿翼缘宽度。 为避免钢管壁承受径向拉力，竖向环板可以不与钢管壁焊接
（图16）。水平环板与钢管外壁应采用全熔透焊缝连接，竖向环板与水平环板可采用角焊缝或对接与角焊缝连接。50竖向环板011竖向环板上水平环板水平环板水平环板牛腿下水平环板图16水平环板及竖向环板不与钢管壁焊接做法示意图抗弯剪生腿是广东省建筑设计研究院基于多年的工程实践经验和多个实际工程节点试验总结得出的一种新型的钢筋混凝土梁与圆钢管混凝土柱不穿心连接的节点形式。抗弯剪牛腿是在节点区钢管外壁上焊接钢牛腿以与钢筋混凝十梁接，钢牛腿上、下翼板沿钢管壁周边设置水平环板和竖向环板，以加强节点区的整体强度和刚度的一种不穿心节点。受力机理：利用钢管壁周边设置的水平钢环板及竖向钢环板形成“L”形钢环梁，箍着钢管柱的节点区，“L”形钢环梁与钢牛腿连接，形成一个整体性较好的节点，既传递剪力，文承受弯矩。抗弯剪牛腿与传统的节点相比，具有以下特点：1）本节点利用钢管壁周边设置的水平环板及竖向钢环板形成“L”形钢环梁，节点区水平环板的尺寸不需太大，减小了水平环板的宽度，节点区简洁精十。同时取消了传统节点中的钢筋混凝土环梁，框架梁可灵活布置，适合于各向不等高楼盖梁的布置。368
2）钢牛腿的上翼缘、下翼缘及二者之间增加了竖向加劲肋板，加强了钢牛腿与钢管的连接，从而增强了梁柱连接的可靠性；由于钢牛腿的刚度较大，因此可以根据空间等要求将楼盖梁故成扁梁。同时，在钢牛腿伸出端设置横向肋板或粗钢筋，可以有效防止楼盖梁的水平滑动。3）框架梁端的弯矩、剪力由钢牛腿承担，当钢牛腿伸出长度已满足楼盖梁钢筋的搭接长度，梁钢筋不需要与钢牛腿焊接；当钢牛腿伸出长度较小时，可采用部分焊接或机械连接。4）本节点施工方便。施工时，所述的钢牛腿与钢管柱可分开吊装，在工厂内先在钢管柱上安装好水平环板和竖向环板后，再将其运至施工现场吊装，待施工到指定楼层时再人工安装上钢牛腿。抗弯剪牛腿是在对节点进行详细的有限元分析的基础上，以试验结果进行校核、验证，已在多个工程中成功应用，是一种传力明确、施工便利、安全可靠、经济合理的节点。表4摘录了广东省建筑设计研究院部分试验情况。根据试验目的的不同，加载形式包括单调加载、低周往复加载试验。试验证明：该连接节点传力明确、受力合理，具有较好的延性。能满足强柱弱梁的抗震设计原则。表4抗弯剪牛腿主要试验情况钢管直径批次项目名称类型个数比例地点/mm华南理静载12 1:11200工大学新中国大厦静载、低周31:1广州大学1200往复振动台21:6广州大学250广州港湾广场静载、低周241:2中南大学600一期工程往复东莞市海德哈尔滨工3低周往复81:5219广场业大学369
相关文献： 1.梁志红，胡狄，陈星等．新型钢管混凝土不穿心节点静 载试验研究［JI．建筑结构，2007，37（9）. 2．李松柏、李章，梁继忠：钢管混凝土柱与钢筋混凝土梁 不穿心节点抗震性能试验研究［J]．建筑结构，2009，39（8）. 3.胡狄．港航钢管混凝土柱节点试验报告［R]．中南大 学，2015. 4．蔡健．赫基．港航钢管混凝土柱节点试验报告［R1．华 南理工大学,2015.
梁与钢管混凝土叠合柱的送
钢管的开孔面积会增大，过大的开孔会削弱柱的整体性。 工程实践表明，钢管混凝土中的环梁节点是安全可靠的，因 此结构设计者借鉴钢管混凝士柱环梁节点，提出了钢管混凝土叠 合柱环梁节点。环梁通过抗剪环或抗剪牛腿将剪力传递至叠合 柱。该节点没有钢管的穿孔，施工现场的焊接工作量少，降低了 施工安全隐惠：而钢筋混凝土环梁与普通钢筋混凝土梁的施工工 艺类似，质量容易得到保证。钢管混凝土叠合柱环梁节点已在深 圳卓越·皇岗世纪中心项目以及中交集团南方总部基地（A区） 总部大厦中采用。 钢管混凝土叠合柱节点环梁在构造上与钢管混凝土柱节点环 梁的相似之处在于：节点竖向由管内混凝土、贯通的钢管和管外 的钢筋混凝土组成：横向通过环梁节点将框架梁上的弯矩传递给 叠合柱，框架梁的纵向钢筋锚固在环梁内：通过在钢管外焊接2 道钢筋（抗剪环）抗剪。但是叠合柱在钢管外有不容忽略的钢 筋混凝土部分，在上部轴压力的作用下，管外钢筋混凝土部分会 对与之接触的环梁起到约束作用，这与钢管混凝土环梁的受力状 态明显不同，会对环梁的承载力产生有利影响。 本规程根据同济天学有关研究成果（周颖，于海燕，钱江等 钢管混凝土叠合柱节点环梁受弯承载力计算方法：建筑结构学 报，2015，36（2））给出了相关环梁计算公式。
8.7钢梁与钢筋混凝土柱的连接
式中V; 节点区抗剪承载力设计值； fa、tw 分别为钢梁腹板的设计强度和厚度； hc 平行钢梁方向的柱边长； 6f 钢梁翼缘宽度； bo 节点区混凝土受压区有效宽度： bcor 钢筋混凝土柱在垂直钢梁方向上的外箍筋内皮间 距离； thn 钢板或箱型柱面钢板厚度。其他参数取值见表5。
与钢筋混凝土柱连接节点区抗剪承
3.11.3由于消能梁段为大震作用下的塑性发展区域，也应效仿
钢框架梁与钢柱节点采用塑性铰外移措施，使梁塑性发展避开梁 柱连接焊缝以避免脆性破坏：对于型钢混凝土柱加腋还可起到使 梁塑性发展不深入到柱混凝土内部区域的作用。
8.12无梁楼盖内置环式型钢剪力键板柱节点
9.1.1、9.1.2外露式钢柱柱脚可作成铰接或刚接，多用于门式 钢架和低层轻型钢结构房屋，高层建筑框架柱截面和反力较大。 宜采用理入式或外包式柱脚，仅当上部结构的计算嵌固端在地下 室板，且柱脚以上6、7度时有不少于1层地下室，8度不少于 2层地下室时，可采用外露式刚接或铰接柱脚。由地下室结构平 衡弯矩和剪力。 刚性柱脚主要承受柱底部传来的弯矩、剪力和轴向力。外露 式柱脚依靠锚栓的拉力和底板与基础混凝土间的承受力抗弯。外 包式柱脚主要依靠外包层钢筋混凝土中的受拉主筋和混凝土受压 提供抗弯能力，理入式柱脚主要依靠柱翼缘与混凝土间的承压力 提供抗弯能力，钢柱脚本身的受弯承载力也是理埋入式或外包式柱 脚受弯承载力的组成部分。 理人式柱脚主要依靠理深和基础混凝土保护层厚度，通过混 疑的承压力传递剪力和弯矩。当工形截面柱的埋深大于钢柱截 面最大边尺寸的2倍、箱形柱和圆形柱的埋深大于柱截面最大边尺 寸或外径的2.5倍，可不进行柱脚验算，否则应通过计算及相应的 措施保证柱脚的传力。当设置地下室时，也可采用外包式柱脚。 9.1.3外包式柱脚和理入式柱脚中钢柱部分与基础的莲接，都是 按外露柱脚要求设计的，因此各种钢结构柱脚的设计，都包含外 露式柱脚的设计。本条所列外露式柱脚的受弯承载力计算公式， 反映了最常见的受力情况。极限承载力计算参考日本设计规定。
按外露柱脚要求设计的，因此各种钢结构柱脚的设计，都包含外 露式柱脚的设计。本条所列外露式柱脚的受弯承载力计算公式 反映了最常见的受力情况。极限承载力计算参考日本设计规定。
和外包层受压区混凝土受压形成的。试验表明，它的
先是钢柱本身屈服，随后外包层受拉区混凝土出现裂缝，接着混凝土受压区出现承压裂缝，然后外包层在平行于受弯方向出现斜拉裂缝，进而使外包层受拉区粘结破坏（图17）。为了确保外包层的塑性变形能力，希望在外包层顶部钢柱达到M时能形成塑性铰。但是当柱尺寸较大时，外包层高度增大，要满足此前提是很困难的。(a)(b)(c)(d)(e)图17外包式柱脚破坏过程（a）柱屈服；（b）弯曲裂缝；（c）承压裂缝；（d）斜拉裂缝；（e）粘结裂缝外包式柱脚设计应注意的主要问题是：（1）当外包层高度较低时，外包层和柱面间很容易出现粘结破坏，为了确保刚度和承载力，外包层应达到柱截面高度的2.5倍以上，其厚度应符合有效截面要求。（2）若主筋的粘结力和端部锚固不够，主筋在屈服前会拨出，使承载力降低。为此，主筋顶部一定要设弯钩，下端也应设弯钩并确保锚固长度不小于25d。（3）如果箍筋太小，外包层就会出现斜裂缝，箍筋至少要满足通常钢筋混凝土柱的设计要求，其直径和间距符合规范规定。为了防止出现承压裂缝，使剪力能从柱顺畅传给钢筋混凝土，除了通常的箍筋外，柱顶密集配置几道箍筋十分重要。（4）抗震设计时，在柱脚达到最大受弯承载力之前，不应出现剪切裂缝。（5）采用箱形柱和圆管柱时，外包层与钢管柱之间若出现管壁局部变形，承压力会集中出现在柱角部，为了防止局部变形，管壁宽厚比和径厚比应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017关于塑性设计的规定，也可如9.1.5条的说明所示，在柱脚部分浇筑混凝土。376
9.1.5埋人式钢柱脚的主要破坏形式有：柱受弯屈服，基础梁受弯屈服，混凝土压坏，冲切破坏，前方混凝土冲切破坏等。现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99仅给出了中间柱的计算公式，本条文还给出了边（角）柱柱脚的计算方法，它与边柱剪力的作用方向有关。埋人式柱脚边（角）柱的设计（图18）。边（角）柱的U形加强筋应与锚固筋相连，以保证足够的锚固强度。当边柱柱脚混凝土保护层厚度较小，可能出现冲切破坏时可采用下列方法之一补强：（1）设置栓钉，根据过去的研究，栓钉对于传递弯矩和剪力并没有什么支配作用，但是对于柱子受拉，由于栓钉抗剪，能传递内力（图19）。（2）锚栓。因柱子的弯矩和剪力是靠混凝土承压力传递的，当确保埋深时，在锚栓中几乎不引起内力。但柱受拉时，锚栓对基础梁主筋基础梁主筋基础梁主筋U形补强筋、锚固钢筋前面的混凝土基础梁主筋基础梁主筋保护层厚度卜U形补强筋锚固钢筋图18边柱柱脚用U形钢筋加强图19用栓钉抗拔377
传递内力起支配作用。在理深较浅的柱脚中加天埋深，提高底板 和锚栓的刚度，可对锚栓传力起积极作用，此种作用已得到试验 确认。
9.2型钢混凝土柱柱脚
9.2.1自前工程设计中的型钢混凝土柱的柱脚，根据工程情况 除了采用理人式柱脚外，也有采用非理入式柱脚。日本阪神地震 震害表明，对无地下室的建筑，其理入式柱脚直接设置在±0.00 标高，在大地震作用下，柱脚往往因抵御不了巨大的反复倾覆弯 矩和水平剪力的作用而破坏。为此，本规程规定：偏心受拉柱应 采用埋人式柱脚：不考虑地震作用组合的偏心受压柱可采用埋入 式柱脚、也可采用非埋入式柱脚，
柱脚由型钢混凝土柱与基础混凝土之间的侧压力来平衡型钢混凝 土柱受到的弯矩和剪力，并对由此建立的计算公式进行简化，经 与试验结果进行比较，该公式适用于压弯与拉弯两种情况
9.2.3对不同埋置深度的型钢混凝土柱埋式柱脚进
9.2.4型钢混凝土偏心受压柱理入式柱脚，在轴向压力作用下
规定了冲切面高度和用于冲切验算的轴向拉力设计值。当
承载力不符合规定时，可配置抗冲切钢筋，也可在柱脚设置符合 锚固构造规定的受拉锚栓。
细固构适规定的受拉铺性， 9.2.7型钢混凝土柱的理入式柱脚的埋人范围及上一层型钢应 按构造规定设置栓钉，以保证型钢与混凝土共同作用。 9.2.10偏心受拉型钢混凝土的非理入式柱脚上一层柱的型钢翼 缘和腹板应按构造设置栓钉。
9.3矩形钢管混凝土柱柱脚
9.3.1为更有效地保证矩形钢管混凝土柱脚安全可靠的承受各 种外力作用，对矩形钢管混凝土柱的柱脚规定了和型钢混凝柱相 司的使用条件。震害表明非理埋入式柱脚抗震性能较差，因此规定 仅可用于非地震作用的偏心受压柱。
9.3.2矩形钢管混凝土柱的埋入式柱脚在埋置深度范围内，基
础混凝土对柱的侧压力可以平衡柱承受的弯矩和剪力，为 与型钢混凝土柱相同的理置深度的计算公式，式中6为柱 曲平面方向的柱边长，
与型钢混凝土柱相同的埋置深度的计算公式，式中6为柱计算弯 曲平面方向的柱边长。 9.3.6偏心受拉矩形钢管混凝十柱的埋入式柱脚，在符合本规 程规定的埋置深度基础上，基础底板在轴向拉力作用下的受冲切 承载力应符合本规程规定，计算冲切面高度取钢管的理埋置深度， 当受冲切承载力不符合规定时，可配置抗冲钢筋，也可在柱脚处 设置符合构造规定的受拉锚栓，柱脚底板从构造上应符合一定厚 度的规定。 9.3.17偏心受拉矩形钢管混凝土柱，半埋人柱脚底板下混凝土 载面受弯承载力计算与偏心受压相同，考虑柱脚埋入部分混凝士 承担的弯矩外，其他部分弯矩值由锚栓承担，计算中考虑了轴拉
9.3.6偏心受拉矩形钢管混凝土柱的埋入式柱脚，在符
程规定的埋置深度基础上，基础底板在轴向拉力作用下的受冲切 承载力应符合本规程规定，计算冲切面高度取钢管的理置深度。 当受冲切承载力不符合规定时，可配置抗冲钢筋也可在柱脚处 设置符合构造规定的受拉锚栓，柱脚底板从构造上应符合一定厚 度的规定
截面受弯承载力计算与偏心受压相同，考虑柱脚理入部分混凝土 承担的弯矩外，其他部分弯矩值由锚栓承担，计算中考虑了轴拉 比限制条件。同时也应满足拉力作用下混凝土反冲切需要满足的 柱脚埋置深度。另外，也需在埋置深度范围内设置栓钉。
9.4圆形钢管混凝土柱柱脚
9.4.5端承式柱脚下的环形底板可以避免钢管直接
端承式柱脚下的环形底板可以避免钢管直接压在混凝土
上造成混凝土局部破坏，因此对环形底板的厚度和宽度做了规 定。柱脚钢管底板的尺寸应满足理置部位混凝土局部承压承载力 要求。参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010有 关局部承载力计算方法，建立了本规程规定的相关计算公式。
11.1.1隔震结构是指在建筑结构下部结构与上部结构之间设置 隔震支座（或系统）形成隔震层，把建筑的上部结构与下部隔 离开的建筑结构。隔震结构由上部结构、隔震层、下部结构和基 础等组成。 消能减震（振）结构是指在建筑结构的某些部位（如支 撑、剪力墙、节点、联结缝或连接件、楼层空间、相邻建筑 间、主附结构间等）设置了消能（阻尼）器（或元件）的建 筑结构。消能减震（振）结构由主体结构、消能器和支撑组成 的消能部件及基础等组成。消能子结构是指与消能部件直接连 接的主体结构的单元。
11.1.2合理设计的隔震和消能减震结构相比于非减震结
11.1.4采用隔震和消能减震（振）技术设计的结构，设计的隔
震支座和消能器的性能对结构的安全性起到至关重要的作用，应 保证隔震支座和消能器的性能质量。设计时隔震支座和消能器的 性能参数和数量是控制结构隔震或消能减震（振）效果的主要 依据，也是隔震支座和消能器进行性能检测时判断产品是否合格 及抽检数量的依据，为此，设计文件中应注明具体数值。
11.3结构消能减震设计
..地晨道成建巩物的吸环，陈地晨切直按引起结构破环 外，场地条件亦会引起结构破坏。因此，抗震设防区的消能减震 建筑宜选择有利地段，避开危险及不利地段。有利、一般、不利 和危险地段的划分详见《建筑抗震设计规范》GB50011一2010 表4.1.1。 由于地震动的不确定性，结构在地震作用下的反应也是不确 定的。由于结构计算模型的各种假定和实际情况存在一定差异， 依据所规定的地震作用进行结构抗震验算，不论计算理论和工具 如何先进、计算如何严格，实际地震发生时与计算结果仍可能存 在较大的差异。因此，为使消能减震结构实现大震不倒的设防目 标，需保证大震作用下消能器不致失效破坏。为此，要求消能器 的极限位移应比罕遇地震作用时消能器的计算最大位移值更大以 留有必要的余量。 11.3.3消能器一般是和支撑（支承构件）一起布置在结构中 支撑（支承构件）和消能器构成消能部件。常见的布置形式有 单斜撑、“V”字型撑、“人”字型撑等，概念设计阶段应根据消 能器的类型、构造及原结构空间使用、建筑设计、施工和检修要 求选择消能部件的类型。例如：从消能器的构造、类型角度考 虑，圆简式黏弹性消能器、简式流体消能器等适合采用斜杆支 撑：Pall型摩擦消能器、双环金属消能器、加劲圆环金属消能器 适合采用交叉支撑：金属消能器适合采用“人”字型支撑或用 于耗能剪力墙中。 抗震结构体系要求受力明确、传力途径合理、连续。结构体 系合理的抗震结构能使结构分析更加符合结构在地震时的实际表 现，提高结构的抗震性能。因此，消能部件的布置应使结构形成 均匀合理的受力体系，减少不规则性，提高整体结构的消能 能力。 消能器的布置以便结构平面两个主轴方动力特性相近或竖
向方向刚度均匀为原则；对于规则结构，平面上可在两个主轴方 向上分别采用对称布置。当结构平面两个主轴动力特性相差较大 时，可根据需要分别在两个主轴方向布置，也可以只在较弱的一 个主轴方向布置，这时结构设计时应只考虑单个方向的消能作 用。当结构竖向存在薄弱层时可优先在薄弱层布置，然后再考虑 沿竖向每层或隔层或跨层布置。
体现，振型分解反应谱法仍是基本方法，但对不规则、重要和较 高的高层建筑要求采用时程分析法作为补充计算方法。 11.3.5位移相关型消能器恢复力模型大致有两类：一种是用复 杂的数学公式予以描述的曲线型：另一种是分段线性化的折线 型。曲线型恢复力模型中的刚度是连续变化的，与工程实际较为 接近，但在刚度的确定及计算方法上较为复杂，在实际工程计算 中并不常用。对于软钢消能器和屈曲约束支撑可采用双线性模 型、三线性模型或Wen模型：摩擦消能器、铅消能器可采用理 想弹塑性模型。 速度相关型消能器宜采用Maxwell模型或Kelvin模型。其他 类型消能器模型可根据组成消能器的元件是采用串联还是并联具 体确定。 11.3.8静力弹塑性分析方法是一种静力的分析方法，是在结构 计算模型上施加按某种规则分布的水平侧向力，单调加载并逐级 加大：一旦有构件开裂（或屈服）即修改其刚度（或使其退出 工作），进而修改结构总刚度矩阵，进行下一步计算，依次循环 直到结构达到预定的状态（成为机构、位移超限或达到目标位 移），从而判断是否满足相应的抗震能力要求。消能器产生减震 效果主要体现在消能器的滞回性能上，消能器需要产生往复位移 或速度而起作用。为此，静力弹塑性分析方法分析过程中无法直 接体现出消能器的作用，也不能直接得出消能器附加结构的阻尼
11.3.5位移相关型消能器恢复力模型大致有两类：一利
杂的数学公式予以描述的曲线型；另一种是分段线性化的折线 型。曲线型恢复力模型中的刚度是连续变化的，与工程实际较为 接近，但在刚度的确定及计算方法上较为复杂，在实际工程计算 中并不常用。对于软钢消能器和屈曲约束支撑可采用双线性模 型、三线性模型或Wen模型：摩擦消能器、铅消能器可采用理 想弹塑性模型。 速度相关型消能器宜采用Maxwell模型或Kelvin模型。其他 类型消能器模型可根据组成消能器的元件是采用串联还是并联具 体确定。
11.3.8静力弹塑性分析方法是一种静力的分析方法，是
计算模型上施加按某种规则分布的水平侧向力，单调加载并逐级 加大：一旦有构件开裂（或屈服）即修改其刚度（或使其退出 工作），进而修改结构总刚度矩阵，进行下一步计算，依次循环 直到结构达到预定的状态（成为机构、位移超限或达到目标位 移），从而判断是否满足相应的抗震能力要求。消能器产生减震 效果主要体现在消能器的滞回性能上，消能器需要产生往复位移 或速度而起作用。为此，静力弹塑性分析方法分析过程中无法直 接体现出消能器的作用，也不能直接得出消能器附加结构的阻尼 比，为了使静力弹塑性分析方法能够体现出消能器的作用，对消 能器的刚度和阻尼参数进行等代，并布置在结构中进行分析
3.13对于消能器连接板与框架梁连接的情况，当消能
用平行法安装时，支撑可能会限制框架梁的竖向变形，但其作用 很小不能起到明显的约束作用，为此，在确定布置消能部件跨的 横梁截面时，不应考虑消能部件在跨中的支承作用：消能器在地 震作用下往复作用时，消能器产生的水平阻尼力会通过连接板传 递到与其相连的框架梁上，导致框架梁除承受竖向荷载作用外。 还要承受消能器在地震作用时消能器附加的水平阻尼力作用。 为了确保消能减震结构在罕遇地震作用下不发生倒塌，消能 减震结构需要保证在主体结构达到极限承载力前，消能部件不能 产生失稳或节点板破坏：为了保证消能部件的安全，其连接节点 和构件都应进行罕遇地震作用下消能器引起的附加外荷载作用下 的截面验算，
附加的阻尼比使得结构的地震反应降低，构件的截面尺寸可能会 有所减小，主体结构的抗震等级是根据设防烈度、结构类型、房 室高度进行区分，主体结构应采用对应结构体系的计算和构造措 施执行，抗震等级的高低体现了对结构抗震性能要求的严格程 度。为此，对于消能减震混凝土结构的主体结构抗震等级应根据 其自身的特点，按相应的规范和规程取值，当消能减震结构的减 震效果比较明显时，主体结构的构造措施可适当降低，即当消能 减震的地震影响系数不到非消能减震的50%时，主体结构的构 造措施可降低1度执行。
11.3.17消能减震结构中消能部件与结构构件进行连接，并
11.4结构风振控制设计
11.4.1高层建筑的风振控制，往往以减小结构的风振加速度、 提高舒适性为主，因而所设置的消能器应以附加阻尼为主，速度 相关型消能器和调频消能器主要为结构附加阻尼，附加刚度较小 或不附加刚度，对抑制结构风致加速度响应的效果较为显著。然 而，当结构的抗侧刚度较小时，在风振作用下位移响应也不满足 要求时，可联合采用速度相关型消能器和其他类型消能器（如位 移相关型消能器），同时为结构附加刚度和阻尼。
11.4.1高层建筑的风振控制，在在以减小结构的风振加速度、 提高舒适性为主，因而所设置的消能器应以附加阻尼为主，速度 相关型消能器和调频消能器主要为结构附加阻尼，附加刚度较小 或不附加刚度，对抑制结构风致加速度响应的效果较为显著。然 而，当结构的抗侧刚度较小时，在风振作用下位移响应也不满足 要求时，可联合采用速度相关型消能器和其他类型消能器（如位 移相关型消能器），同时为结构附加刚度和阻尼。 11.4.2采用弹性或弹塑性时程分析法计算结构风振效应时，结 构顺风向和横风向的风荷载时程可采用风洞试验方法直接测得。 也可采用线性滤波法或谐波叠加法模拟得到。当采用线性滤波法 或谐波叠加法模拟结构的风荷载时程曲线时，应通过试验数据验 证模拟风荷载时程的正确性。 11.4.5消能部件在结构中发挥优越耗能能力的条件是消能器在 风振作用下具有较大的相对位移或相对速度，因此，消能部件宜 设置在结构层间位移或层间速度较大的楼层，以此来提高消能器 的耗能性能，耗散风振输入结构的能量，提高结构的安全性和舒 适性。
11.4.2采用弹性或弹塑性时程分析法计算结构风折
风向和横风向的风荷载时程可采用风洞试验方法直接 可采用线性滤波法或谐波叠加法模拟得到。当采用线性滤 皆波叠加法模拟结构的风荷载时程曲线时，应通过试验数 漠拟风荷载时程的正确性。
11.4.5消能部件在结构中发挥优越耗能能力的条件是消能器不
风振作用下具有较天的相对位移或相对速度，因此，消能部件宜 设置在结构层间位移或层间速度较大的楼层，以此来提高消能器 的耗能性能，耗散风振输入结构的能量，提高结构的安全性和舒 适性。
风振作用下具有较天的相对位移或相对速度，因此，消能部件宜 设置在结构层间位移或层间速度较大的楼层，以此来提高消能器 的耗能性能，耗散风振输入结构的能量，提高结构的安全性和舒 适性。 11.4.9高层建筑设计中，消防水箱是必不可少的组成部分，当 结构风振性能不满足要求时，可直接将消防水箱设计成调频消能 器，既可避免额外设计调频消能器而占用建筑使用空间，又可利 用消防水箱中水体的运动形成对结构的控制力而无需额外设计调
结构风振性能不满足要求时，可直接将消防水箱设计成调频消能 器，既可避免额外设计调频消能器而占用建筑使用空间，文可利 用消防水箱中水体的运动形成对结构的控制力而无需额外设计调 预液体消能器，或将消防水箱的重量作为调频质量消能器的一部 分而节约原材料。
钢构件会产生较大的累积竖向变形，为了保证结构的设计标高， 竖向钢构件制作时应根据竖向变形量留出预留长度。因实际竖向 变形的影响因素复杂，竖向钢构件的制作预留长度应根据计算和 实际工程经验综合确定，并应采取竖向分节段调整的标高控制 措施，
（2～5）年，遇到强劲风的概率相对要小得多，所以其施工辅助 结构验算时，基本风压值o取重现期n=10年对应的风压值
12.12.1应符合的现行国家及行业标准主要有：《钢结构工程 施工质量验收规范》GB50205、《混凝土结构工程施工质量验 收规范》GB50204、《钢管混凝土工程施工质量验收规范》 GB50628、《钢结构工程施工规范》GB50755、《钢管混凝土 结构技术规范》GB50936，行业标准《组合结构设计规范》 IGJ138，及协会标准《矩形钢管混凝土结构技术规程》CECS 159、《钢管混凝土叠合柱结构技术规程》CECS188的有关 规定。
12.12.14为减小核心筒钢板墙在安装过程中因重心偏移产生的
12.12.14为减小核心筒钢板墙在安装过
变形影响，可采用沿核心筒对角平行安装的施工流程；为控制安 装施工偏差，核心筒上下相邻两层钢板墙的安装宜采用正反反向 的拼装施工流程。
12.13.2原材料的温度、天气、混凝土运输方式与时间等客观 条件对混凝土配合比的影响很大。在初次使用前，进行实际条件 下的工况试运行，以保证高温大气条件下施工的混凝土的性能指 标的稳定性是必要的。 水泥的水化热将使混凝土的温度升高，导致混凝土表面水分 的蒸发速度加快，从而使混凝土表面干缩裂缝产生的机会增大。
12.13.14补救措施包括：补充水泥砂浆、铲除表层混凝土、插 短钢筋等。
12.13.14补救措施包括：补充水泥砂浆、铲除表层混凝土、插
12.14.4本条规定对监测点采取保护措施，主要是防止 受外界环境的扰动、破坏和覆盖。
12.14.4本条规定对监测点采取保护措施，主要是防止监测点 受外界环境的扰动、破坏和覆盖。 12.14.5具体测量方法及精度要求可参考现行国家标准《钢结 构工程施工规范》GB50755所列监测方法，根据工程特点选用
12.15.1应符合的现行国家及行业标准主要有：《建设工程施工 现场消防安全技术规范》GB50720、《建筑施工安全检查标准》 IGJ59、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80、《建筑机械 使用安全技术规程》JGJ33、《施工现场临时用电安全技术规范》 IGJ46、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128、《建 筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130、《建筑施工模 板安全技术规范》JGJ162、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安 全技术规程》JGJ231、《液压滑动模板施工安全技术规程》JGJ 65等。
12.15.11钢结构在施工过程中切割的高温钢板下落时,
尼龙类安全网会被高温钢板烫坏，失去防护作用，故应采用钢质 安全防护网进行防护。 12.15.14因为在建工程装饰装修阶段，现场存放的可燃建筑材 料多、立体交叉作业多、动火作业多，火灾事故主要发生在此 阶段。 12.15.15外脚手架既是在建工程的外防护架，也是施工人员的 外操作架。支模架既是混凝土模板的支撑架体，也是施工人员操 作平台的支撑架体，为保护施工人员免受火灾伤害，制定本条 规定。 12.15.16阻燃安全网是指续燃、阴燃时间均不大于4s的安全 网，安全网质量应符合现行国家标准《安全网》GB5725的要 求，阻燃安全网的检测见现行国家标准《纺织品燃烧性能垂直 方向损毁长度、阴燃和续燃时间的测定》GB/T5455。由于动火 作业产生的火焰、火花、火星引燃可燃安全网，并导致火灾事敌 的情形时有发生，故制定本条规定。
类安全网会被高温钢板烫坏，失去防护作用，故应采用销 全防护网进行防护。
12.15.14因为在建工程装饰装修阶段，现场存放的可燃建筑材 料多、立体交叉作业多、动火作业多，火灾事故主要发生在此 阶段。
12.15.14因为在建工程装饰装修阶段，现场存放的可燃建筑材
12.15.15外脚手架既是在建工程的外防护架，也是施工人员的 外操作架。支模架既是混凝土模板的支撑架体，也是施工人员操 作平台的支撑架体，为保护施工人员免受火灾伤害，制定本条 规定。 12.15.16阻燃安全网是指续燃、阴燃时间均不大于4s的安全 网，安全网质量应符合现行国家标准《安全网》GB5725的要 求，阻燃安全网的检测见现行国家标准《纺织品燃烧性能垂直
I2.15.15外脚于架既 下防护架，也定地工人贝的 外操作架。支模架既是混凝土模板的支撑架体，也是施工人员操 作平台的支撑架体，为保护施工人员免受火灾伤害，制定本条 规定。
网，安全网质量应符合现行国家标准《安全网》GB5725的要 求，阻燃安全网的检测见现行国家标准《纺织品燃烧性能垂直 方向损毁长度、阴燃和续燃时间的测定》GB/T5455。由于动火 作业产生的火焰、火花、火星引燃可燃安全网，并导致火灾事敌 的情形时有发生，故制定本条规定。
12.15.18消防水源的给水压力一般不能满足在建高层建
灭要求，需要二次或多次加压。 为实现在建高层建筑的临时消防 给水DB65／T 4050.3-2018 停车场（库）车辆信息管理 第3部分：数据通信规则，可在其底层或首层设置贮水池并配备加压水泵。对于建筑
12. 16 绿色施工
12.16.8施工阶段的不同，对现场布置的需求也会发生变化。 现场需根据变化了的施工环境及时、合理、安全、科学有序地作 出施工平面布局的调整，做到合理使用施工用地，保证施工安全 文明及保持良好的场容场貌。减少和避免临时建筑拆迁和搬迁， 最大限度地节约土地资源。一般建筑工程至少应有地基基础、主 本结构工程施工和装饰装修及设备安装三个阶段的施工平面布 置图
A.1内藏钢混凝土剪力墙计算
A.2外包钢板混凝土剪力墙计算
~A.2.5依据现行行业标准《钢板剪力墙技术规程》 380的有关规定制定，
C.1钢牛腿承载力计算
TD／T 1035-2013标准下载C.1钢牛腿承载力计算
C.1.3梁端剪力由钢牛腿腹板承受，根据“强节点弱杆件”的 设计理念，钢牛腿的抗剪承载力取梁端最大剪力设计值的 1.1倍。 根据工程经验，按最大剪力所算得的tw一般较小。考虑到腹 板还需满足局部稳定要求，参考型钢混凝土梁的要求提出了觉厚 比限值；同时腹板厚度应符合钢板现有规格，故规定不小 于6mm。