标准规范下载简介

GB／T50051-2021 烟囱工程技术标准及条文说明.pdf

转角曲线的重心为：G=M。/A，距离烟道口顶部上x处钢P 截面在温差作用下的水平线变位为：

5.7.3内筒有效壁厚是指纤维增强塑料内筒的结构层

DB34／T 1973-2020 天然气加气站高压气瓶组在线检验规程.pdf5.7.3内筒有效壁厚是指纤维增强塑料内筒的结构层厚度或钢 内筒扣除腐蚀余量后的结构计算厚度。

6.3.4、6.3.5计算方法及公式与现行国家标准《建筑地基基础设 计规范》GB50007的相关内容协调一致，并部分考虑了烟窗基础 的特点。

6.5.1、6.5.2本次修订考虑了烟基础部分脱开情况，对基底部 分脱开的基础，除基底压力分布的计算不同外，底板强度计算时书 的取法与原规范相同。 6.5.5～6.5.7圆形和环形基础的配筋用弯矩是根据弹性薄板理 论推导，并经适当简化得来的。确定板式基础弯矩时，仍沿用原规 范的做法，采用外悬挑中点处的底板压力作为均布荷载，但确定底 板下部弯矩的公式考虑了基础底板线性分布荷载的影响，当 r1/rz=1.2～1.9时，新公式为原公式的1.1013倍～1.3571倍。 采用径向、环向配筋更符合圆形和环形基础底板的内力分布。 根据弹性理论，笛卡尔坐标系下的底板弯矩Mx、M、分别为极坐 标系下的MR和M。，因此当采用方格网配筋时，弯矩计算与径向、 环向的弯矩公式相同。 根据弹性理论，相同r1、r²和r，的情况下，当内孔半径接近0 时，按圆环计算的孔内缘环向弯矩是按圆板公式计算的板中心弯 矩的2倍。因此，当圆环的r1/r2较大时，应注意内孔半径r4不宜 过小，以避免导致较大的圆环内缘弯矩。 6.5.8、6.5.9对原标准条文进行了修正，要求环壁以内底板上部 至少配置构造钢筋，

6.5.12 设置地下烟道的基础,将直接受到温度作用。 由于基研

..1艺收直地1 到遍度F用。田塞础 周围为土壤，温度不易扩散，所以基础的温度很高。当烟气温度超 过350℃时，采用隔热层的措施，使基础混凝土的受热温度不大于 150℃，隔热层已相当厚。当烟气温度更高时，采用隔热的办法就 更难符合混凝土受热的要求，此时可把烟气入口改在基础顶面以 上或采用通风隔热措施以避免基础承受高温。曾考虑过采用耐热 混凝土作为基础材料，但由于耐热混凝土作为在高温（大于 150℃）作用下的受力结构，国内还没有完整的试验结果和成熟的 使用经验，因此未列人本标准

6.5.14地下基础在温度作用下,基础内、外表面将产生温度差

即有温度应力产生。温度应力与荷载应力进行组合。由于板式基 础在荷载作用下所产生的内力是按极限平衡理论计算的，其计算 假定为：在极限状态下，基础已充分开裂，开裂成几个极限平衡体 在这种充分开裂的情况下，已无法求解整体基础的温度应力。所 以对于温度应力与荷载应力，本标准未给出应力组合计算公式，仅 在配筋数量上适当考虑温度作用的影响

6.6.3桩基承台优先考虑采用环形，桩宜对称布置在王

6.6.3桩基承台优先考虑采用环形，桩宜对称布置在环壁 置两侧，可适当偏外侧布置，并通过反复试算，逐步调整，直车 全部要求为止。

6.6.4对原标准条文进行了修改，调整为桩顶作用效应计

6. 6. 9、6. 6. 10 这两条为现行行业标准《建筑桩基技术规范

6.6.9、6.6.10这两条为现行行业标准《建筑桩基技术规范》

IGJ94中相关计算方法，并结合烟承台设计特点得出。

6.7.7考虑到整体弯曲对基础底板作用时的影响，底板下部钢筋 构造加强，规定了最小配筋率。当底板厚度大于2000mm时，增 加双向钢筋网是为了减少大体积混凝土温度收缩的影响，并提高 底板的抗剪承载力。鉴于原规范对于最小配筋率说法不够明确 本次相关条文改为“当板式基础底板下部采用径向、环向配筋时 径向与环向钢筋的最小配筋率均不宜小于0.15%；当采用方格网 配筋时，纵向与横向钢筋的最小配筋率均不宜小于0.15%”

6.8土方和基坑工程施工

6.8.1根据基坑侧壁安全等级编制相应级别的支护和开挖方案， 目的是保证基坑设计周期和周围环境的安全。 6.8.2基坑挖完后，由施工单位会同设计单位、建设单位、勘察单 位和监理单位到现场进行检查。如土质的实际情况与设计资料相 符合，便签证验收，进行下道工序施工。如土质与设计资料不符合 时，由建设单位、设计单位等相关单位提出处理方案，

，当基底表面采用填土的方法找平时，这种稳定的结构受到 ，使基础所受的支撑力不均匀，导致烟窗发生沉降。因此，严 用填土的方法找平基坑底面

6.9.3环壁内的纵向钢筋有时由于环壁过高，导致钢筋下料长度 不够，因环壁是将整个烟的力传递到基础的关键部位，故受力筋 应焊接。套筒挤压连接、直螺纹和锥螺纹套筒连接已普遍应用到 建筑工程，某单位在120m烟窗基础施工中进行了应用，不但施工 方便，而且抗拉性能大于母材的抗拉性能，取得了良好效果。

6.10.4预留洞口处的上部荷载比较大，在浇筑混凝土后，易产生 变形，同时造成接口处模板拆除困难，因此应对模板进行加固。洞 口两侧混凝土对称浇筑也至关重要。

6. 11混凝土工程施工

6.11.1环壁混凝土浇筑是烟施工中关键的部分，因为整个模 板、钢筋一次成型，要求混凝土连续一次浇筑完毕，加之筒壁有预 插筋，施工时有一定难度，容易出现一些混凝土施工通病，所以分 层浇筑，防止混凝土离析成为至关重要的步骤。根据施工需要，在 不影响受力的情况下，征求监理单位同意，环壁可开口。 5.11.2为了便于施工操作，在底板与环壁的连接处L图6.11.2 (a）、（b）可留设施工缝。

6.11.1环壁混凝王浇筑是烟卤施工中关键的部分，因为整个模

6.12.3控制好环壁上表面的标高允许偏差，目的是要求环壁顶 部一节在浇筑混凝土时，应控制好标高，以便为筒壁施工创造好条 件；否则，由于环壁上表面的标高相差较多，不但增加了找平层的 厚度，还影响工程质量，

8钢内筒与砖内筒8.5砖内筒8.5.3分段支承的套筒式砖内筒烟窗内部平台间距一般按25m左右考虑，分段支承的多管式砖内筒烟窗内部平台间距一般按30m左右考虑。对于分段支承的套筒式砖内筒烟窗考虑到内部空间紧凑和布置的便利性，本标准给出了较常采用的内部平台结构形式，即采用钢筋混凝土环梁、钢支柱、平台钢梁和平台支撑组成的内部平台体系。对于分段支承的多管式砖内筒烟岗，由于内部空间较大，建议采用梁板体系的内部平台结构。从施工的角度考虑，平台梁建议采用钢结构。采用分段支承形式的套筒式和多管式砖内筒烟，在各分段内部支承平台处的连接示意详见图3～图6。钢筋混凝土压顶板外贴防腐防护层耐酸石棉绳填缝烟筒顶标高O0S与砌体内侧面粘贴轻质材料钢筋混凝土外筒壁砖内筒填充图3套筒式砖内筒烟窗筒首连接示意图:305:

封闭层砖内筒钢筋混凝土外筒壁外包环箍耐酸材料隔热层外包滴水板抹斜坡钢丝网防护层2格栅板环箍混凝土环梁平台钢梁耐酸石棉绳填缝钢支撑柱砖内筒钢牛腿图4套筒式砖内筒烟窗内部平台连接示意图钢筋混凝土楼板钢筋混凝土外简壁上的留孔平台标高楼板平台大梁50钢筋混凝土预埋铁件外筒壁和环形悬挑图5多管式砖内筒烟窗平台梁端部连接示意图:306:

扁钢环箍、砖内筒粉耐酸材料防护层轻质材料填充钢筋混凝土环梁20隔热层防腐防护条通长设置耐酸材料粉斜坡平台标高扁钢环箍耐酸石棉绳填缝钢筋混凝土楼板砖内筒扁钢环箍钢梁隔热层外罩一层钢丝网包裹图6多管式砖内筒烟肉平台处砖内筒连接示意图.307:

9.1.1异常运行是相对于长期运行而言，包括了事故状态、停车、 开车状态等；树脂的热变形温度较玻璃化转变温度要低，此处采用 玻璃化转变温度对应于异常运行工况更为适宜。 9.1.2本标准中纤维增强塑料内筒仅指外部采用混凝土套筒，内 部采用纤维增强塑料内筒的结构形式，其他如自立、拉索、钢框架 等形式不包含在本标准中

9.3.3本条对影响纤维增强塑料材料性能的因素进

3.3本条对影响纤维增强塑料材料性能的因素进行了归类和 308：

β.3本条对影响纤维增强塑料材料性能的因素进行了归类

9.4直立式纤维增强塑料内筒

9.4.1由于膨胀节容易损坏，维护与更换困难，且价格较高，因此 设计时宜尽量减少膨胀节数量，当设计、制作及安装技术与水平允 许时，宜尽量采用整体自立式形式。

维增强塑料内筒除了顶部超过外筒顶部平台部分的内筒外，内筒 所受风荷载均为间接作用，属于风荷载不直接作用内筒，超出外筒 顶部平台部分则属于风荷载直接作用内筒。直接承受风荷载的内 筒需要考虑局部风压作用

9.7.6条文中“粘接宽度”是指计算厚度范围的宽度或构造宽度

9.7.6条文中“粘接宽度”是指计算厚度范围的宽度或构造宽度， 不包括坡段的厚度。自立式纤维增强塑料内筒采用承插连接时， 其外部可采用非粘接连接方式进行连接

9.7.9 根据国际标准规定及国内应用实践，对原规范进行了 修改。

10.2.1在过去的设计中，常用的塔架截面形式主要有三角形和 四边形，并优先选用三角形。因为三角形截面塔架为几何不变形 伏，整体稳定性好、刚度大、抗扭能力强。 10.2.2塔架在风荷载作用下，其弯矩图形近似于折线形。一般 将塔架立面形式做成与受力情况相符的折线形，为了方便塔架的 制作、安装，塔面的坡度不宜过多，一般变坡以3个～4个为宜。 根据实践经验，塔架底部宽度一般按塔架高度的1/8～1/4范 围内选用，多数按塔架高度的1/6～1/5决定其底部尺寸。在此范 围内确定的塔架底部宽度，对控制塔架的水平变位，降低结构自振 周期，减少基础的内力等都是有利的。

10.2.1在过去的设计中，常用的塔架截面形式主要有三1 四边形，并优先选用三角形。因为三角形截面塔架为几何 状，整体稳定性好、刚度大、抗扭能力强

10.2.2塔架在风荷载作用下，其弯矩图形近似于折线形

根据实践经验，塔架底部宽度一般按塔架高度的1/8～1/4 内选用，多数按塔架高度的1/6～1/5决定其底部尺寸。在此 内确定的塔架底部宽度，对控制塔架的水平变位，降低结构自 期，减少基础的内力等都是有利的

10.2.3增设拉杆是为了减小塔架底部和节间的变形，并

分具有可靠的刚度。组合截面作成封闭式，除提高杆件的强度和 刚度外，更有利于防腐，提高杆件的防腐能力。 采用预加拉紧的柔性交叉腹杆，使交叉腹杆不受长细比的限 制，能消除杆件的残余变形，可加强塔架的整体刚度，减小水平变 位和横向变形。由于断面减小，降低了用钢量和投资。 钢管性能优越于其他截面，它各向同性，对受压受扭均有利 并具有良好的空气动力性能，风阻小，防腐涂料省，施工维修方便 对可能受压、也可能受扭的塔柱和K形腹杆选用钢管是合理的。 承受拉力的预加拉紧的柔性交叉腹杆，选用风阻小、抗腐蚀能 力强、直径小、面积大的圆钢，既经济又合理。 10.2.7滑道式连接是将内筒体用滑道与平台梁相连，在垂直方 可可自由变位，能抗水平力和扭矩。当内筒为悬挂式时，内筒底部 或靠近底部处与平台梁连接可采用承托式，即将筒体支承在平台 梁上。承托板需开椭圆螺栓孔，使筒体在水平方向有很小的间隙 变位，而在垂直方向能向上自由伸缩。以上部位与平台梁的连接 可采用滑道式。

向可自由变位，能抗水平力和扭矩。当内筒为悬挂式时，内筒底部 或靠近底部处与平台梁连接可采用承托式，即将筒体支承在平台 梁上。承托板需开椭圆螺栓孔，使筒体在水平方向有很小的间隙 变位，而在垂直方向能向上自由伸缩。以上部位与平台梁的连接 可采用滑道式。

10.3.2因钢烟窗结构阻尼比较小，当钢烟发生涡激共振时，其 共振响应一般是顺风向荷载的儿倍，其振幅较大，烟窗会发生过大 变形破坏或疲劳破坏，必须根据不同情况采取相应的措施。减振 措施主要包括空气动力学装置或阻尼器系统等。 10.3.4原规范规定：烟窗高度不大于20m时，tmin=4.5十C；烟 窗高度大于20m时，tmin6十C；其中C为腐蚀厚度余量，有隔热 层时，取C=2mm，无隔热层时，取C=3mm。原规范规定筒壁最 小厚度与烟高度有关，不尽合理，本次修订，将最小厚度与筒身 直径相关联，更科学、合理。同时本次修订增加了烟窗加劲肋最大 间距的规定。 10.3.5破风圈可干扰烟表面旋涡的形成，降低共振响应，但没

10.3.2因钢烟窗结构阻尼比较小，当钢烟窗发生涡激共振时，其 共振响应一般是顺风向荷载的几倍，其振幅较大，烟窗会发生过大 变形破坏或疲劳破坏，必须根据不同情况采取相应的措施。减振 措施主要包括空气动力学装置或阻尼器系统等

10.3.5破风圈可干扰烟窗表面旋涡的形成，降低共

有数据表明破风圈可全部消除烟表面旋涡的形成，故仍需进行 疲劳验算。

2拉索式钢烟窗的拉索应对称布置以避免初始拉力对烟窗 生扭矩或偏心距。 6本条参考美国《通信塔榄结构设计规范》（Structural ard for Antenna Supporting Structures and Antennas)确定。

10.4.2拉索式钢烟窗的拉索应对称布置以避免初始拉力对烟图

11.7.2普通黏土砖在砌筑前浇水润湿，对砂浆强度的正常增长 增强砖面与砂浆之间的黏结，保证砌体砂浆的饱满度和砌筑效率 等都有直接的影响。某建筑公司对普通黏土砖所做的在不同含水 率情况下的小砌体抗剪强度对比试验得出的结果是：砌体抗剪强 度随砖的含水率的增加而提高，含水饱和砖的抗剪强度约为含水 率为零时砖的抗剪强度的2倍。砌体抗压强度也随含水率的增加 而提高，含水率为5%～10%和水饱和的砖，其抗压强度比含水率 为零的砖，分别提高20%和30%左右。但是如果将砖浇到饱和或 接近饱和状态，除了施工现场难以做到外，同时由于砂浆稠度增 天，往往使砌体产生滑动变形，并且因砂浆流尚而使墙面不能保持 清洁。因此，含水率的确定应考虑对砌体强度的影响和实际操作 的要求。故针对我国普通黏土砖吸水率（即饱和含水率）一般在 20%左右的实际情况，规定其含水率宜为10%～15%。经测定 10%～15%的含水率相当于普通黏土砖断面四周的吸水深度为 10mm～20mm。因此，在现场检查时可将整砖打断，断面四周的 吸水深度不小于15mm时，即认为合格。

11.7.4根据试验结果表明：砂浆强度随着使用时间的延 低，所有砂浆在初凝前应使用完毕

低，所有砂浆在初凝前应使用完毕。 11.7.5关于水平砖缝的砂浆饱满度与砌体抗压强度的关系，某 研究所通过试验得出：当水平砖缝砂浆饱满度达到73%时，砌体 的抗压强度就能符合设计规范中规定的数值。垂直砖缝的砂浆饱 满度对砌体的抗剪强度也有明显的影响，垂直砖缝中无砂浆的砌 体，其水平破坏荷载比砂浆饱满的砌体低23%。在实际施工中 砖缝的砂浆饱满度采用挤浆和加浆等砌筑方法来保证。 11.7.6环向钢筋一般为$6～Φ8的钢筋,钢筋上、下有2mm的砂 浆层，这样可使钢筋和砌体形成一体，起到应有的作用。 11.7.7施工时对砖烟窗筒壁内配置钢筋的技术要求与混凝土烟 窗筒壁内的钢筋基本相同。如果设计有要求，按设计施工，如果设 计无要求，则纵向钢筋的接头数量在任意截面内不应超过总数的 1/4，搭接长度为45d（d为钢筋直径）。纵向钢筋的锚固，其下端 应锚固在基础环壁或环梁混凝土中，锚固长度为35d。环向钢筋 的接头应错开，搭接长度为45d，保护层为30mm。 11.7.8在筒壁砌筑前，为了便于放线和保持砖层的水平，在基础 环壁或环梁的上表面应先用1：2水泥砂浆抹平。其水平偏差在 全圆周内不得大于20mm，砂浆找平层的厚度最大不得超 过30mm。 11.7.9增加坡度尺检查，可随时检查砌体的收分，及时发现偏 差，及时纠正。 11.7.10经调研，各施工单位都是每砌筑完1.25m检查一次，这 样对出现的偏差可以及时纠正，有利于保证工程质量。同时砌筑 工人每砌筑完3层～5层砖，使用坡度尺检查一次筒壁外表面的 坡度，如出现偏差也应及时纠正。 11.7.11为保持筒壁截面外圆周的弧形和砖缝的适宜宽度，应采 用顶砖砌筑。根据计算，当砖缝宽度不能符合规范要求时，应相间 配置形砖。只有在筒壁外径大于5m时，才可采用顺砖与顶砖

11.7.16砌筑用的砂浆，设计时规定了砂浆强度等级，为检查施 工时体砂浆的实际强度等级是否符合设计要求，应从施工现场 取样制作砂浆试块，用于抗压强度试验，以供复核。关于砂浆试块 制作的数量是根据大多数施工单位的意见确定的，而砂浆试块的 制作、养护及抗压强度取值应按现行国家标准《砌体结构工程施工 质量及验收规范》GB50203的有关规定执行。 11.7.17砖烟窗筒壁上的环箍是承受温度应力的，属于受力构 件。环箍的安装质量应以螺栓拧紧到环箍紧贴筒壁并对筒壁产生 压力为止。根据施工经验，拧紧螺栓应在体砂浆强度达到40% 后才不致把砖挤压进去。

12.1.3控制烟气流速是控制烟窗雨”和冷凝液收集系统装置有 效工作的基本条件。二次夹带是“烟窗雨”液滴的主要来源，而导 致二次夹带最主要的原因是烟气流速过高。另外，二次夹带现象 还与内筒内壁表面粗糙度、连续性、烟窗及烟道的结构有关。烟图 出口最大烟气流速推荐值参考了美国电力研究院（EPRI）《湿烟 设计导则》（2o12年修订版）（ReuisedWetStackDesignGuide）而 制订。

（1）烟气夹带液：从吸收塔出来的烟气，夹带有一定数量小颗 粒液滴； （2）冷凝液：烟气在内筒内流动过程中通过传热冷凝和绝热冷 凝生成数量可观的冷凝液； （3）二次夹带液：内筒内壁的液膜，当烟气流速超过液滴二次 夹带气流的临界流速，筒壁内表面儿何形状突变时，液膜汇聚成液 滴并被吹离筒壁表面夹带气流，形成二次夹带现象。 根据美国电力研究院（EPRI）《湿烟窗设计导则》（2012年修 订版）（RevisedWetStackDesignGuide）中的研究结果，3o0μm 以下的液滴在落到地面前已经蒸发殆尽，在地面不会感知液滴 落。因此，抑制“烟雨”时主要抑制与捕集300μm以上的大颗粒 液滴。二次夹带液粒径通常大于300um，是“烟雨”的主要 来源。 烟气夹带液和筒壁冷凝液会在内筒内表面形成液膜，由于内 简内部气流不均匀，存在较多紊流区域，局部烟气流速可能会超过

液滴二次夹带气流的临界流速，同时烟道也存在凸凹等壁面不连 续情况，导致液滴二次夹带气流的现象经常发生，基于此，冷凝液 收集系统装置设计范围宜从吸收塔出口烟道开始至内筒出口，在 发生液滴二次夹带气流之前将内筒内壁面液膜收集，前端的收集 也可减少后端内筒冷凝液收集负荷。如果设置湿式除尘器，则冷 凝液收集系统装置宜从湿式除尘器出口开始至内筒出口。 对内简内部潮湿气流的夹带、冷凝、二次夹带等现象进行定量 分析很困难。冷凝液收集系统装置的设计宜进行完整的研究工 作，包括CFD（计算流体动力学）流体模拟及物理模型模拟研究： 并对烟道及内筒进行必要的流场优化设计。冷凝液收集系统装置 组件的几何形状、尺寸、位置、数量应能利用烟气剪切力和液膜重 力，在发生二次夹带之前将液体及时收集并排出。冷凝液收集系 统装置的设计和优化应根据每个项目的实际情况而定，取决于烟 道、烟窗的几何形状，烟气流速以及气、液两相流运动状况。除非 是完全相同的项目，否则每套系统的设计和安装都不同，因此针对 每一特定项目，宜由有相关经验的单位进行数值模拟与物理模型 试验，并进行冷凝液收集系统装置的设计和优化，

2烟图材料和烟图结构形式的选择

12.2.1结合内筒布置形式，根据烟气的类别和腐蚀等级，选择合 适的烟窗防腐材料，并在施工中得以可靠实施，是烟能否成功防 腐完成排烟功能的关键。 原规范编制时，燃煤电厂极个别机组投运湿法脱硫系统，烟 主要排放干烟气，烟气腐蚀等级按燃煤含硫量确定；并根据烟气腐 蚀性分级，提出了排放腐蚀性烟气的烟结构形式选择要求。当 烟气属强腐蚀性，烟窗高度小于或等于100m时，宜采用套筒式烟 窗，即在承重外筒内，另做独立砖内简，使外筒受力结构不与强腐 蚀性烟气接触；烟窗高度大于100m时，宜采用多管或套筒式 烟卤。

原规范结合当时近十年来火力发电厂烟窗及其他行业烟图：在不同使用条件，特别是烟气湿法脱硫运行条件下，采用不同烟结构形式和防腐蚀措施在运行后出现的渗漏腐蚀现象及处理经验，提出了对排放不同腐蚀性等级的干烟气、湿烟气和潮湿烟气的烟窗结构形式选择要求（烟窗结构形式选用表见表2），该表细化了针对不同的烟气类别和腐蚀等级选择相适应的烟窗结构形式。表2烟图结构形式选用表干烟气烟气类型潮湿烟气湿烟气烟窗类型弱腐蚀性中等腐蚀强腐蚀砖烟肉口XX单筒式混凝土烟肉0口△砖内筒口00口防腐金属内衬△△口口0轻质防腐套筒或△△口口砖内衬多管式|钢内筒防腐涂层内衬口口口口口烟肉耐酸混口口口△X凝土内衬纤维增强塑料内筒△△口口注：“○”为建议采用的方案，“”为可采用的方案，“△”为不宜采用的方案，“×”为不应采用的方案。近年来，燃煤电厂湿法脱硫系统相继投运，烟气未设置加热装置（GGH)的排烟筒由于湿烟气排烟温度降低，酸液结露严重，烟的腐蚀问题突出；不同烟排烟筒防腐内衬的防腐性能特点及应用效果差异明显。本次修订，结合在烟岗防腐蚀方面若干年来烟窗腐蚀工程案例、处理经验和研究成果，着重根据防腐材料的工程实际使用效果，按烟气类型（干烟气、湿烟气和潮湿烟气）和烟.319:

排烟筒时注意谨慎采用。烟窗防腐调研显示，在设置GGH的潮 湿烟气条件下，施工中可靠实施的优质钢内筒玻璃鳞片防腐涂层 使用效果较好。 轻质防腐砖内衬包括国产泡沫玻璃砖、国产泡沫玻化陶瓷砖 防腐系统。国产泡沫玻璃砖、国产泡沫玻化陶瓷砖防腐系统的烟 闵，在湿法脱硫无GGH的湿烟气运行工况条件下，出现了较多的 不同程度的防腐失效工程案例，极个别钢内筒甚至发生垮塌事故。 实际工程应用中要注意甄别其烟气相类似工况下的成功工程案 例，选用性能指标良好的产品，控制施工环境温度和湿度。 采用钠水玻璃耐酸胶泥和耐酸砖构成的砖排烟内筒，工程案 例证明其防腐和抗渗性能不满足在湿法脱硫无GGH的湿烟气运 行工况条件。 两台及多台炉共用一个排烟筒时，对烟卤防腐材料的检查相 对一台炉用一个排烟筒更加困难，其维修或二次防腐改造对机组 的正常运行影响更加大些；湿烟卤防腐失效实际工程案例更多些； 单筒式湿烟窗防腐内衬材料失效会直接影响烟窗结构的安全性： 故在上述情况下，应更加重视烟排烟筒防腐材料的确定

13.2.2筒体总重量为提升时实际包括的所有构件重量，包括筒

13.2.2筒体总重量为提升时实际包括的所有构件重量，包括筒 身自重、一同提升的加劲肋、保温材料等

15.1.4烟道结构在烟气作用下会产生振动，尤其是钢结构和纤 维增强塑料结构。因此本条规定烟道截面变化应平缓，转角处做 成斜角或圆形，避免气流急转弯和烟气流速急剧变化，防止烟道内 产生烟气流动死角或烟气涡流；钢烟道或纤维增强塑料烟道与烟 窗连接处应设置膨胀节或补偿器等减振装置。

高光强A型障碍灯固定在烟筒壁上中光强B型障碍灯固定在平台护栏立管上w06顶层和102m处装高光强90m处装高光强A型障碍H<45m，顶部装一层中A型障碍灯，其余两层灯，45m处装中光强B型光强B型障碍灯装中光强B型障碍灯障碍灯图8烟窗设置航空障碍灯分布及标志.326:

17既有烟卤加固与防腐改造

17. 1 一 般规定

17. 1 一 般规定

17.1.1既有烟窗的设计年代不同，所采用的标准也不同。在加 固与防腐改造前，应依据国家现行有关标准所规定的风荷载、抗震 设防烈度、后续使用年限等，对烟进行检测与鉴定。烟窗与普通 建筑物相比有其自身独特的结构特点、高温工作特点和腐蚀特点： 因此要求烟的可靠性评估、可行性研究报告及设计等应由具有 本领域设计经验和能力的结构设计单位来承担。 17.1.3烟气温度、湿度、介质成分与浓度、烟气腐蚀强度等级的 改变均会造成烟气腐蚀环境及强度的改变，对现有烟窗影响较大， 未经技术鉴定或设计论证，不得改变。 17.1.4作为项目工程，烟加固与防腐改造应根据既有烟的 实际状况，选择结构加固、耐久性修复以及防腐蚀功能的维护或防 腐蚀方案升级中的某一项或多项。防腐蚀方案升级主要为提高防 腐材料性能或改变烟窗形式。 17.1.5碳纤维主要用于抗拉，不应用于抗压。混凝土烟图外侧 环向加固及局部裂缝加固可充分利用碳纤维优势。烟窗属于高温 和腐蚀作用的高算构筑物，当混凝土表面温度较高时会影响碳纤 维加固用胶粘剂的工作性能。由于烟气腐蚀影响，采用碳纤维加 固后应采取防护处理

际状况，选择结构加固、耐久性修复以及防腐蚀功能的维护可 蚀方案升级中的某一项或多项。防腐蚀方案升级主要为提高 材料性能或改变烟卤形式。

环向加固及局部裂缝加固可充分利用碳纤维优势。烟窗属于高温 和腐蚀作用的高箕构筑物DBJ50／T-065-2020 民用建筑外门窗应用技术标准.pdf，当混凝土表面温度较高时会影响碳纤 维加固用胶粘剂的工作性能。由于烟气腐蚀影响，采用碳纤维加 固后应采取防护处理

17.2.3遭遇腐蚀的混凝土烟窗和砖烟窗，其结构层遭到破坏并残 留大量腐蚀介质及结晶物，在加固前应采取措施进行治理，避免有 害介质或结晶物的继续腐蚀作用

17.2.6由于单筒式混凝土烟肉经过湿法脱硫后,其腐蚀很严重,

其筒壁承载力和耐久性均有不同程度的下降，不宜采用悬挂式内 筒，宜采用整体自立式内筒。既有烟窗采用新增内筒改造方案时， 会降低烟岗通烟面积直径，增加烟气流速，要求烟气流速提高幅度 不宜大于10%，经实际测算和改造经验，大部分单筒烟窗直径不 大于7.0m，在采取一定施工技术的前提下，这一规定均可满足。 由于既有烟内部空间限制，新增内筒后，难以沿烟高度设 置多层检测平台，但考虑烟窗必要的日常检查的需要或在线监测 需要，规定在烟道口上方至少设置一层平台，

17.3加固与修复材料的选用

17.3.3混凝土烟窗宜采用低收缩水泥基纤维增强砂浆进行结构 修复或加固的规定是基于：修复材料（或混凝土）的收缩率和抗渗 性能直接影响被修复混凝土的耐久性和防腐蚀能力，同时水泥基 材料的无机性能提高了与混凝土基层的相容性和黏结能力。单筒 式湿烟内侧及筒首外侧由于酸液或烟窗雨下洗对混凝土产生严 重腐蚀，同时在寒冷地区：烟窗筒首都存在不同程度的冻融，因此 需要采用收缩率低、抗渗透性能强的修复材料，以提高被修复的混 凝土烟的耐久性和防腐能力，本标准根据烟窗使用特点给出了 不同部位的收缩率限值。

DB61／T 524-2011标准下载17.4纤维增强塑料内简顶部

17.4.1根据自立式纤维增强塑料内筒受力特点和自重轻的优 势，采用在既有烟顶部吊装是较为理想的施工方案，目前国内已 经有许多工程采用该吊装技术，其具有施工速度快、符合烟窗改造 工期短等要求的优势。

在短期内发生地震的概率很小，故可不考虑地震作用。除吊装重 量外，外部荷载主要为风荷载，风荷载应按吊装工况、非吊装工况 以及安装与拆除工况分别确定。 17.4.3风速11m/s相当于我国风力等级5级风（风速范围为 8.0m/s～10.8m/s）的上限值，超过5级风时，规定不得进行吊装作业。 17.4.6烟窗顶部吊装是一项较为复杂的高空吊装工艺，涉及作 业人员、结构和周围设施等重大安全问题，应由有相应资质和经验 的结构设计单位进行设计。 17.4.8*=0.1kN/m相当于6级风对应风速。根据本标准 第17.4.3条的规定，超过5级风是不允许吊装的，在吊装工况下， 其每段内筒空中持续时间一般不超过1h，按w*=0.1kN/m²设 计；在非吊装工况下，塔架一般在烟窗顶部持续时间约2个月，按 10年一遇极限风压考虑是足够安全的，也是比较经济的；在安装 与拆除工况下，结构处于形成或拆解过程中，与塔架结构最终状态 不同，受力亦不同，安装与拆除周期一般不超过1周，按。三0.1 kN/m?设计。