T／CECS719-2020 标准规范下载简介

T／CECS719-2020 部分包覆钢-混凝土组合结构技术规程及条文说明.pdf

验实测跨中挠度，f为按本规程计算公式行

刚度折减系数（）参照现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017或现行行业标准《组合结构设计规范》JG138的公式 计算，对于T形组合梁，需要计人楼板与翼缘之间的滑移；对 于矩形组合梁，由于不存在翼缘，故可取一0。 对不同跨度、荷载、配钢率（A/A）、配筋率（A/A）及高跨 比（1/15～1/20）的梁，取允许挠度为跨度的1/200进行试算， 般情况下，梁的极限状态由截面受弯承载力控制，挠度不起控 制作用

5.4.1参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010， 普通钢筋混凝土最大裂缝宽度按荷载准永久组合并考虑长期作用 影响进行计算。

5.4.2本条规定在借鉴现行行业标准《组合结构设计

GJ138规定的基础上DB50／T 1014.4-2020 科技信息资源数据采集与处理规范 第4部分：个人信息，鉴于主钢件受拉翼缘仅内侧与混凝土接

触，故受拉翼缘对混凝土裂缝的束作用应该比型钢混凝土中的 钢骨弱，故计算有效周长u时，仅采用主钢件腹板两侧混凝土宽 度之和b。一tw。7根梁试验表明，用此方法得到的计算结果与试 验数据符合较好，理论计算值与试验值对比见表4。

理论计算值与试验值对比（单位ml

注：Wmx为试验实测最大裂缝宽度，1为本规程计算公式所得值。

5.4.3其他条件相同情况下，翼板的存在会增加力臂高度，减 小受拉钢筋的应力。试验结果表明，力臂系数可按s三1一 0.4/αep/（1+2）计算，取αe=6～8，=0.2%～2.0%，翼 板宽度为主钢件宽度的2倍，翼板厚度为主钢件高度的1/8，得 到=0.965～0.872，平均值为0.919；翼板宽度为主钢件宽度 的6倍，翼板厚度为主钢件高度的1/2，得到=0.993～ 0.973，平均值为0.983；故偏安全取。=0.92。 5.4.4本条参考现行行业标准《组合结构设计规范》JGJ138， 但明确应按荷载效应的准永久组合并考虑长期作用影响，而不是 荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响，和现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010协调一致

但明确应按荷载效应的准永久组合并考虑长期作用影响，而不是 荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响，和现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010协调一致。

5.4.5荷载效应准永久组合作用下，可忽略混凝土裂缝影响

近似按弹性分析计算内力，且不计入支座弯矩调幅。求组合截面 惯性矩I.时，仅计入翼板内有可靠锚固措施的钢筋

5.5.1主钢件腹板空腔尺寸有限，钢筋太密会影响混凝土浇捣

5.5.1主钢件腹板空腔尺寸有限，钢筋太密会影响混凝土浇捣 放限制钢筋排数不大于两排，并控制钢筋间的最小间距。但钢能 太少预制时容易产生裂缝，因此规定了最小配筋率。

太少预制时容易产生裂缝，因此规定了最小配筋率。 5.5.3、5.5.4这两条参照现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017制定了抗剪连接件构造规定。

5.5.3、5.5.4这两条参照现行国家标准《钢结构设计

6.1.1本条规定了本章适用的构件范围，包括具有压弯受力 正的框架柱、轴压受力特征的两端铰接柱以及轴压或轴拉受力特 征的支撑构件。本章关于框架柱（单向压弯构件、双向压弯 ）的截面承载力计算公式，系基于塑性极限分析推导而来，因 此适用于主钢件符合截面分类1和分类2的构件；但当构件内 水平较低（如不足截面承载力设计值75%）时，也可用于主销 件符合截面分类3的构件。

6.2轴心受力构件截面承载力计

6.2.2本条为轴心受拉构件的截面承载力计算要求。由于受拉 构件的混凝土强度难以发挥作用，所以轴心受拉构件截面承载力 计算时不计钢筋混凝土的抗拉作用，以组成构件截面的钢材毛截

6.2.3本条为轴心受压构件的截面承载力计算要求。焊接

表5轴压截面承载力试验值和公式计算值对比

6.3轴心受压构件整体稳定计算

Nuk fayAa+fckAc lo fayA. 入一 Ncr 元?(E,Ia+EI)/l℃ 元 E.Ia Lo /(fayAa+fckA)/(EaAa+EA) 元 (E,L+E.I)/(E,Aa+EA) fayAa+fckA=入/ /（favAa+fckA)/ 元iNEaAa+EA 元V（EaA+EA)/( 二 fEQ 元VEEQ 式中：fEQ Aa+A EaAa+E.A EEQ 当量弹性模量，EEo= Aa +Ac 选用稳定系数曲线时，对截面强轴采用现行国家 构设计标准》GB50017规定的6曲线，对截面弱辑 的c曲线。公式计算结果与绕弱轴失稳的试验结果 因这些数据中正则化长细比未超过1，故补充了表 模型计算结果。此外，目前收集到的试验数据均只有 的结果，表8中补充了绕强轴失稳的有限元模型计算 程公式的比较。总体来看吻合良好。

Nuk fayAa+fckA lo fayAa+fckA 入n Ner 元?(EaIa+EI)/l° 元 E,Ia+E.I. Lo (fayAa+fckA)/(EaAa+EA) 元 E+E.I)/EAa+EA) fayAa+fckA=入 /（favAa+fckA)/（Aa+A） 元 VE,A+EA. V(EaAa+E.A)/(Aa+A)

Lo fayAa+fckAc 入 /(fayAa+fckA)/(Aa+A.) 元 E,A.+E.A. (EA+E.A.)/(A+A.) feQ 元1 Ero

式中：feQ Aa+Ac EaAa+E.A EeQ 当量弹性模量，EEQ= A, +A.

选用稳定系数曲线时，对截面强轴采用现行国家标准《钢结 构设计标准》GB50017规定的6曲线，对截面弱轴，采用规定 的c曲线。公式计算结果与绕弱轴失稳的试验结果对比见表6， 因这些数据中正则化长细比未超过1，故补充了表7中的有限元 模型计算结果。此外，目前收集到的试验数据均只有绕弱轴失稳 的结果，表8中补充了绕强轴失稳的有限元模型计算数据与本规 程公式的比较。总体来看吻合良好。

由压稳定试验值和公式计算值对比（

注：Na为根据公式计算得到的极限轴压力；N为试验极限轴压力；lo为试件计 长度；br为PEC柱截面宽度

军有限元计算值和公式计算值对比（绕

压稳定有限元计算值和公式计算值对

表10单向压弯承载力试验值和公式计算值对比（绕弱车

表12单向压弯稳定试验值和理论值对比（绕弱轴失稳）

2本款的平面外整体稳定公式采用了现行国家标准《钢统 构设计标准》GB50017的形式。由于目前尚未见到公开发表

表13有限元数值计算结果对规程公式的校核

由于极限状态时沿柱高度部分混凝土截面达到塑性，故

向弯矩相关公式，其中主要弯矩项乘以钢贡献率予以调整；现行 行业标准《组合结构设计规范》JGJ138依循现行国家标准《混 凝土结构设计规范》GB50010的设计思路，采用叠加原理，在 型钢混凝土柱单向偏压承载力计算的基础上，用尼克勤公式得到 截面压弯承载力。本条借鉴现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017计算公式的形式，采用轴力和双向弯矩相关公式计算 构件整体稳定承载力，平面外弯矩作用项加以简化。目前，尚无 关于PEC柱双向压弯稳定的试验数据

7.2.1被拼接梁可以仅完成分段主钢件预制后在现场拼接，并

故在满足本规程第7.2.2条的前提下，拼接截面纵筋不贯通也能 满足对构件弯曲刚度和截面受弯承载力的要求。当拼接截面不能 避开较大受弯截面时，本条规定并不限制在拼接时将纵筋穿过挡 板加以连接或者在主钢件拼接部位补设短纵筋连接两头挡板的做 法。此外，也可将截面受弯承载力计算公式中的纵筋面积取为 零，按此方法计算的截面承载力应满足要求。 7.2.3本条为主次梁铰接连接的构造和计算。当次梁截面高度 不足以布置数量充足的螺栓时，可布置多列螺栓。腹板螺栓限制 梁端的完全自由转动，产生一定的约束弯矩，计算连接强度（包 括螺栓群强度、连接板与主梁的焊缝强度以及连接板拉剪强度） 时，宜计入约束弯矩的作用。对于连接上方有混凝土楼板使之连 成整体的情况，参照现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规 程》JGJ99的有关规定执行

故在满足本规程第7.2.2条的前提下，拼接截面纵筋不贯通也能 满足对构件弯曲刚度和截面受弯承载力的要求。当拼接截面不能 避开较大受弯截面时，本条规定并不限制在拼接时将纵筋穿过挡 板加以连接或者在主钢件拼接部位补设短纵筋连接两头挡板的做 法。此外，也可将截面受弯承载力计算公式中的纵筋面积取为 零，按此方法计算的截面承载力应满足要求。

7.2.3本条为主次梁铰接连接的构造和计算。当次梁截币

不足以布置数量充足的螺栓时，可布置多列螺栓。腹板螺栓限制 梁端的完全自由转动，产生一定的约束弯矩，计算连接强度（包 括螺栓群强度、连接板与主梁的焊缝强度以及连接板拉剪强度） 时，宜计入约束弯矩的作用。对于连接上方有混凝土楼板使之连 成整体的情况，参照现行行业标准《高层民用建筑钢结构技术规 程》JGJ99的有关规定执行

7.3.1为提高现场安装效率、避免复杂构造处理，应尽量减 注子现场拼接接头的总量。柱子需要拼接时，接头宜布置在等 面段内，以降低拼接构造的复杂程度

7.3.2本条基于提高装配率、降低现场焊接工作量的考虑，对 主钢件推荐使用栓焊连接和全螺栓连接的方式，但根据施工条件 等需要，也可使用全焊接连接。 柱子拼接段要求纵筋连续，构造应尽量采取施工性能较好、 连接质量易于控制的方式。 一般情况下，应优先采用拼接区段现场补浇筑混凝土的做 法。在保证构件刚度、承载力和防护措施满足设计要求的前提 下，也可省却现场补浇筑混凝土。

7.3.3对层高范围内存在反弯点的框架柱，最大内力截面一般

7.3.3对层高范围内存在反弯点的框架柱，最大内力截面一般

在柱端，按本规程第7.3.1条要求设置的拼接接头处于弯矩较 的范围内，因此计算连接强度时可按本条第1款采用内力设

。当框架结构整体变形呈现弯曲形特征时，可能出现层高范围 寸弯矩相差不大的情况，此时计算连接强度时的承载力设计值需 安本条第2款规定执行。

（2016年版）第6.3.3条制定，由于PEC组合梁主钢件翼缘承 担弯矩比例大，且主要依靠主钢件腹板抗剪，故延性性能优于混 凝土梁，因此对包覆混凝土的箍筋加密要求可以降低，只要约束 包覆混凝土不过早崩落即可，故减小了加密区长度、箍筋最大间 距及箍筋最小直径的要求。

8.3.1本条主要内容根据现行行业标准《组合结构设计规范》 JG138的有关要求制定。当柱子主钢件为截面分类3时，过大 轴压比不利于地震往复作用下的构件局部稳定性，宜使重力荷载 作用下柱子的轴心压力标准值不超过主钢件轴力屈服承载力（钢 材抗压强度取屈服强度）。

8.3.2本条主要内容根据现行行业标准《组合结构设计

GJ138的有关要求制定。当框架梁采用钢梁时，如柱轴力符合 V2

8.3.4～8.3.8这五条主要内容根据现行行业标准《组合结构设

JGJ286-2013 城市居住区热环境设计标准.pdf8.4框架梁柱节点和柱脚

3.4.1～8.4.5这五条主要内容根据国家现行标准《建筑抗震设 计规范》GB50011和《钢结构设计标准》GB50017、《组合

构设计规范》JGJ138的有关要求制定。本规程未予具体规定或 引用的内容如主钢件连接的防断裂措施等，参照相应标准在设计 中予以考虑。

量相对纯钢构件有较大提高，且预制混凝土在安装过程中存在开

裂风险，因此需进行变形验算和裂缝宽度验算

裂风险，因此需进行变形验算和裂缝宽度验算 9.2.6连接区域后浇混凝土之前，无混凝土包覆截面仅计主钢 件承重，施工验算时主钢件的正应力不宜大于0.4f。

9.3.2外露的钢骨表面除锈等级应符合设计要求。当设计无要 求时，裹入混凝土内的钢骨表面可不做处理

9.4.1现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016

9.4.2进行构件防火设计分析时JB／T 8905-2018标准下载，火灾升温曲线可以参照