标准规范下载简介
GB@T50452-2008《古建筑防工业振动技术规范》.pdf8.2.1采用计算法时，防振距离可按下列步骤确定：
8.2.1采用计算法时，防振距离可按下列步骤确定： 1根据工业振源与古建筑结构之间的距离，按本规范第5 章表5.1.1和表5.2.1分别选用或测试该距离处的地面振动速度 和振动频率： 2按本规范第6章的规定求出古建筑结构的最大速度响应； 3当Vmax≤1u时，则该距离满足防振要求；当Vmax> 时，则应调整距离，继续按以上步骤进行计算，直至Vmax [。 8.2.2采用测试法时，可按本规范第7章的规定测得古建筑结 构的最大速度响应，当Vmx≤1！时，则工业振源与古建筑结 构之间的距离满足防振要求；当Vmax［］时，则应采取防振 措施。
铁路减振可采用以下措施： 1轨道减振，包括浮置板、弹性支承块、高弹性扣件、道
GBT35165-2017标准下载3.3.1铁路减振可采用以下播
轨道减振，包括浮置板、弹性支承块、高弹性扣件、道
恒轮， 2无缝线路或重型钢轨： 3减振型桥梁橡胶支座： 4 桥梁吸振器。 8.3.2 公路减振可采用以下猎施： 1 加强养护维修，提高路面平整度，保持道路良好的技术 状况； 2采用沥青混凝土路面； 3限制行车速度； 4采用减振型桥梁伸缩缝和桥梁支座。 8.3.3大型动力设备减振，可按国家现行标准《隔振设计规范》 的有关规定执行。
8.3.4古建筑保护区内
附录A弹性波传播速度的测试
A.1.1本附录适用于古建筑木结构、古建筑砖石结构和石窝的 弹性波传播速度测试。 A.1.2弹性波传播速度测试采用非金属超声检测分析仪，其声 时测读精度不得低于0.1us.
A.2.1弹性波传播速度的测试应符合下列规定：
1弹性波传播速度应采用平测法测试（即发射换能器和接 孜换能器均布置在构件同一平面内）； 2测点处的表面宜清洁、平整； 3采用纵波换能器，换能器和测点表面间用黄油耦合： 4用钢卷尺测量发射换能器和接收换能器两者中心的距离 （以下简称测距），记录数据应精确到1mm。 A.2.2木结构的弹性波传播速度测试尚应符合下列规定： 1 测试柱子和主梁的顺纹纵波传播速度： 2测点应布置在靠近柱底、主梁两端和跨中以及柱和主梁 上有木节、裂缝、腐朽和虫蚝处；布置测点的柱子（包括金柱、 檐柱和廊柱）和主梁分别不应少于其总数的20%； 3测距宜选择400～600mm， A.2.3砖石结构的弹性波传播速度测试尚应符合下列规定： 1测试砖石砌体的纵波传播速度； 2测点应布置在承重墙底部和拱顶以及风化、开裂、鼓凸 处；每层测点不应少于10； 3测距宜选择200~250mm。
A.2.4石窟的弹性波传播速度测试尚应符合下列规定：
1测试石窟岩石的纵波传播速度： 2测点应布置在窟顶、侧壁和窟底以及风化、开裂处；每 处测点不应少于10； 3 测距宜选择200～250mm。
A.3.1每处测点应改变发射电压，读取2次声时，取其平 为本测距的声时。对于声时异常的测点，必须测试和读取3 时，读数差不宜大于3%，以测值最接近的2次平均值作为 距的声时。
A.3.2测距除以平均声时为该测点的传播速度：所有
均传播速度即为该古建筑结构的弹性波传播速度。
附录B地面振动传播和衰减的计算
B.0.1距火车、汽车、地铁、打桩等工业振源中心r处地面的 竖向或水平向振动速度，可按下式计算：
式中Vr一距振源中心r处地面振动速度（mm/s），当其计算 值等于或小于场地地面脉动值时，其结果无效； V。r。处地面振动速度（mm/s); ro一振源半径（m)，见第B.0.2条的规定； r一距振源中心的距离（m）； S一—与振源半径等有关的几何衰减系数，见第 B.0.3 条的规定； fo一地面振动频率（Hz）。 B.0.2振源半径r。可按下列规定取值： 1火车
柔性路面，r。=3.25m 刚性路面，r。=3.00m 地铁
r≤H， =rm r>H,ro=rm BL rm = 0. 7
m rm m ro = βrp F rp = 1. 5 元
ro = βr, F rp= 1. 5/ T
B.0.4 能量吸收系数α。可根据振源类型和土的性质按表B.0. 采用。
表B.0.4的能量吸收系数α
B.0.5动力设备引起的地面振动衰减，可按《动力机器基础设 计规范》GB50040计算。
1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词米用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的 用词： 正面词米用“宜”，反面词米用“不宜”； 表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采 用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为“应符 合…的规定”或“应按执行”
本规范在编制前，五洲工程设计研究院（中国兵器工业第五 设计研究院）根据原国家计委高技术产业发展司计司高技函 1999」202号文批准《工业环境振动对文物古迹的影响及相应 规范》立项的要求进行了以下主要工作： 在广泛调查、收集资料的基础上，论证了编制本规范的重要 意义和必要性：并初步确定了为编制规范需要进行研究的课题和 编制规范的主要内容。据此，提出了本项目的可行性研究报告 经建设部科技司于1999年10月在北京主持召开的专家论证会 通过。 根据可行性研究报告和专家意见，于2000年开展课题研究 历时两年多，行程两万余公里，对130多处古建筑结构的动力特 性、响应、弹性波传播速度等进行了现场实测和收集，共取得时 程曲线11000多条；对火车，汽车、地铁等主要工业振动在土层 中的传播和衰减进行了样本采集，测线总长达160km；对弹性 波在古建筑材料中的传播速度、古建筑材料的动弹性模量、疲劳 极限（设定疲劳次数为1000方次）等进行了390多个试件的室 内实验（试件系从现场取回的古建筑材料），共获得曲线4100 多条。 通过以上工作，对古建筑结构的动力特性、工业振动对古建 筑结构的动力响应、容许振动的控制标准、波动理论在古建筑结 构中的应用等方面进行了深入的研究，提出了《工业环境振动对 文物古迹的影响及相应规范》研究报告。建设部科技司于2002 年12月在北京主持召开鉴定会，对研究成果进行了鉴定，认为 该研究成果达到了国际领先水平，其技术成熟程度和应用价值很 高，可以作为编制规范的科学依据。
本规范编制组于2003年成立后，即根据上述研究成果，确 定规范编写大纲，先后提出规范初稿和征求意见稿，广泛征求有 关单位意见，并先后召开了6次小型座谈会，对征求意见稿进行 修改，完成送审稿和报批稿，经全国审查会定稿。 本规范的重点内容和特点如下： 1古建筑结构的容许振动标准 自前国内外的建筑结构容许振动标准是针对建筑结构本身的 安全性制订的。由于古建筑的历史、文化和科学价值，更由于它 是不可再生的，失去广就无法挽回，因此，不能和现代建筑一 详，仅以安全性作为制订容许振动标准的依据，必须在考虑安全 生的同时，还要考虑它的完整性。为此，本规范提出以疲劳极限 乍为古建筑结构容许振动标准的依据。当最大往复应力小于疲劳 极限时，无论往复多少次，材料或结构的变形达到一定值后就不 再继续增长，也不会产生疲劳破坏。根据这一特性，将古建筑结 购的最大动应力控制在疲劳极限以下，这样，即使经过长期往复 云动：古建筑结构不会产生新的裂缝，已有的裂纹也不会扩展 这是本规范与国内外相关标准规范的根本不同之处。 本规范还根据我国古建筑多、跨越年代长、现状差异大等特 点，按古建筑结构类型、所用材料、保护级别及弹性波在古建筑 结构中的传播速度等规定了相应的容许振动值。这与国内外相关 标准规范对“有特别保护价值的建筑”仅按长期振动和短期振动 各规定一个容许振动值有所不同。 2古建筑结构动力特性和响应的计算 1）古建筑结构动力特性的计算 建筑结构动力特性的计算，关键在于建立符合实际的力学模 型和准确求得结构的质量、刚度参数。目前常用的力学模型有： 有限元模型、简化模型等。应用这些模型对大量古建筑结构进行 了计算，发现计算结果与现场实测相差基远，原因在于古建筑结 构长期经受风雨侵蚀，其质量、刚度变化基大，很难计算出准确 的数值。为此，本规范根据130多座古建筑结构的实测、分析
得出不同类型、不同材料、不同高度古建筑结构的质量、刚度参 数，它反映了古建筑结构的体形特征、质量刚度分布和材料等对 动力特性的影响，能较好地符合实际。 关于古建筑结构的力学模型，按材料的不同，可归纳为砖石 结构和木结构两类。 就砖石结构而言，根据其高度、构造等分为砖石古塔和砖石 钟鼓楼、宫门。对于砖石古塔，计算时采用变截面弯剪悬臂杆模 型；对于砖石钟鼓楼、宫门，计算时采用阶形截面剪切悬臂杆 模型。 就木结构而言，根据其檐数和层数分别建立计算模型。对于 单檐木结构，计算时采用等截面剪切悬臂杆模型；对于两重檐殿 堂和两层楼阁，计算时采用阶形截面剪切悬臂杆模型；对于两重 檐以上的殿堂和两层以上的楼阁和木塔，计算时采用变截面剪切 悬臂杆模型。 本规范按上述方法确定的质量、刚度参数和根据古建筑特点 建立的力学模型计算出古建筑结构的动力特性，与实测结果基本 吻合。 2）古建筑结构响应的计算 古建筑砖石结构、木结构的响应计算，均采用振型叠加法。 国内外相关标准规范对古建筑结构动力特性和响应未提出计 算方法。 3古建筑结构现状的判断 对古建筑结构现状的判断，国外相关标准规范未作规定。国 内有的以年代作为依据，有的规范采用静态的方法对古建筑结构 的状况进行调查，以确定其残损程度或等级。本规范采用测试弹 性波在古建筑结构中的传播速度，以此作为确定古建筑结构容许 振动指标的依据之一。根据对不同年代、不同材料、不同环境的 各类古建筑结构弹性波传播速度的大量实测，并与古建筑结构的 现状进行了对比分析，结果表明：弹性波传播速度能反映古建筑 结构的现状。在此基础上：制订了判断古建筑木结构、古建筑砖
石结构和石窟现状的弹性波传播速度范围。 4工业振动对古建筑结构影响的评估 评估工业振源弓起的振动对古建筑结构的影响，是为解决国 民经济和社会发展规划中涉及古建筑结构保护的工业交通基础设 施等的合理布局，以及为判断现有或拟建工业振源引起的振动是 否对古建筑结构造成有害影响提供科学依据。· 本规范规定了评估时确定古建筑结构速度响应的两种方法： 即计算法和测试法，以及评估的依据和步骤。此外，还对弹性波 专播速度的测试方法做了规定。 5工业振动频率随距离的变化 国内外在进行地面振动衰减计算时，振源频率一般采用常 量。理论和实测均证明：由于士质的非均匀性，振波在不同土层 中的传播均存在频率随距离而变化的现象（即频散现象），这对 于准确计算古建筑结构的动力响应十分重要。实测还表明：古建 筑结构的固有频率（基频）一般在1～3Hz之间，而工业振源的 锁率（如火车），在振源处约为10～15Hz；在距振源1000m处 约为4～6Hz。由此说明：在距振源一定距离处，振动强度虽然 有所衰减，但振动频率却逐渐趋近于古建筑结构的固有频率，其 动力响应有可能增大。因此，计算古建筑结构的动力响应时，必 须考虑工业振源频率随距离的变化。本规范提出了火车、汽车等 工业振源在黏士、淤泥质粉质黏七、粉细砂、砂砾石等十层不 司距离处振动速度和振动频率的统计数值和计算方法， 本规范对古建筑砖石结构、木结构和石分别规定的容许振 动标准，涵盖了殿、堂、楼、阁、塔和石筐等古建筑结构类型。 其他类型的古建筑，如牌楼、华表和影壁等的容许振动标准，有 待今后进一步研究
1 总则 39 2术语、符号· 41 2. 1术语 41 2.2符号 41 42 3古建筑结构的容许振动标准 42 3.1一般规定 43 3.2容许振动标准· 4工业振动对古建筑结构影响的评估· 44 4.1一般规定 44 4.2评估步骤和方法·. 44 4.3评估意见 44 5工业振源地面振动的传播· 46 5.1地面振动速度 46 5.2地面振动频率 46 6古建筑结构动力特性和响应的计算 47 6.1一般规定 47 6.2古建筑砖石结构 · 47 6.3古建筑木结构 48 T 古建筑结构动力特性和响应的测试 50 7.1一般规定 50 7.2测试方法 50 7.3数据处理 50 8防振措施 52 8.1一般规定 52 8.2 防振距离 52 8.3振源减振 52
1.0.1、1.0.2随看我国建设事业的不断发展，铁路、公路、城 市轨道交通（地铁、城铁）、大型动力设备等工业振源的迅速增 加，对古塔、等庙等舌建筑的影响和危害也随之加剧，经济建设 与古建筑保护之间的矛盾日益增多。如何保护古建筑不受工业振 动的危害，国内外研究得不多，文献也很少，工程中碰到这类问 题时，由于无章可依，常常束手无策。要实现经济和社会的可持 续发展，必须在搞好经济建设的同时，保护好古建筑，这就需要 制定一一个科学的、符合实际的标准。 工业振动对古建筑的影响是个薪新的、跨学科的、难度很大 的课题，各国学者研究较少，编制规范缺之必要的资料和数据 放本规范编制前进行了专题研究。对主要的工业振源、有代表性 的古建筑结构、各种古建筑材料等进行了现场测试和室内实验 取得了大量可供分析的原始数据，并从理论和实验等方面进行 全面系统地研究和分析，从而为制定规范提供了科学的、可靠的 依据。 本规范制定的古建筑结构容许振动标准、工业振动对古建筑 结构影响的评估、工业振源地面振动的传播、古建筑结构动力特 生和响应的计算及测试等，可解决经济建设中涉及古建筑保护的 工业交通基础设施等的总体规划和布局问题，以及现有和拟建工 业振源弓起的振动对古建筑结构影响的评估和防治。 1.0.3一方面，我国历史悠久，前人创造和留下了极为丰富而 珍贵的文化遗产，保护好这些文化遗产具有极其重要的历史意义 和科学价值。另一方面，我国人口众多，底子薄，是个发展中的 大国，驱待大力进行建设，发展经济。因此，条文规定对工业交 通基础设施等的布局和工业振动对古建筑结构有害影响的防治：
应遵守《中华人民共和国文物保护法》，正确处理经济建设、社 会发展与占建筑保护的关系。
会发展与占建筑保护的关系。 1.0.4控制工业振动对古建筑的有害影响，除按本规范执行外， 尚应符合国家及行业现行有关标准规范的规定，主要指振源减振 的措施设计应按有关标准规范进行，例如：动力设备的减振，可 按国家现行标准《隔振设计规范》设计；铁路和公路的减振措 施，可分别按铁路和公路方面的有关标准规范设计。
2.1.1～2.1.16对本规范中需要予以定义或解释的主要名词术 语作了规定。凡规范条文中已作规定或意义明确不需解释的，则 未列出。
2.2.1～2.2.3所列符号为规范中的主要符号。为便于查阅，按 作用及作用效应”、“儿何参数和计算参数、系数”、“材料性能 及其他”分类列出，并依先拉丁字母、后希腊字母的顺序排列
3古建筑结构的容许振动标准
3.1.1古建筑结构容许振动标准的制订，是从两个基本点出发 的：一，工业振动对古建筑结构的影响是长期的、微小的，而地 震的影响则是短暂的、强烈的；二，现代建筑的容许振动标准是 针对结构本身的安全性制订的，而古建筑结构，由于其历史、文 化和科学价值，不能和现代建筑一样仅考虑安全性，必须在考虑 安全性的同时，还要考虑它的完整性。据此：本规范提出以疲劳 极限作为古建筑结构防工业振动的控制指标，从而达到保护古建 筑结构完整性的自的。 疲劳是材料或结构在往复荷载作用下由变形累积到一定程度 后所导致的破坏。引起材料或结构疲劳破坏的下限值就是疲劳极 限，当最大往复应力小于疲劳极限时，此应力的变化对材料或结 均疲劳不起作用，也就是说当最大往复应力小于疲劳极限时，无 论往复多少次，材料或结构的变形达到一定值后就不再继续增 长，也不会产生疲劳破坏。根据这一特性，将古建筑结构承受的 最大容许动应力（或动应变【eI）控制在疲劳极限以下，这样 即使经过无限多次往复运动，古建筑结构也不会产生新的裂缝 已有的裂缝也不会扩展。 工业振源产生的振动，通过土层以波动的形式传至古建筑结 构，从而号起结构的动力反应。根据有限弹性介质中波动方程的 解得知：古建筑结构上任一点的动应变（e）与该处质点速度 （）成正比、与弹性波的传播速度（Vp、V。）成反比。在工业 振动作用下，当古建筑结构的动应变ε小于容许动应变［］时， 则认为工业振源产生的振动对古建筑结构无有害影响。为使于使 用，容许振动标准以质点振动速度「表示，
3.1.2鉴于我国古建筑众多，其结构类型、所用建材及保护王
状不尽相同，历史、科学价值也各异，故本规范规定古建筑结构 的容许振动速度应根据其结构类型、保护级别和弹性波在古建筑 结构中的传播速度选用 压出动兴
的容许振动速度应根据其结构类型、保护级别和弹性波在古建筑 结构中的传播速度选用。 3.1.3由于世界文化遗产具有极高的历史、科学、文化和艺术 价值，故规定列人世界文化遗产的古建筑，其结构容许振动速度 应按全国重点保护单位的规定采用。
3.2.1～3.2.4表3.2.1～3.2.3中的容许振动速度值是根据上 述原则，通过对不同古建筑材料390多个试件的室内实验、130 多座古建筑结构的现场测试以及理论分析确定的。表中保护级别 的划分是根据《中华人民共和国文物保护法》第三条的规定，即 依据古建筑的历史、艺术、科学价值确定为全国重点文物保护单 立，省级文物保护单位，市、县级文物保护单位：弹性波在古建 筑结构中的传播速度V。系通过对不同年代、不同环境的各类古 建筑弹性波传播速度的实测和分析加以规定的。测试和分析表 明：弹性波传播速度能反映古建筑结构的现状
4工业振动对古建筑结构影响的评估
4.1.1、4.1.2评估工业振动对古建筑结构的影响，是为涉及 古建筑保护的工业交通基础设施等振源的布局和解决文物保护 与生产建设之间的矛盾提供科学依据。评估工业振动对古建筑 结构的影响，首先要确定古建筑结构在振动作用下的速度响 应，然后与古建筑结构的容许振动标准比较。条文中规定了两 种确定速度响应的方法，即计算法和测试法。这两种方法，对 古建筑周边已有工业振源来说，均可采用；对于工业交通基础 设施等的布局和拟建项自有工业振源的情况来说，虽能测得古 建筑结构的固有频率，但不能测得结构响应，因此只能采用计 算法。
法》第九条的规定，做出了进行现状调查和现场测试时不得 建筑造成损害的规定。
4.2.1～4.2.5条文规定了评估工业振动对古建筑结构影响的步 骤和方法。其中：现状调查和资料收集是评估的基础：容许振动 速度值是评估的标准；计算或测试以及分析是评估的方法；工业 振动对古建筑结构是否造成有害影响是评估的目的。因此，评估 工业振源对古建筑结构的影响时，要按条文的规定进行，以做到 资料翔实，数据可靠，论证充分，结论正确。
4.3.1本条规定了工业振动对古建筑结构影响的评估意见应
4.3.1本条规定了工业振动对古建筑结构影响的评估意见应
包括的内容。其中，评估结论，即工业振源引起的振动对古建 筑结构是否造成有害影响，是为协调生产建设与古建筑保护之 间的矛盾提供依据；处理意见和建议，则是提出可供选用的处 理方案。
5工业振源地面振动的传播
5.1.1、5.1.2工业振源引起的振动，通过士层以波动形式向外 传播。在传播过程中，其幅值随距离增加而逐渐减小，并与振源 类型、场地土类别有关。表5.1.1中所列不同距离处振动速度值 是火车、汽车、地铁等工业振动在未采取减振措施时不同场地土 中传播的实测资料分析后得出的。 V.是由4100多条工业振动衰减曲线的包络值得出的。其原 因有二：一，古建筑的历史、文化、科学价值不同于一般建筑 物。二，同一名称的场地土，自然环境不同，其性质差异甚大。 由于地铁振源在地下一定深度（h）处，振动传播过程与火 车等地表振源不同，在地面距离r为（1～3）h时，会出现振波登 加，故在这一范围内振动幅值相应增大。为此，规定当r二（1～ 3)h时，V按表5.1.1中数值乘1.2。
5.2.1、5.2.2由于质的非均匀性，振动在不同土层中的传播 均存在频率随距离而变化的现象，也就是频散现象，这对于准确 计算古建筑结构的动力响应十分重要，因为随着距离的增加，振 动强度虽逐渐减弱，但振动频率却逐渐趋近于古建筑结构的固有 锁率，其动力响应可能增大。表5.2.1列出了工业振动在未采取 减振措施时不同场地土中传播的频率随距离变化的实测值。
6古建筑结构动力特性和响应的计算
6.3.1、6.3.2古建筑木结构屋盖层和铺作层（斗拱层）的水平 刚度远远大于木构架的水平刚度；结构平面面积大，相对平面尺 寸而言，柱高却较小，经对近100座古建筑木结构殿堂、楼阁和 古塔的统计，90%的木结构高宽比小于1，最大不超过2；实测 也表明木结构沿高度方向的振型曲线接近剪切振动，故将木结构 简化为剪切悬臂杆模型。根据木结构的檐数和层数，将单檐木结 均简化为等截面剪切悬臂杆，两重檐殿堂和两层楼阁简化为阶形 截面剪切悬臂杆，两重檐以上的殿堂和两层以上（含暗层）的楼 以及古塔简化为变截面剪切悬臂杆。 结构质量刚度参数中反映了结构类型、体型特征、地基基础 等对结构频率的影响。表6.3.1中所列的值，系经过对110多 座古建筑木结构实测、统计、分析确定的。并根据不同结构类 型，将质量刚度参数中划分为五类。 固有频率计算系数入，反映整体水平变形以剪切为主的古建 筑木结构的几何尺寸（即结构周边所围面积沿高度变化）对频率 的影响。根据结构周边所围面积沿高度的变化特点，将木结构固
7古建筑结构动力特性和响应的测试
7.1.1、7.1.2对古建筑结构动力特性和响应的测试表明，水平 方向速度响应最大，故规定按水平方向测试。
7.1.1、7.1.2对古建筑结构动力特性和 方向速度响应最大，故规定按水平方向测 7.2 测试方 法
为避免扭转振动的影呵，将传感器不 7.2.3响应测试的测点位置是依据反映整体承重结构最大响应 的原则确定的。一般来说，古建筑最高处的响应是结构的最大响 应，因而木结构的测点位置为中跨的顶层柱顶，砖石结构的测点 为承重结构最高处：石盒的最大响应为盒顶XXX交通工程爆破专项施工组织设计方案模板.docx，
7.3.13 现场实测时应尽量避开机、电和人为干扰，调整零点漂
移，但实际情况仍会或多或少的有一些十扰。因而数据分机 应检查记录信号，通过去直流、删除十扰区段、对电信号进 阻滤波等方法处理波形的失真。
应检香记录信号，通过去直流、珊删除于扰区段、对电信号进行带 阳滤波等方法处理波形的失真。 7.3.2对动力特性实测记录进行自功率谱、互功率谱分析时， 为了减少频谱的泄漏，需要加窗函数。同时为了减小干扰，提高 分析精度：平均次数不宜太少：平均次数太多文导致实测记录时 间太长，综合上述的影响，平均次数宜为100次左右。 确定结构的频率和振型时，除了自功率谱的峰值和互功率谱 的相位符合要求外，还要求测点间的相干函数不小于0.8。相干 驱数小于0.8时，士扰太大，不能确定该频率为结构振动频率。
8.1.1工业振动对古建筑结构的影响超过第3章规定的容许振 动值时GBT 51407-2019 医药工程设计能耗标准，将对古建筑结构造成有害影响。为了保护古建筑，应采 取防振措施避免工业振动对古建筑结构的有害影响。 8.1.2、8.1.3防振距离和振源减振是分别针对传播路径和工业 振源而采取的防振措施；具体使用时，应根据防振效果、工程条 件、技术难易程度等单独采用或综合采用。
8.2.1、8.2.2防振距离为工业振源引起的地面振动对古建筑结 构不产生有害影响的最小距离。条文对防振距离的确定，按获得 古建筑结构速度响应的计算法和测试法分别做了规定。前者既可 用于工业交通基础设施等的布局，也可用于评估工业振动对古建 筑结构的影响；后者仅用于古建筑周边有工业振源的评估。
8.3.1～8.3.3条文中对铁路和公路的减振分别列出了可供采用 的措施，具体设计尚需按相应的国家和行业标准、规范进行；对 大型动力设备的减振，规定按国家现行标准《隔振设计规范》的 有关规定执行。