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JGJ164-2008《建筑施工木脚手架安全技术规范》.pdf

折算系数为： 1571 =1.96（相当于操作人员一人重的196% 800 作用于B支座的横向水平杆上)。

二、等效均布荷载控制值的计算例题

根据不走车单排结构架横向水平杆的计算简图（图9），按 步骤进行计算：

(渝)13J03 泡沫混凝土屋面保温隔热建筑构造图9单排结构架等效荷载控制值计算简图

1荷载标准值计算 立杆距离墙面1200mm，横向水平杆间距750mm。 恒荷载qj=（350+5+75）×0.75=322.5N/m 式中 脚手板自重 350N/m² 安全网重 5N/m2 横向水平杆自重 75N/m

1荷载标准值计算 立杆距离墙面1200mm，横向水平杆间距750mm。 恒荷载qj=（350+5+75）×0.75=322.5N/m

ZMB=0 荷载 1. 18 RBy=322.5X1.1—165=190N

q2一 0.055X0.25 0. 45 800 2000N/m（架里侧作业人员重） 0. 4 管

施工荷载 0.5X2027X0.452+4336X0.25X0.575+2000X0.4X0.9 RAK= 1.18

相应的跨内等效均布面荷载

实用施工等效均布面荷载

8Mmax 8 X 556 =3200N/m 9 = L2 1. 1802

二 q 3200 4267N/m² 0. 75 =

这是去掉恒荷载后按跨内最大弯矩确定的实际施工荷载控 制值。 （2）按最大支座反力确定的等效均布荷载控制值： 按B支座反力确定的等效均布线荷载

的B支座反力等效均布面荷羞

9B 2837 1I 3783N/m 9B 0. 75

实用施工等效均布面荷载qB=3783一430=3353N/m 这是去掉恒荷载后按最大支座反力确定的实际施工荷载控 制值。 其余各式双排脚手架的实用等效均布面荷载的计算可参照上 述方法进行。 上面计算出实际可变等效面荷载的自的，主要是提醒在脚手 架的使用和设计时，对所能承受的荷载有一个数值大小的概念。 在脚手架设计时，不能直接引用4.2.1条的3.0kN/m²和 2.0kN/m作为荷载依据进行设计：必须按脚手架上实际堆放的 荷载数量和最不利位置计算。 4.2.4结构脚手架主要用于主体结构施工，用来堆放材料、工 具等，荷载较天，同时只需一个作业层，所以，规定只充许一层 作业；装修架的施工荷载相对较小，并考虑流水作业的需要，因 此规定可两层同时作业。本条是从安全的角度考虑，并结合施工 现场实际操作情况作出这样规定的，

4.3.1 在现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009

脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）5.3中的规 的。

按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009－2001口 定采用，

4.3.4本条对一一些特殊大风地区的基本风压所作的不得小于

0.2kN/m的规定，是考虑这些地区采用木脚手架的可能性比较 大，而天风对其搭设和使用都产生很大影响，为不给使用单位带 来太多的麻烦，只要不是在8级以上大风时，一般来说按此要求 可不需加固而保证安全

5.1.1本条主要是明确进行脚手架设计时，必须坚持的原则是 牢固可靠，能满足施工用的堆料、行车、走人等进行安全操作的 要求，并且搭拆要简单方便。

范的规定有差异，为解决这一问题，本条规定这样的脚手架 设前必须根据实际情况进行设计计算，以确保脚手架的安全

5.1.35.1.4说明木脚手架设计计算时，所应遵循的方法和 原则。

5.1.5进行脚手架设计的日的是要把住安全关，杜绝安全事故 的发生，本条规定的设计内容就是把安全要求具体化，把工作落 到实处。

采用一定的折减系数进行降低，以便保证脚手架的安全。 5.1.9原木沿其长度的直径变化率系根据国际通用数值采用的 至于挠度、稳定和强度计算的截面系取其最不利位置。 5.1.10因纵向水平杆主要承受由横向水平杆传来的集中荷载 而横向水平杆由于其间距布置不同，而有对纵向水平杆受力的不 利位置，故纵向水平杆应按受力的最不利位置计算。 5.1.11一般来讲，当脚手架步距为等步距，所有连墙件的竖距 与纵向间距完全相同时，底部立杆受力最大，此处应为最危险 段，应进行核算，若此段核算已安全其余段就应更安全。至于杆 件的计算长度，可把木脚手架视为以连墙件间距为长度固定的铰

5.1.12本条规定按最不利荷载布置求最大内力，一般最不利情

脚手板求最大支座弯矩应在相邻两跨布置施工荷载；求跨中 最大弯矩应隔跨布置施工荷载， 横向水平杆求支座弯矩应在悬臂部分布置施工荷载，而跨中 不布置；求跨中最大弯矩应在跨中布置施工荷载，悬臂不布置： 然后取其大值作为计算依据 纵向水平杆则应取横向水平杆靠墙端作用在纵向水平杆的支 座反力作为计算依据。

5.2.1本条中的第2款第2项双排脚手架横向水平杆

5.2.1本条中的第2款第2项双排脚手架横向水平杆计算简图 为简化计算简图，为了说明计算简图的依据，现将简化计算做个 对比。分别计算如下（按横向水平杆间距0.75m计算）： 1正确计算 1) 计算简图

g=0.32kN/m t B A m 550 850

图10双排架横向水平杆永久荷载作用计算简图

双排架横向水平杆可变荷载作用

2）荷载计算 永久荷载 脚手板自重 0. 35kN/m²

2）荷载计算 永久荷载 脚手板自重

0. 35kN/m²

Meg X0. 32X0.552=0. 048kN · m gc2

此弯矩在距B支座0.044m处。 施工荷载作用悬臂端弯矩

McQ= X2.84X0.552=0. 43kN · m 2

跨中最大弯矩Mmax=Mg十MQ=0.01十0.05=0.06kN·m 因为Mmaxc>Mmax，所以，应采用Mmaxc作为计算依据

图13双排架横向水平杆跨中弯矩计算简图

4双排架横向水平杆悬臂端弯矩

2）弯矩计算 悬臂端弯矩M一 2 因为M.>Mmax，所以，仍应以M作为计算依据。 3根据以上两种计算结果比较，前一种计算比较复杂，后 种计算比较简单易于掌握，起控制作用的悬臂端弯矩两者又一 致，从实际情况分析，脚手架上的堆料是不会放在悬臂端的。所 以，用简化计算方法，既能保证安全，又方便实用。 本条中的第4款挠度简化计算，其道理也一样，现采用西北 云杉（强度等级为TC11）为例，通过其计算数据对正确计算方 法与简化计算方法进行比较，以便说明。按本规范要求，本例横 向水平杆的梢径为80mm，长度选为中间值2.2m，其跨中计算 截面处直径约为100mm，悬臂端直径按偏于安全考虑，也用 100mm计算。 (1)正确计算 悬臂端永久荷载产生的挠度

悬臂端弯矩 M= X3.16X0.55²=0.478kN·m 2 跨中弯矩 Mmax 1 1 X3.16X0.85²=0.285kN·m 8 8

gcl3 0. 55) 0. 55 1+4× Ugc +3X 24 FI 0. 85 0. 85

悬臂端可变荷载产生的挠度

gQcl UQc 2. 84 X 5503 X 850 (4+3× 0.55 24 X 9000 X 4908738 0. 85) 2. 39 X 1012 = 2.250mm 1. 06 X 1012

送合挠度V=Vgc十VQc=0.152十2.250=2.402mm （2）简化计算挠度

5ql1 跨中挠度 5X3.16X8504 U= 385EL385X 9000X 490873

8.248X1012 3=0.485mm 1. 70 X1013

qC°L 4+3× 0 24EI 3. 16 X 5503 X 850 (4+3×9 0.55 24 X 9000 X 4908738 0.85 2. 655 X 1012 1. 06 X 1012 =2.505mm

（3）通过以上两种计算方法进行比较，正确计算比简化计算 夏黎，同时从计算结果看，跨中挠度值比较小，悬臂端的挠度值 比较大，简化计算值比正确计算值大一点，也偏于安全，并可看 出是简化计算悬臂端的挠度起控制作用，且远小于挠度控制值。 而且本例选用的木杆是强度等级最低一级的，所以，其他木杆也 司样能满足要求。 从以上计算结果可以看出，简化计算既反映了实际情况，又 保证了安全，便于现场人员掌握和计算，因此，本规范采用了这 种简化计算。

5.2.2条文规定的受弯构件白

条文中规定当考虑风荷载作用时，Mw为风荷载作用

水平方向所产生的弯矩，这里就有一个荷载组合问题，活荷载应 乘以 0. 9 的组合系数。

5.2.3根据本规范第3.3.3条规定的单根绑扎钢丝的抗

稳而破坏。因此，弹性受压杆件，可按欧拉公式求出极限临界应 力，而临界应力与强度设计值的比值就是小于1的稳定系数。 另外，根据建设部《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规 定》，凡是按稳定计算的，其计算结果应达到容许应力法中的安 全系数k≥2。本规范第5.1.11条以调整其计算长度来满足此 要求。

普通温度下进行实验的数据，是一条双曲线方程式（欧拉双曲 线）。

5.2.6求稳定系数时，应先求出杆件的长细比，本条给出 算长细比的公式。

5.2.7参见本规范第5.2.5条的说明

2.8参见本规范第5.1.8条

6.1构造与搭设的基本要求

6.1.2～6.1.4由于单排脚手架的横向水平杆在搭设时要搁置在 建筑物的墙体上，为了保证在使用过程中的安全，本条特对单排 脚手架的搭设构造的适用范围和做法做了明确的规定，以便于 操作。

6.2外脚手架的构造与搭设

6.2.1外脚手架的构造参数主要是总结了各地现用脚手架的情 况，在保证脚手架安全稳定、方便使用的条件下制定的。 6.2.2剪撑的作用是使脚手架在纵向形成稳定结构，本条的 各项要求都是为了保证脚手架的纵向稳定，以防止脚手架纵向变 形发生整体倒塌而规定的。 6.2.3在脚手架搭设的高度较低时或暂时无法设置连墙件时 必须设置抛撑。 6.2.4连墙件是防止脚手架横向倾覆的，所以，要求连墙件既

2.4连墙件是防止脚手架横向倾覆的，所以，要求连墙件 抗拉又能抗压。

6.2.5横向水平杆主要是承受脚手

可水平杆和立杆，它的稳定与否，直接影响到脚手架的正常 和操作人员的安全。所以，本条对其搁置长度、具体位置、 拆除等要求作了明确的规定。

6.2.6～6.2.9对立杆埋设坑深的规定是在保证立杆埋设稳定的 前提下，按一般习惯性的做法而规定的。做好排水，是防止雨水 渗人影响立杆的稳定。到建筑物顶部后，立杆外高单低是为了便 于操作，又能搭设外围护，保证安全。

6.2.10木脚手架与钢管脚手架不同，不能对接，只

条的各项规定就是为了保证搭接接头的安全可靠，减小偏心及对 正常传力带来的影响，确保施工的顺利进行。

扎，相令两步架大头朝向相反是为了防止脚手架沿纵向产 荷载而影响脚手架在纵向的稳定。

6.2.13横向水平杆大头的朝向是根据受力情况来规定的

干的横向水平杆要与立杆绑牢是为了增加立杆的承载能力和 隐定，至于沿立杆上下相邻错开放置横向水平杆主要是为了 立杆轴心受力。

紧，同时可增加两杆件紧密接触后的摩阻力，而其余的接头均属 于连接需要，故绑顺扣即可，但此两种扣在拧紧时均不得过紧或 过松。

6.2.16各地使用的脚手板种类

在用脚手板汇集起来列为附录B以供参考，但必须按照适用、 安全的要求进行选择。实际使用时，竹片并列脚手板因不好掌握 推车方向，易发生翻车事故，不宜用于有水平运输的脚手架；薄 钢脚手板因易滑和生锈，不宜用于冬季或多雨潮湿地区。

6.2.18本条主要是保证架下行人的安全，但现用的

措施形式较多，此条未作硬性规定必须采取哪些形式，各地区可 结合当地实际情况采用防护措施

6.2.19本条对底层留有门洞时，从受力情况对脚手架的搭设方 法作出了详细规定。

6.2.19本条对底层留有门洞时，从受力情况对脚手架的

6.2.20本条对遇窗洞时，脚手架的纵、横向水平杆应遵 设方法作出了规定。

6.3满堂脚手架的构造与搭设

6.3.1满堂脚手架的构造参数，系总结全国各地的

满堂脚手架的构造参数，系总结全国各地的经验综合制

6.3.2满堂脚手架一般用于封闭的室内大空间工程，搭设面积

较大，因此，必须通过构造设置剪刀撑、斜撑等以保证其整体稳 定。另外，满堂脚手架只有顶面作业，因此，搭设时不得分层而 应一直到顶，保证其具有良好的整体性。 6.3.3本条是为了保证满堂架的整体稳定而提出来的。要求在 脚手架外测沿高度方向搭设的剪刀撑斜杆的端部处，在架体内， 沿着水平方向，搭设水平剪刀撑，其宽度与纵向剪刀撑相同。

较大，因此，必须通过构造设置剪刀撑、斜撑等以保证其整体稳 定。另外，满堂脚手架只有顶面作业，因此，搭设时不得分层而 应一直到顶，保证其具有良好的整体性。

脚手架外测沿高度方向搭设的剪刀撑斜杆的端部处，在架体内： 沿着水平方向，搭设水平剪刀撑，其宽度与纵向剪刀撑相同。 5.3.4～6.3.5本条是按照地基一般承载力和构造要求，而提出 的对热本的规定这样行估田核古

6.4烟图、水塔架的构造与

6.4.1因烟窗、水塔本身不充许脚手架附于其上，故本条明确 规定严禁采用单排架。 6.4.2从立杆构造需要和保证受力合理两个方面对其布置作了 规定。 6.4.3本条对纵向和横向水平杆的布置及其间距作出了硬性规 定，以确保这些独立架的安全。 6.4.4严格规定栏杆的具体做法和安全网必须设置的位置和 方法。

6.4.1因烟窗、水塔本身不充许脚手架附于其上，故本 规定严禁采用单排架。

6.4.5指架子每面的外侧均需设置。

6.4.6烟窗、水塔均为高耸构筑物，除满足脚手架的强度和稳

定外，还应防止架子的扭转和遇风摇晃，提出了必须设置连墙件 的要求，因烟窗、水塔结构上不能留有洞眼，因此提出在浇注混 凝土或砌筑时，预先埋入连墙件的连接件，再与连墙件连接。

遵守。由于水塔上部挑出尺寸较大，不宜搭设挑架，所以，这里 规定应搭设多排架逐渐改为两排架的搭设方法。

6.5斜道的构造与搭设

当只作施工人员通行时，斜道的坡度可按高：长一1：3来 如还需要运输物料时，其坡度应按高：长一1：6来确定

其上荷载的安全传递，因而强调了立杆间距要由计算来确 6.5.5～6.5.6为考虑斜道的稳定而提出来的要求。

6.5.8～6.5.10这几条是必须遵守的安全措施。

7.0.2～7.0.4规定了一般脚手架的拆除顺序与原则。这是保证 不发生安全事故的必要条件。 7.0.5～7.0.6对拆除可能遇到的有关安全的具体情况和问题规 定处理要求。 7.0.7本条规定一方面防止抛掷伤人；另一方面是防止脚手架 杆件在抛掷过程中发生变形、扭曲等。 7.0.8考虑由于中途换人不熟悉已拆部分的情况，因而易发生 意外事故。拆除中途停歇时，对易塌、易掉杆件进行加固的目 的，是为了防止突然坠落伤人。 7.0.9连墙件的拆除应随拆除架体同步进行闽2010-J-31 建筑硅质刚性防水构造(DBJT13-85).pdf，以使脚手架始终 保持稳定状态

8.0.1按照相关的法律和法规的要求，脚手架属于危险 的分部分项工程，应编制专项施工方案，并经公司总工批 监理单位审核后实施。在实施前要向工人交底，应严格： 实施。

8.0.5上料平台荷载较大，且受动何载作用，故应独立 加强构造，其受力杆件不应与脚手架共用，否则，易危及 的安全使用。 8.0.6本条规定是防止给脚手架带来冲击荷载或超载， 手架的安全。

的安全使用。 8.0.6本条规定是防止给脚手架带来冲击荷载或超载，影响脚 手架的安全。 8.0.7对单排架本规范没有考虑在其上走运料小车的荷载作用。 8.0.8刀削、斧欲或钻眼均损伤未材截面：降低承载能力：且 易产生内伤，造成事故隐惠。定期进行外观检查剔除不合格者， 是从制度上来保证做到使用合格的材料。 8.0.9本条规定连墙件与横向水业杆要严格分开，各起各的作 用，决不能混用。若遇有这种情沉应设双杆，一根用来作连墙 件，另一根用来作横向水平杆。 8.0.11～8.0.12脚手架验收制度是确保使用安全的重要环节。 停工一段时间后，由于自然力或其他的原因会造成脚手架松动，

8.0.7对单排架本规范没有考虑在其上走运料小车的荷载作用。

.7对单排架本规范没有考虑在其上走运料小车的荷载作 0.8刀削、签砍或钻眼均损伤木材截面，降低承载能力： 立生内伤物流园卸料平台专项施工方案，造成事故隐惠。定期进行外观检查剔除不合格关 丛制度上来保证做到使用合格的材料

是防止操作人员滑跌。 8.0.14遇有大风雨或解冻情况，要立即检查和维修，方能保证 脚手架的安全使用。 8.0.15本条规定严禁攀登架子上下，是因为这样可能会由于踏 空、失手等原因，发生坠落，造成人员伤亡。 8.0.16脚手架在使用过程中，要建立定期、定时的经常性检查 制度，以便能及时发现和解决问题。 8.0.17本条是为防止发生不必要的安全事故而作的规定，

本附录A.0.1～A.0.3所列钢、竹、木和钢木混合的焊接脚 手板，均系全国现行采用的脚手板，此附录仅供制作脚手板时 参考。