标准规范下载简介
SPM_平安金融中心项目_施工管理阶段_主体结构施工方案_101核心筒爬模施工附加方案.pdfN经向 124.12×103 =49.4N/mm²<210N/mm² 2A
承重插销满足要求。 四、爬升阶段计算 （一）荷载计算
（一）荷载计算 1、各平台施工荷载 （1）按照施工要求，需在原平台（1）上搭设脚手架来满足绑钢筋需要，脚手架施工荷载 OKN/m2; （2）模板安装工作平台（2）施工荷载标准值0KN/m²； （3）模板后移及倾斜操作主平台（3）施工荷载标准值1.0KN/m²； （4）液压工作平台（4）施工荷载标准值1KN/m²。
参数说明：施工活载一一施加到各平台的施工荷载； 平台长一一分配到单个机位的模板宽度JCT445-2016 水泥工业用立轴锤式破碎机.pdf，；本工程最大为4.2m。 平台宽一一平台板的长度； 荷载分项系数一活载取1.4 荷载设计值一一强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数
(1）模板自重 模板的自重按55Kg/m²考虑，分配到单个机位的模板最大尺寸为4.7×4.2m，则模板自重 是10.8KN； (2)上架体总重：
上架体自重：本工程为二层桁架，上架体最大间距为3.4m。上架体总重为17.91KN。 (3)下架体总重：
下架体自重一一为定值； 平台板自重一一平台板45mm厚的钢跳板，取35kg/m²； 平台梁单位重量一一平台梁用木工字梁，自重5Kg/m。 下架体自重合计为12.12KN； （4）主平台横梁 主平台横梁采用双槽钢30，70kg/m×4.2m×3=882kg，合计8.82KN （5）连接钢管自重 加单出布里相流控
总体布置20根连接钢管，矩形钢管采用100×5
脚手架钢管结构自重每延米取值0.129KN/m，高度为3.6m，则每个上支架承受的脚手架重 量为0.129×3.6×3.4=1.97KN，安全网重量为0.01×3.6×3.4=0.15KN，脚手板自重为0.35 X2×3.4=2.38KN，挡脚板自重为0.17×4.5×3.4=2.6KN 则单个上架体对应的脚手架总重=1.97+0.15+2.38+2.6=7.1KN 单榻架体总重=10.8+17.91X1.2+12.12+8.82+3.4+7.1=63.73KN
规范要求，施工状态下计算风级数是7级，风速
V=0.917×B3/2=0.917×7/2=17m/s
风荷载Wk=βgzμ：μo=1.5×0.8×3.12×0.18=0.67KN/m 风荷载系数为1.4，则风荷载最大设计值为0.94KN/m，受风面的高度计算到架体顶部， 高度7.8米。
（二）爬升阶段荷载组合
（三）爬升阶段架体受力计算
（4）脚手架荷载 脚手架重量为单个上支架7.1KN，简化为均布荷载作用在上平台梁上，大小为 7.1/2.6=2.73KN/m 手架所受风荷载按照集中力作用在上平台梁上，风荷载作用高度为增加的脚手架总高减去 上平台原维护高度，则风荷载大小为0.67×1.26×1.5×3.4=4.41KN 荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为1.5KN/m、1.5KN/m、方向 为竖直向下； 立杆承受风荷载，以均布荷载的形式作用于立杆上，大小为2.87N/m，方向为水平向右； （4）用SAP2000对上架体进行计算
（4）脚手架荷载 脚手架重量为单个上支架7.1KN，简化为均布荷载作用在上平台梁上，大小为 7.1/2.6=2.73KN/m 脚手架所受风荷载按照集中力作用在上平台梁上，风荷载作用高度为增加的脚手架总高减去 上平台原维护高度，则风荷载大小为0.67×1.26×1.5×3.4=4.41KN 荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为1.5KN/m、1.5KN/m、方向 为竖直向下； 立杆承受风荷载，以均布荷载的形式作用于立杆上，大小为2.87N/m，方向为水平向右； （4）用SAP2000对上架体进行计算
各杆件受力均小于施工状态，故不再验算。 （6）支座反力：
各杆件受力均小于施工状态，故不再验算！
将最不利荷载施加于下架体上，用SAP2000对承重三角架进行计算。 荷载施加说明：上架体作用与承重三角架横梁上的力是通过主平台梁传递的，大小及方 向如上述；下架体自重是通过下平台两立杆施加到连接部位的，将下架体自重平均加到相应 作用点处，力的大小为12.12×1.2一2=7.27KN，液压平台施工荷载为1×1.4×0.9×4.2×3 ：2=7.94KN作用在同一部位，模板自重10.8×1.2=12.96KN作用于前连接杆位置。 通过上架体计算看出爬升时各构件受力小于施工时，因此不作重复计算，只需对导轨进 行验算。 下架体反力：
爬模爬升阶段为导轨受力需对导轨的强度及变形进行验算。 分析可知，当架体爬升至楼层中间位置时导轨受力和变形最大，因此可按照下简图进行 计算。
向右，节点2处轴力为105.51KN，方向竖直向下
=234.3+11.3=245.6N/mm²<345N/mm YWA 满足要求。 （3）梯档块验算
满足要求。 （3）梯档块验算
如上图所示，梯档块采用四面坡口焊接，焊缝总长度为260mm，焊缝高度为10mm，梯档块受 剪力等同于爬模下架体支座竖向力为105.51KN，验算梯档焊缝如下： V 105.51×103 40.6N/mm²<160N/mm（E43系列焊条许用应力） loxh。 260×10
（4）导轨刚度验算荷载施加说明
根据规范要求，对导轨进行刚度验算时荷载按照SGk+SFK1+SwK7进行组合。 立杆承受风荷载，以均布荷载的形式作用于立杆上，大小为2.87KN/m，方向为水平向右； 各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为4.23KN/m、1.5KN/m、方向为竖直向下； 受力计算： 支座反力
导轨的刚度变形为16.7mm，见下图
绝对 C相对于梁最小值
1、各平台施工荷载 （1）模板，浇筑，钢筋绑扎工作平台（1）施工荷载标准值0KN/m²； （2）模板安装工作平台（2）施工荷载标准值0KN/m²； （3）模板后移及倾斜操作主平台（3）施工荷载标准值0KN/m²： （4）拆卸爬锥工作平台（5）施工荷载标准值0KN/m，根据规范规定，不参与荷载组合。
参数说明：施工活载施加到各平台的施工荷载： 平台长一一分配到单个机位的模板宽度，；本工程最大为4.2m。 平台宽一一平台板的长度； 荷载分项系数一活载取1.4 荷载设计值一一强度计算中使用，其值等于 荷载标准值乘以荷载分项系数
爬模装置直重分为以下各部分：
爬模装置自重分为以下名
模板的自重按55Kg/m²考虑,分配到单个机位的模板最大尺寸为4.7X4.2m，则模板自重 是10.8KN; (2)上架体总重：
上架体自重：本工程为二层桁架，上架体最大间距为3.4m。上架体总重为17.91KN。 (3）下架体总重：
下架体自重一一为定值； 平台板自重一一平台板45mm厚的钢跳板，取35kg/m²； 平台梁单位重量一一平台梁用木工字梁，自重5Kg/m。 下架体自重合计为12.12KN； （4）主平台横梁 主平台横梁采用双槽钢30，70kg/m×4.2m×3=882kg，合计8.82KN （5）连接钢管自重
总体布置20根连接钢管，矩形钢管采用100×5
连接钢管的重量为3.40KN。 停工状态下脚手架拆除。
连接钢管的重量为3.40KN。 停工状态下脚手架拆除。
单榻架体总重=10.8+17.91×1.2+12.12+8.82+3.4=56.63KN 3、风荷载计算 按照规范要求，施工状态下计算风级数是7级，风速
单榻架体总重=10.8+17.91×1.2+12.12+8.82+3.4=56.63KI
按照规范要求，施工状态下计算风级数是7级，风速
V=0.917×B3/2=0.917×9/2=25m/s
0 = V 25 Z1600 =0.39KN / m² /1600
风荷载Wk=βgzμμzWo=1.5×0.8×3.12×0.39=1.46KN/m 风荷载系数为1.4，则风荷载最大设计值为2.0KN/m，受风面的高度计算到架体顶部 高度7.8米。
上平台最大间距3m。 （3）风荷载计算 根据上述可知，最大风荷载为1.46KN/m²，作用在模板表面，则沿立杆高度方向风荷载 设计值如下表
最大风载(KN/m²) 架体宽(m) 立杆高(m) 荷载分项系数 风载设计值(KN/m) 1. 46 3. 40 7.80 1. 40 6. 95
荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为1.67KN/m、1.67KN/m、方 向为竖直向下； 立杆承受风荷载，以均布荷载的形式作用于立杆上，大小为6.95N/m，方向为水平向右； （4）用SAP2000对上架体进行计算
剪力图（KN） （5）各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表
（5）各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表
二述是各受力杆件的受力情况，受拉杆件满足要求，只需要验算受压杆件的稳定性即可。 （6）受压杆件稳定验算（轴力图中蓝色表示的杆件）
稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求 （7）支座反力：（节点编号按从左向右顺序）
将最不利荷载施加于下架体上，用SAP2000对承重三角架进行计算。 荷载施加说明：上架体作用与承重三角架横梁上的力是通过主平台梁传递的，大小及方 如上述；下架体自重是通过下平台两立杆施加到连接部位的，将下架体自重平均加到相应 作用点处，力的大小为12.12×1.22=7.27KN，液压平台施工荷载为1×1.4×0.9×4.2×3 ：2=7.94KN/m作用在同一部位，模板自重10.8×1.2=12.96KN作用于前连接杆位置。
（2）各杆件的轴力、弯矩、剪力见下表
受拉杆件轴力小于受压杆件轴力， （3）受压杆件稳定验算：（轴力图中蓝色表示的杆件）
稳定验算中，受压杆件的长细比小于容许长细比，应力小于抗压设计值，满足要求。 (4）支座反力
GB／T 26218.1-2010 污秽条件下使用的高压绝缘子的选择和尺寸确定 第1部分：定义、信息和一般原则Mmax+ N =109.2+24.2=133.4N/mm²<345N/mm y.W
YWA (6）杆件2计算 抗弯验算： Mmx=44.42KN.m，W=178×2×103=3.56×105mm²，截面塑性发展系数x=1.05 Mmax 44.42×106 118.8N /mm YW 1.05×3.56×10 抗拉验算： N=238.58KN,A=28.8×2×10²=5.76×10mm² V 238.58×103 =41.4N/mm² A 5.76×10 则 M+ =118.8+41.4=160.2N /mm²<345N / mm² YWA 满足要求。 (四）重要构件、埋件的计算 1、主横梁埋件支座端头板承压验算 主横梁端头板与埋件支座的有效承压面积A=25×70×2=3500mm²，承压力V=58.68KN 则其承压应力
抗拉验算： N= 238.58KN.A= 28.8×2×10²= 5.76×10mm
238.58x10 =41.4N/mm A 5.76x103
满足要求。 2、受力螺栓计算
螺栓的承载力应按下列公式规定计算
DB12／T 598.10-2015标准下载N, N 1 Nb Nb
N N 29.34 118.9) 代入公式得， =0.2<1满足要求。 Nb Nb 406.8 678
3、承载螺栓与混凝土接触处的混凝土冲切承