标准规范下载简介

《高强混凝土结构技术规程》CECS104：99.pdf

棒、抹刀（与落度试验用相同

4）秒表（最少可计4点）。 2试验步骤 1)将L型流动仪底面水平放置，并适当湿润其内侧； 2)将混凝土拌合物沿上缘倒入L型流动仪高端一侧的 容器中，装满后用捣棒插捣15次（如拌合物流动性较大而能自行 充满时，可免去插捣），然后用抹刀抹平； 3）上提隔板使拌合物流出，当流至50mm、100mm 300mm和500mm远处（图C.0.4中A、B、C、D点）时，分别按下 秒表（如拌合物流不到所测距离，就免去相应点计时），记录时间。 3结果分析 计算拌合物流速（以mm/s计）：

4）秒表（最少可计4点

式中 t1、t2和 t3分别为拌合物从图中A 至B、B至 C、C 至D的通 过时间（s）。根据不同需要，可选择任一"值表示试验结果（如拌合 物较粘稠，而只能测得U时，则以W1表示结果；如拌合物流动性 较大，则以U2或U3表示结果）。 试验时如发现有明显的离析和泌水现象，应改变混凝土的配 合比，重新进行试验。

某工程普通型钢悬挑脚手架施工方案附录D 本规程用词说明

D.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1.表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”； 反面词采用“严禁”； 2.表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”； 反面词采用“不应”或“不得”； 3.表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”或“可”； 反面词采用“不宜”

D.0.2条文中指定应按其它有关标准执行时，写

中国工程建设标准化协会标准

高强混凝土结构技术规程

CECS 104:99

总则· (60) 3 混凝土结构材料计算指标· (62) 4 混凝土结构基本设计规定· (66) 5 混凝土结构承载能力极限状态计算 (68) 6 混凝土结构正常使用极限状态验算· · (72) 7 混凝土结构构造 (74) 混凝土结构构件设计· (76) 9 混凝土结构抗震设计· (77) 10 钢管混凝土柱设计和施工 (80) 11 钢骨混凝土构件设计 (84) 12 混凝土施工 (86)

.0.11.0.2近年来.以水泥、砂、石常规原料和常规工艺生产 的且具有良好工作性的现代高强混凝土在国际范围内得到迅速发 展。它强度高、变形小、耐久性好，能适应现代工程结构向大跨、重 、高算发展和承受恶劣环境条件的需要。配制高强混凝土必须采 用很低的水灰比，因而只有外加高效减水剂才能解决工作性不足 的问题，使高强混凝土可作为预拌混凝土和泵送混凝土使用。 应用高强混凝土的主要好处是：利用高强减小构件截面尺寸， 降低结构自重；利用早强加快施工进度；利用高弹性模量使结构具 有较高的刚度；利用高耐久性增加结构的使用寿命。后者对露天和 朝湿环境中的基础设施工程以及接触有毒、有侵蚀物质的构筑物 来说特别重要。现代基础设施工程往往要求有100年基至150年 以上的使用寿命，于是高性能高强混凝土材料儿乎成为唯一的选 择。 配制高强混凝土应加入粉煤灰、超细矿渣、沸石粉、硅粉等细 粉矿物掺合料。除水泥、水、砂、石和高效减水剂外，矿物掺合料应 作为高强混凝土的第六组分，以改善和提高混凝土的性能。 从混凝土的力学性能特征和我国当前的技术现状出发，将强 度等级为C50及其以上的混凝土称为高强混凝土。这是由于配制 这类混凝土需要仔细选择原材料和严格控制配合比，在施工时必 须有严格的质量管理制度；此外，这类混凝士在受压时表现出较少 的塑性和更大的脆性，因而在结构计算和构造上与普通强度混凝 土有一定差别。我国现行的《混凝土结构设计规范》GBJ10一89虽 然也包含了等级较低的高强混凝土C50和C60，但该规范的计算 公式和构造措施主要是依据普通强度混凝土的试验资料和使用经 验确定的，未能充分反映高强混凝土的特点。该规范中有些条文对

轴心抗压强度标准值是实际结构中具有规定保证率的混 疑土轴心抗压强度值，而强度等级值u.k是具有规定保证率的混 疑土立方体抗压强度标准值，二者的差别在于：（1）轴心抗压强度 与立方体抗压强度的比值k1，对于普通强度混凝土取为0.76；（2） 实际结构的混凝土与立方体试件混凝土，由于受荷速度和过程不 一、材料离散程度不一、尺寸不一和施工养护条件不一等原因在强 度上有差异，并综合考虑其他因素，取其比值为0.88。k和k 乘即为上面提到的系数0.67。参照此方法，可同样定出高强混凝 土抗压强度的设计值如下： 1高强混凝土轴心抗压强度与立方体抗压强度的比值要 高于普通强度混凝土的0.76。试验表明，对于C50～C80级混凝 土，，可达0.8～0.85并随强度增加而增加。为偏于安全，可取k 等于0.77（C50)～0.82(C80）。 2高强混凝土不易泌水离析，在实际结构中质量比较均 不象普通混凝土在同一构件的上，下部位可有很大差别，在正常的 质量控制条件下，由小试件所测得的高强混凝土强度变异系数要 比普通强度混凝士低得多。一种普遍的看法是，混凝土强度的标准 差在强度超过40～50N/mm²后很少增长，所以作为标准差与平

均值比值的变异系数随着强度提高而降低。国内外已有许多统计 数据证明了这一变化规律。由于高强混凝土的质量较均匀，所以系 数值也应大于普通混凝土。但是，高强混凝土的水泥用量较大， 水化热引起的高温有可能对强度带来不利影响，另外高强混凝士 的后期强度增加较少，实际结构中混凝土的强度受温，湿度等环境 因素的影响也较大，尤其是高强混凝士的使用经验不足，所以仍取 k与普通混凝土相等，即，一0.88。于是得高强混凝土的轴心抗压 强度标准值与其强度等级值之比为fc/fcuk二k，·二0.68~ 0.72。 3高强混凝土破坏时呈脆性，故应有较高的材料分项系数便 受压构件有更大的目标可靠指标。在欧洲混凝土委员会的模式规 范MC90中考虑了混凝士的脆性系数，使高强混凝土的f./fcu.k值 约比普通混凝土低2～4%；而国外规程中对普通混凝土材料分项 系数Ym取1.5左右，比我国1.35高得多。现取?m为C50时1.44 到C80时1.53，由此可得高强混凝土的强度设计值约为

4 cle (1. 44~1. 53)

在作了个别调整后，具体数值见附表3.0.1。按照表中的值并保 守地采用普通混凝士的强度变异系数来核算构件的目标可靠指 标，可得高强混凝土受压构件的B值约为4.0～4.2，大于普通混 凝土的3.7，相应的失效概率比普通混凝土受压构件降低约4～8 倍。 但是，高强混凝土轴心抗压强度的标准值，在设计时仍建 议偏低地取为于的1.35倍，如附表3.0.1括弧内的数值。这样，高 强混凝土与普通强度混凝土的材料分项系数取得了名义上的统 一。抗压强度标准值只在预应力的构件抗裂验算等个别场合使用 取用偏低的数值是偏于安全的。

附表 3. 0. 1 高强混凝士的轴心抗压强度（N/mm）

3.0.4国内外的试验表明，在干燥环境中高强混凝土的

4.0.1《混凝土结构设计规范》GBJ10一89所作的基本设计规定 司样适用于高强混凝土结构，只是个别细节宜作适当调整。高强混 凝土呈明显脆性，所以在设计高强混凝土构件时应注意保证构件 有必要的延性；对重要构件的主要受力部位，宜按约束混凝土设 计，这主要是对柱、梁等条形构件而言，板式构件的延性通常要好 得多。

4.0.1《混凝土结构设计规范》GBJ10一89所作的基本设计规定 司样适用于高强混凝土结构，只是个别细节宜作适当调整。高强混 疑土呈明显脆性，所以在设计高强混凝土构件时应注意保证构件 有必要的延性；对重要构件的主要受力部位，宜按约束混凝土设 计，这主要是对柱、梁等条形构件而言，板式构件的延性通常要好 得多。 4.0.2塑性内力重分布主要依靠拉区混凝土开裂。即使受拉钢筋 未屈服，在一般情况下也能提供30%的弯矩调幅量，所以不论是 高强混凝土或普通强度混凝土都可以考虑塑性内力重分布。构件 的受弯延性又与压区混凝土相对计算高度有关，在同样的相对计 算高度下，高强混凝土构件的截面延性要低于普通强度混凝土，故 对截面相对计算高度的限值需乘折减系数β/0.8，β是高强混凝 土受弯截面压区混凝士等效矩形应力图形的高度与中和轴高 度工，之比，这一比值在普通强度混凝土中为0.8。 4.0.3利用高强混凝土早期强度高的优点，更早地施加预应力有 利于加快工程进度。施加预应力时，经计算确定的混凝土立方体抗 压强度可低于混凝土强度设计值的75%。但应注意为提早施加预 应力而需要早强的要求反映在混凝土配合比设计上，可能会对后

4.0.3利用高强混凝士早期强度高的优点，更早地施加预应力有

利于加快工程进度。施加预应力时，经计算确定的混凝士立方体抗 压强度可低于混凝士强度设计值的75%。但应注意为提早施加预 应力而需要早强的要求反映在混凝土配合比设计上，可能会对后 期强度增长产生不利影响；此外，提早施加预应力将缩短混凝土的 养护时间，也会影响混凝土的后期强度。 试验表明，对高强混凝土，后张法构件锚固区局部承压抗裂的 要求应高于普通强度混凝土，故施加预应力时的混凝土强度应同 时满足锚固区局部承压的抗裂要求。

强混凝土有明显的自生收缩，后者在常规的收缩测定试验中不易 测得，所以按常规试验得出的收缩终值常低于普通强度混凝土。高 强混凝士的徐变明显比普通混凝士小，由混凝土收缩、徐变引起的 预应力损失也较小。试验表明，徐变量约与√f.成反比，预应力损 失的计算可参考欧洲模式规范MC90，计算比较复杂。为简化计 算，本规程采用了《混凝土结构设计规范》GB10一89的公式，但式 中系数作了适当修正，以大体符合试验及理论分析结果。

5混凝士结构承载能力极限状态计算

当钢筋强度等级较高时，高强混凝土的β值与比较接近，上式 2 比误差较大，因此不建议采用近似公式。 截面设计时判别大小偏压的界限，在普通混凝士中为e。/h。= 0.3。对于高强混凝土来说，界限的eo/h。值有所增加。采用C80高 强混凝土和高强钢筋组成的截面，相对界限偏心距eo/h。可达 0.42；当e/h。<0.42时恒为小偏压，e/h。>0.42时可能为大偏压

或小偏压，但可按大偏压设计。需要指出，这类界限只能用于设计 不能用于验算。 2T 形(1 形)截面 当T形截面等效矩形应力分布图形的高度≥f，尤其是α 接近翼缘高度h，且截面处于界限配筋或界限偏心距附近时，采 用等效矩形应力分布对于高强混凝土T形（1形）截面有可能产生 较明显的误差。按等效矩形应力分布图形计算将给出过高的承载 力，其原因是未计入腹板宽度远小于翼缘宽度的影响。当β增大 后，这种误差就缩小。为了修正这一误差，可将T型和I形截面的 翼缘宽度在所有情况下均乘以折减系数。这对大偏压或受弯构件 的截面计算结果没有多大影响，而对界限配筋或界限偏心距以及 小偏压情况就可补偿上述误差。对于C50～C65混凝士，可取翼缘 宽度折减系数为0.95；对于C70～C80混凝土，可取折减系数为 0.90。 3圆形和环形截面 以上提出的高强混凝土正截面承载力计算的基本假定同样适 用手圆形和环形截面。与T形截面相反，圆形截面受弯时愈接近 中和轴压区宽度愈大，因此当β减少时按等效矩形应力分布计算 给出的结果偏于安全。环形截面的压区宽度沿高度变化不大，不会 产生T形截面那样的问题。《混凝土结构设计规范》GBJ10一89有 关环形和圆形截面计算的近似公式也适合于高强混凝土，但应取 GBJ10一89的这个近似公式有过种种简化，这些简化对不同强度 混凝土均适用。但如采用高强钢筋，有的简化就会产生一些误差 为慎重起见，对于高强混凝土和高强钢筋截面，在按近似公式设计 后，可按平截面假定导得的精确公式再作一次核算，参见《钢筋混 凝土基本构件》一一书（第二版，1987年清华大学出版社）。 5.1.5对于螺旋箍筋柱，由于箍筋对高强混凝士的约束效果不如 普通混凝士，所以承载力公式

N=fAcor+fyA'+2fyAsso

5.2斜截面承载力计算

5.3扭曲截面承载力和受冲切承载力计算

5.4局部受压承载力计算

5.4.1试验证明，高强素混凝土的局部承压强度与抗压强度的比 值，即局部承压强度提高系数要比普通强度混凝土低许多。当配筋 后，局部受压极限承载力提高系数大体与普通强度混凝土相等；而 局部受压下的并裂荷载与极限荷载的比值则仍比普通强度混凝士 低不少。所以，即使配置了局部受压的间接钢筋，为了防止开裂，最 好将局部承压应力作进一步限制。本规程主要根据试验研究结果， 用修正系数?来考感混凝土局部承压强度提高系数随混凝土强度 等级提高而降低的影响

5.4.2国内试验结果表明，后张预应力混凝土构件开孔对局部受 压抗裂荷载影响较大，因此，在试验统计分析的基础上引入了孔道 系数 0. 9加以修正。

5.4.2国内试验结果表明，后张预应力混凝土构件开

压抗裂荷载影响较大，因此，在试验统计分析的基础上引入 系数 0. 9加以修正。

6混凝土结构正常使用极限状态验算

筋混凝土板，如改用高强混凝土则可带莱明显的效益。在长期荷载 作用下，预应力高强混凝土受弯构件的变形增长量要小于预应力 普通混凝十受弯构件。无粘结预应力混凝土梁的长期荷载试验表 明，挠度增大系数随时间的变化规律与徐变规律类似。本规程对预 应力混凝士受弯构件挠度增大影响系数6的取值，主要是根据试 验确定的。此外，还提出预压应力长期作用下反拱值增大系数由2 降为1.8。 6.0.4高强混凝土与钢筋间的粘结性能优于普通混凝土。试验表 明，高强混凝土构件的裂缝间距及裂缝宽度比同类情况的普通混 疑土构件要小。为简化起见，仅将裂缝宽度公式中的系数由0.1改 为0.08，使计算值更符合实际情况。

此外，单侧压筋的最小配筋率不应低于0.8%，箍距不应大于压筋 直径的8倍和15cm。应尽可能采用复合箍，并宜采用Ⅲ级或Ⅱ级 钢筋作为箍筋。

8.0.1最小配箍率的作用之一是为了限制出现斜拉破坏环。为此高 强混凝土梁的最小配箍率不应低于0.03f./+。 8.0.4高强混凝土剪力墙受剪计算方法的修正及有关构造的规 定，主要是根据试验结果提出的。 8.0.5自前国内尚无高强混凝土深梁的试验资料。这种构件由于 剪跨比甚小，无腹筋时的抗剪强度近似与.成正比，所以采用一 般抗剪计算公式并对f.折减的方法应该是偏安全的。国外曾就美 国ACI规范中的深梁计算方法对高强混凝土的适用性有过探讨， 认为深梁中腹筋的作用很重要，应采用正交腹筋的形式；正交腹筋 对深梁抗剪和抗裂的作用比单独水平腹筋和单独竖向腹筋二者作 用之和还要大；对于剪跨比/h大于1的深梁，竖筋的作用比水平 筋大。 高强混凝土牛腿和登合构件也没有试验资料，规程的规定主 要凭工程判断得出。

9.0.1设防烈度较高（如8度以上）时，高强混凝王抗震柱宜优先 采用钢管高强混凝土和钢骨高强混凝土。 混凝土强度愈高，脆性愈显著，故对不同设防烈度要求的钢筋 混凝土结构，在抗震柱的设计中，宜对混凝土的强度等级予以相应 的限制。这一限制仅对设计时的计算强度取值而言，实际施工时所 用的混凝士强度等级仍可高于这一一限值。此外，如果柱的轴压比甚 低，或柱的实有承载力甚高于作用效应值时，设计取用的混凝土强 度等级也可不受这一限制而适当提高。 ： 9.0.2～9.0.9由于高强混凝土的脆性，为了保证地震作用下钢 筋高强混凝土构件的延性，必须对框架梁的受压区高度、梁中配箍 数量、柱中纵筋和箍筋的最小配筋率以及框架柱的轴压比限值等 作更严格的要求。 一般认为，在水平地震反复作用下，框架柱的极限变形能力应 满足下列要求：（1）层间极限水平位移&u与屈服位移u的比值即 位移延性比不小于3.0：（2）极限水平位移uu与层高H的比值 u不小于1/50。从试验验证的角度，这里的uu和uy可从柱试件在 反复作用下水平位移滞回曲线的骨架线上量得：u可定义为抗力 下降到最大值85%时的位移，u则按能量相等的原则将抗力的上 升段曲线简化成理想弹塑性关系确定。根据高强混凝土柱的试验 结果，高强混凝土柱的极限变形能力要比普通强度混凝士柱差不 少，无其是轴压比相对较大的情况。轴压比对极限变形能力的影响 N 轴向压力，。为试件混凝土实际抗压强度，A为柱截面面积），延 性一般均能满足要求；当n接近或达到0.55～0.6时，只有配箍特

达到3.0，而Y.有时仍满足不了1/50的要求。高强混凝土柱的轴 压比"不宜大于0.4～0.45（相应的入值不低于0.15～0.20），否 则很难满足地震作用下对极限变形能力的要求。 轴压比的设计值和试验值是有区别的。在确定轴压比的设计 值时，所用的混凝土抗压强度和轴力都是设计值而不是实际值。如 果去除材料分项系数和荷载分项系数，以材料强度的标准值作为 实际值，并按标准荷载下的轴力作为实际轴力，则有轴压比的设计 值n与实际值（或试验值m）的比值约为1.6。这样可得出高强混 疑土柱的设计轴压比限值应为0.4～0.45的1.6倍，即0.65~ 0.7。现对C50～C60混凝土取0.70，C65～C80混凝土取0.65。同 时，在配箍特征入的试验值和设计值之间也应作类似的换算，得 相应的配箍特征最低值约为0.25。试验证明，配箍特征入，比配箍 率更能反映箍筋的约束作用。但是过高强度的箍筋（如用高强 钢丝作箍筋）也发挥不了全部强度的作用，所以宜用血级或1级钢 筋作箍筋，不宜采用I级钢筋。 ：上述框架柱试验的结果作为规程对一级抗震框架柱的轴压比 限值和箍筋加密区最低配箍特征值的依据。对于箍筋，还同时规定 了最低配筋率的要求，即箍筋的配置必须同时满足最低配箍特征 直和最低配筋率两个要求。 从理论上说，对柱子延性的要求和采取的轴压比限值与配箍 措施应与抗震等级无关。但是地震作用下的结构反应和结构设计 可题十分复杂，工程经验和工程判断对抗震设计及抗震标准的制 定起重要作用，经济因素也是一个制约条件。所以规程中降低了对 二级、三级抗震的轴压比限值与配箍要求。三级抗震建筑物多处于 7度地震区，震害调查表明，7度地震区内钢筋混凝土普通现浇框 架一一般不出现重天破坏。所以对抗震等级较低的框架柱，适当降低 轴压比等限制也是适宜的，伯对IV类场地上的建筑物要慎重对待

10.1.1因高强混凝土的脆性较大，为了安全有效地应用，在受压 构件中必须采取加密箍筋等侧向约束措施。最新的研究和工程实 践表明，将高强混凝土填入圆形钢管，亦即将钢管混凝土技术与高 强混凝土技术相结合，是克服高强混凝土脆性最经济有效的办法 这是因为：（1）钢管对核芯高强混凝土的套箍约束作用，能有效地 克服高强混凝土的脆性：（2）钢管既是模板，文兼有纵向钢筋和横 句箍筋的功能；钢管内无需钢筋骨架，便于浇灌高强混凝土，可采 用泵送混凝土工艺：（3）钢管外无混凝土保护层，能充分发挥高强 混凝土的承载能力。90年代以来，混凝土强度等级为C60的钢管 高强混凝土结构已在我国超高层建筑和特大跨度桥梁中应用。 本章根据国内外在钢管高强混凝土方面的最新科研成果和工 程实践经验，对《钢管混凝土结构设计与施工规程》CECS28：90 作了补充，将混凝土强度等级扩展到C80。其设计与施工，除本章 已作规定者外，均按CECS28：90的规定执行。 10.1.2CECS28：90关于钢管壁厚不小于4mm的规定，是根据 焊接的要求。本条根据高强混凝土构造和钢管耐久性的要求，将钢 管壁最小厚度定为8mm。 试验观察表明，在套箍指标较低时，钢管高强混凝土的延性较 普通钢管混凝士差。为保证钢管高强混凝土有足够的延性，将套箍 指标的下限值从CECS28：90规定的0.3提高到0.5。

这一限值对CECS28：90的限值作了修改，而与欧洲的组合结构 规范（Eurocode4）相一致，与我国钢结构设计规范的规定也更接 近。最新的试验研究表明，核芯混凝土的支撑作用，并不能提高圆 形钢管管壁的局部稳定性。因此，该限制条件不限于空钢管受力情 况，在任何情况下都应遵守。 钢管高强混凝土柱的优势在于具有较高的抗压承载力。为了 合理地应用这种结构，特规定了长径比和偏心率的限制。 10.1.3钢管对核芯混凝土起套箍作用，是保证钢管混凝土结构 性能的关键。其焊缝均受拉，因此应按一级焊缝来保证质量。在现 场完成的分段接头处的受压环焊缝，可按二级焊缝标准施工，伯超 声波探伤比例仍应按一级焊缝的100%采用

10.2.1～10.2.5试验研究结果表明，在本规程限定的长细比和 偏心率范围内，CECS28：90的承载力计算公式对C80级以下的 钢管高强混凝土构件仍然适用，仅套箍指标较低的轴压短柱承载 力计算公式需作局部调整。在套箍指标较低时，侧压力对高强混凝 土的套箍效应较普通混凝土有所降低。本规程根据试验结果，将低 套箍指标的轴压短柱承载力计算公式改为

对C50取α=2，对C80取α=1.7,C50～C80之间的α值按线性插 入值取用。高套箍指标下的轴压短柱承载力计算仍按CECS28： 90的公式

N.=A.f.(1+ / +0)

是高低套箍指标的分界点，令上两式的N，相等，即可解得

10.3.2中央部位受压时的局部承压计算公式是由CECS28：90 第4.3.2条的公式变换而来，二者完全等同。根据试验研究结果， 该公式对局压板为圆形、正方形和矩形的情况都适用。 10.3.3钢管混凝土柱组合界面附近的局部受压承载力计算公式 是根据试验研究结果制定的，可以计算抗剪连接件的承载力。这里 所指的柔性抗剪连接件包括在节点构造中采用的内加强环、环形 隔板和钢管环等。内衬管段和穿心生腿可视为刚性抗剪连接件。当 局压强度不足时，可将局压区的钢管壁加厚予以补强，这比局部配 置螺旋箍筋更为简便。

1考虑到钢管混凝土构件在使用阶段受弯曲作用时，会因 昆凝土受拉区开裂而降低其弯曲刚度，故对CECS28：90的 刚度公式作了修正，将其中混凝土项乘以折减系数0.8。

10.5.1～10.5.4根据近年来在高层建筑中应用钢管混凝土柱的 经验，对节点构造作了较多规定。其中，在剪力传递方面，特别注意 了从构造上防止钢牛腿对钢管壁产生局部撕裂的问题，明确了由 钢管与核芯混凝土界面的粘结力和抗剪连接件共同传递剪力。根 据试验研究结果，列出了钢管高强混凝土柱组合界面的抗剪粘结 强度设计值和简易有效的抗剪连接件型式。增加了梁的纵向钢筋 穿过钢管或直接锚入核芯混凝土，并以衬（套）管段予以补强的节

造形式。为了便于开孔和补强，建议采用双筋并般穿孔 .5柱脚的埋深需根据具体情况确定，本规程未作硬性规定

10. 6 施工及质量要求

是取中和轴高度为工二0.5h时混凝土部分的压力合力。取等效矩 形应力图的高度r=βrn=0.8r，对普通混凝土β=0.8.对高强混 凝土β随混凝土强度等级的提高而降低，故将式中0.4f.A.改为 0.5βf.Ac。 11.0.7考虑到高强混凝土脆性较大，适当提高了YB9082·97 对钢筋混凝土腹板部分竖向和水平分布钢筋面积配筋率及有关构 造配筋的要求。

12.1.4尽可能减少高强混凝土的水泥用量并外加粉煤灰等矿物

12.1.5高效减水剂或复合高效减水剂的性能在使用前一定要结 合工程进行复试，并进行高效减水剂和水泥相容性试验。 12.1.8对氯离子含量的限制包括混凝土各组分中氮离子含量的 总和（其中包含高效减水剂的氮离子含量）

12. 2混凝土配合比

12.2.1在正式施工前，高强混凝土应先进行试配。在可能条件 下，宜利用计算机进行高强混凝土的配合比设计。

12.3.1拌制高强混凝土时不得使用目落式搅拌机。这种搅拌机 不但生产效率低，而且难以保证拌合物的匀质要求。 12.3.3获得高强混凝土的一个重要条件是低用水量和低水灰比 （水胶比），因而拌制时需准确控制用水量。各类原材料（特别是 子和溶液型高效减水剂）中的含水量必须扣除。不得随意在混凝王 中加水。

12.4混凝土运输与浇筑

12.4.3本条所指混凝土不包括特殊配料的自密实混凝土。 12.4.4～12.4.6在不同强度等级混凝士的连接处，施工时必须 酒循低笨级湿辉土不能流入高黛级湿凝土部位的原

渝20J04-1 建筑防火、排烟构造设计图示㈠ 防火门.pdf12.5混凝士泵送施工

12.5.1泵送高强混凝士入模时落度宜控制在16土2cm，采用 泵送混凝土要解决落度损失和降低粘聚性等问题。入模时落 度过高，对混凝土质量控制不一定有利，而且造成浪费。

12.6.1～12.6.2低水灰比（水胶比)的高强混凝土不泌水，浇注 后如不立即毅盖并养护很易开裂。高强混凝土的水化热偏高，养护 时应采取措施使内外温度差尽可能小，以减少温差引起的内应力。

12.7 混凝土质量检查

12.7.3对于重要工程，应同时留取多组标准立方体试件，分别进 行标准养护、密封下的同温养护（养护温度随结构构件内部实测温 度变化）和密封下的标准温度（20士3.C）养护，以便对实际结构的 混凝土强度作出正确评估。 当环境温度与标准养护条件相差较大时，宜同时留取与结构 构件同条件养护的试件。留作标准养护的立方体试件的数量宜比 普通混凝土所要求的增加1～2倍，以测定早期及后期强度。 高强混凝土的现场钻芯试验，由于多种因素的影响，只当具备 完善设备并有丰富经验的前提下才能用于工程实际。 12.7.4边长100mm立方体试件强度与150mm标准试件强度 的比值，受试验机刚度等多种因素影响，不同型号机器得出的比值 可有较大区别，表12.7.4列出的比值是根据多种国产试验机的试 验结果得出。在可能条件下，应采用边长150mm标准试件作强度 测定。

12.7.5为防止大尺寸混凝土开裂，应采取综合措施，具

12.7.5为防止大尺寸混凝十开裂，应采取综合措施，具体有：（1） 采用低热水泥和矿物掺合料，尽量降低水化热：（2）采用缓凝型高 效减水剂；（3）降低混凝土的浇筑温度，如夏天搭棚防晒，控制砂石 骨料温度华南城模板工程施工方案中建XX局（145P）-.doc，并用凉水或冰水拌合：（4）掺加低需水量的微膨胀剂，设 置施工后浇带；（5）结构设计上采取限制开裂措施；（6）采取合理的 施工浇筑顺序，并及时养护；（7）养护过程中控制混凝土的内表温 差在规定的限值内；（8）防止混凝土表面温度剧烈变化，如浇冷水 养护引起温度骤降或表面直接受阳光暴晒而升温等