标准规范下载简介

DBJ51／T 102-2018 四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准(完整版).pdf

.1抗浮锚杆施工记录表宜符合表D.0.1的规定。

D.0.1抗浮锚杆施工记录表宜符合表D.0.1的规定。

护肩施工工艺框图表 D.0.1 锚杆钻孔施工记录

抗浮锚杆注浆施工记录表格宜符合表D.0.2的规定。

D. 0.2抗浮锚杆注浆施工记录表格宜符合表 D.0.2 自

表 D.0.2锚杆注浆施工记录

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对执行标准严格 程度的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 52）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 6 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示充许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可” 2标准中指定应按其他有关标准、规范的规定执行时，写 法为“应符合…的规定”或“应按…执行”

1 《建筑地基基础设计规范》GB50007 2 《混凝土结构设计规范》GB50010 3 《岩土工程察规范》GB50021 4 《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046 5 《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》GB50086 6 《地下工程防水技术规范》GB50108 7 《建筑防腐蚀工程施工规范》GB50212 8 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300 9 《建筑边坡工程技术规范》GB50330 10 《混凝土结构加固设计规范》GB50367 11 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18 12 《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72 13 《钢筋机械连接技术规程》JGJ107 14 《建筑基坑支护技术规程》JGJ120 15 《既有建筑地基基础加固技术规范》JGJ123 16 《高压喷射扩大头锚杆技术规程》JGJ/T282 17 《锚杆检测与监测技术规程》JGJ/T401 18 《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22

四川省工程建设地方标准

四川省建筑地下结构抗浮锚杆技术标准

本标准在制订过程中，编制组深入调查研究，认真总结省内 抗浮锚杆工程实践，参考现行国家、行业相关标准，在广泛征求 意见的基础上经多次讨论修改制定而成。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使 用本标准时能正确理解和执行条文规定，编制组按章、节、条 顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依据以及 执行中需要注意的有关事项进行说明。但是，本条文说明不具 备与标准正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握标 准规定的参考。

1.0.3影响抗浮锚杆承载力的因素较多，在设计计算时应充分 调查、研究地质情况，结合地区经验，加强试验。建筑地下结构 抗浮锚杆设计应综合采用理论计算、工程类比和监控量测相结合 的设计方法，保证抗浮锚杆的安全性和经济性。

3.0.1凡抗浮设防水位高于建筑地下结构底板或筏板基础顶面 标高时，均应对建筑地下结构整体抗浮及抗水板或筏板基础的局 部抗浮进行验算。当不满足要求时，应采用抗浮桩、抗浮锚杆等 抗浮措施，并应满足相应的构造要求，保证地下建筑结构整体和 局部的抗浮满足安全要求。

3.0.3当地层岩土对水泥砂浆或水泥结石体、钢筋有较强腐蚀

性时，抗浮锚杆在长期的腐蚀性环境下其锚固性能会逐渐降低， 这不利于保证抗浮设施的有效性以及建（构）筑物的整体安全。 因此在腐蚀性环境下应限制抗浮锚杆的使用并采取严格的防腐保 护。根据地下水和岩土层对水泥砂浆或水泥结石体、钢筋的腐蚀 性，可分为微、弱、中、强四个等级，腐蚀性评价按现行国家标 准《岩土工程勘察规范》GB50021的相关规定执行。

3.0.4本标准未区分抗浮锚杆设计安全等级和结构

其它重要地下结构的抗浮设计需要考虑时，应执行相应标准 行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153规定 程设计时应规定结构的设计使用年限，抗浮锚杆设计必须满 部结构设计使用年限的要求。

3.0.5为了增加锚固力，在锚固段的尾部可采取扩

大增人铀 固力，这种锚杆称为扩大头型锚杆。在成都地区积累了一些工程 经验，采用端部承压型扩头锚杆可以发挥一定端承作用，提高抗 拔力。在膨胀土、黏土等条件下等径全长锚固型锚杆不适用时，

可以考虑采用承压型扩大头锚杆提高承载力。但是，在缺乏相关 经验时，扩孔锚杆的设计、施工应进行试验验证。 高压喷射扩大头锚杆是一种较为常见的扩大头锚杆。这种锚 杆采用高压流体在锚孔底部按设计长度对体进行喷射切割扩 孔，并灌注水泥浆或水泥砂浆，形成直径较大的圆柱状浆体的锚 杆。最近还出现了一种新型囊式扩体锚杆，该锚杆采用囊体封闭 式高压注浆工艺，通过浆体注入钻孔内的囊中逐渐挤扩成预设的 形状，囊体周围土体和浆液逐渐被压密，从而发挥一定端承效应。 3.0.6抗浮锚杆的设计和施工中，不应对相邻建（构）筑物的 基础产生不利影响。当可能产生不利影响时，应采取措施对临近 基础进行保护。施工时，注意环保。 3.0.7全长锚固型锚杆是指全段锚固不设自由段的锚杆，主要 用于砂卵石等地层条件较好的地区。这种锚杆具有施工快速、方 便，抗拔承载力较高的特点。由于成都平原地区地层条件较好， 常规地下室一般充许有一定变形，因此全长锚固型锚杆在建筑地 下结构抗浮中广泛使用，也积累了不少经验。 当在对地层变形有严格控制要求时应采用预应力锚杆。预应 力锚杆技术指标参见现行行业标准《高压喷射扩大头锚杆技术规 程》JGJ/T282、《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22执行。预应力 锚具的锚固力应能达到预应力杆体抗拔承载力极限值的95%以 上，且达到实测极限抗拨承载力极限值时的总应变应小于2%。 预应力筋用锚具、夹具和连接器的性能均应符合现行国家标准预 应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定。

可以考虑采用承压型扩大头锚杆提高承载力。但是，在缺之相关 经验时，扩孔锚杆的设计、施工应进行试验验证。 高压喷射扩大头锚杆是一种较为常见的扩大头锚杆。这种镭 纤采用高压流体在锚孔底部按设计长度对土体进行喷射切割扩 孔，并灌注水泥浆或水泥砂浆，形成直径较大的圆柱状浆体的锚 汗。最近还出现了一种新型囊式扩体锚杆，该锚杆采用囊体封闭 式高压注浆工艺，通过浆体注入钻孔内的囊中逐渐挤扩成预设的 形状，囊体周围土体和浆液逐渐被压密，从而发挥一定端承效应。

3.0.7全长锚固型锚杆是指全段锚固不设自由段的锚杆

用于砂卵石等地层条件较好的地区。这种锚杆具有施工快速、方 更，抗承载力较高的特点。由于成都平原地区地层条件较好， 常规地下室一般充许有一定变形，因此全长锚固型锚杆在建筑地 下结构抗浮中广泛使用，也积累了不少经验。 当在对地层变形有严格控制要求时应采用预应力锚杆。预应 力锚杆技术指标参见现行行业标准《高压喷射扩大头锚杆技术规 程》JGJ/T282、《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22执行。预应力 锚具的锚固力应能达到预应力杆体抗拔承载力极限值的95%以 上，且达到实测极限抗拨承载力极限值时的总应变应小于2%。 预应力筋用锚具、夹具和连接器的性能均应符合现行国家标准预 应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定。

材。当采用钢绞线时应施加预应力。部件主要指预应

的锚具、台座等。锚杆材料和部件均应提供质量证明材料 部件还应进行试验验证。

的锚具、台座等。锚杆材料和部件均应提供质量证明材料，主要 部件还应进行试验验证。 3.0.9建筑地下结构采用刚度大、整体性好的筱板基础则可以 有效将抗浮锚杆上拔力传至柱及上部结构，根据经验可以只进行 整体抗浮稳定验算。当地下结构采用独立基础加抗水板的抗浮措 施时，则宜进行整体抗浮和局部抗浮稳定性验算。从成都地区抗 浮事故案例分析，地下结构破坏大多是由于没有严格按要求或规 金进行高部培浮稳京验管

3.0.10岩土工程锚杆在可变荷载作用下会产生附加位移。国

外一些试验资料表明，荷载变化范围的大小对锚杆附加位移有重 要影响；在相同的荷载循环周数内，附加位移较小。参照德国、 奥地利等国锚杆规范的相关规定，当锚杆承受反复变动荷载时 反复荷载的变动幅度不应大于锚杆拉力设计值的20%。

4勘察与抗浮设防水位4.1一般规定4.1.1为给地下结构抗浮设计提供充分依据，以达到安全、合理的自的，进行场地的岩土工程勘察十分必要，尤其是对地下结构进行专门的抗浮评价。抗浮锚杆岩土工程勘察一般都作为主体建筑岩土工程勘察的一部分，与主体建筑工程勘察同步。当已有察成果资料不满足设计和施工要求时，应进行专项勘察或补充勘察。4.1.2抗浮锚杆工程勘察应重点查明拟建场地水文地质条件和地下水动态变化规律，为抗浮设计提供依据。同时，应充分利用既有水文地质观测资料，综合考虑拟建场地、工程特点和抗浮设计要求确定抗浮设防水位。4.2抗浮锚杆工程勘察与抗浮设防水位4.2.1根据现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021，锚杆穿过范围存在软弱土层、膨胀土等，或锚杆施工困难的地层，以及暗沟、暗塘等异常地段，均属于复杂地段，应加密勘探点。4.2.2部分控制性钻孔勘察深度在基底以下不应小于.10m，勘察深度应穿过软弱土层进入相对硬层，以便于抗浮设计时锚固方式的选择。4.2.3通过对锚杆穿过土层进行常规的室内试验，可以了解抗55

浮锚杆锚固土层的基本物理力学、水力学参数，可以为锚固段抗 拔承载力特征值的设计、岩土锚固段和灌浆液参数、灌浆方式选 择提供依据。

4.2.4稳定水位是指钻探时的水位经过一定时间恢

态后的水位；地下水位恢复到天然状态的时间长短受含水层渗透 性影响最大；当需要编制地下水等水位线图或工期较长时，在工 程结束后宜统一量测一次稳定水位。 根据地区经验丰富程度、场地的水文地质条件的复杂程度以 及对工程影响程度，有针对性地对地下水进行勘察。侧重查明地 下水类型、承压水水头、水位埋深，尤其应查明地下水与江、河、 湖、海等地表水体的水力联系

4.2.5当地下水属于潜水类型且无长期水位观察资米

仅按勘察期间实测水位来确定抗浮设防水位是不合理的，应结合 场地地形、地貌、地下水补给、排泄条件和含水层顶板标高等因 素综合确定。个别滨江地区，时有发生街道被洪水淹没现象，因 此，抗浮设防水位可取室外地坪标高。若承压水和潜水有水力联 系时，应实测其混合稳定水位，取其中的较高水位作为抗浮设防 水位。 地形条件主要考虑低洼地带和斜坡地段、场地周边工程建设 活动造成邻近江河湖池的水位升高以及邻近新建湖池等。

5.1.2在低水位工况下若建筑地基的沉降还未完成，此时抗浮

锚杆与抗水板连接部位相当于刚性支撑，若抗水板太薄则会发生 冲切破坏，因此在设计中应进行无水工况下抗水板抗冲切验算。 抗冲切验算按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010 的规定执行。

5.1.3当纯地下室上部覆土不均匀，地上、地下结构层数、刚

度差异较大时，净水浮力（净水浮力是指浮力作用值扣除结构自 重、压重后剩余的水浮力）的分布就会不均匀，抗浮计算应根据 争水浮力的分布情况对验算区域分区。抗浮锚杆也应根据净水浮 力的分布情况进行分区布置（图5.1.3），F净为净水浮力。 同一区域内抗浮锚杆所处位置不同，锚杆受力亦不同，位于 基础下部或靠近基础布置的锚杆受力较小，而位于抗水板跨中或 元离基础布置的锚杆受力较大。设计中应充分考虑锚杆受力的非 均匀性，避免锚杆的拉力平均值满足抗拔承载力要求而实际最大 拉力值不满足抗拔承载力要求的情况出现

上部覆土情况不一致时抗浮计算

5.1。4主要是避免“群锚效应”。若需锚杆间距更小时， 不同倾角或不同长度的锚杆

5。1.5由于抗浮锚杆施工扰动，抗浮板底面下浅部二

锚固段的粘结强度损失很大，因此对浅部0.5m~1.0m范围不计 摩阻力。 5.1.7在软弱土、有机质土、膨胀土、红黏土、湿陷性黄土、 欠固结土等土层条件下，因锚固段与锚固土层间的摩阻强度过低 而无法满足设计要求的恒定铺固力。故规定未经处理的上述地层 不得作为永久性抗浮锚杆的锚固地层

锚固段的粘结强度损失很大，因此对浅部0.5m~1.0m范 摩阻力。

工 一阳旧任 欠固结土等土层条件下，因锚固段与锚固土层间的摩阻强 而无法满足设计要求的恒定锚固力，故规定未经处理的上 不得作为永久性抗浮锚杆的锚固地层

5.1.8本条文规定主要是为了满足建筑地下结构局部抗浮

5.1.8 本条文规定主要

性分析要求。从成都地区抗浮失事案例分析，大多数采用独立基 础加抗水板方式。抗水板较薄时其刚度亦较小，承载水浮力时抗 浮锚杆承受的抗拔力严重不均匀，采用均匀布置锚杆的方式时，

板中间位置的锚杆受力往往超过设计抗拨力而失效并导致事敌的 发生。同时，板较薄时锚筋锚入板中的直锚段亦较小，当水浮力 较大时，容易导致与锚筋连接处的板产生破坏。若采取在抗水板 中设置暗梁等措施，或通过有限元分析计算确保安全的情况下， 可适当减小抗水板厚度。

用钢板或其他高强度材料制作，其强度应满足镭杆抗扶

2.6隔离架宜兼有对中分隔作用，且隔离架不得影响锚杆 体自由流动。

5.3.4锚杆轴向拉力标准值不大于锚杆抗拔承载力特征值是基 于安全要求。 5.3.5 锚杆锚固体抗拔安全系数K一般情况取 2.0.但对地下结

5.3.4锚杆轴向拉力标准值不大于锚杆抗拔承载力特征值是基

5.3.5锚杆锚固体抗拔安全系数K一般情况取2.0，但对

5.4.1地层介质对锚杆的腐蚀性评价，可根据环境类型、锚杆 所处地层的渗透性、地下水位变化状态和地层介质中腐蚀成分的 含量按现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB50021分为微、弱、 中、强四个腐蚀等级，抗浮锚杆可按长期浸水处理，

按锚杆的使用年限及所处环境有无腐蚀性来确定锚杆不同的 防腐等级与标准，以满足锚杆使用期间的化学稳定性，这是国外 相关标准对锚杆防腐保护的基本要求。

5.4.3对于处于腐蚀环境中的永久性拉力型锚杆受拉时

段注浆体易开裂，为阻止地下水侵入，可设置波形管。波 功能是阻止地下水对筋体的侵蚀，但该管必须与水泥浆有 粘结强度，以不影响将锚杆拉力传递给地层。

5.4.4抗浮锚杆防腐处理的可靠性与耐久性是影响

命的重要因素，“应力腐蚀”和“化学腐蚀”双重作用将使杆体锈 蚀速度加快，锚杆使用寿命大大降低，防腐处理应保证锚杆各段 均不出现杆体材料局部腐蚀现象。

5.5.1当锚杆杆体钢筋或钢绞线数量超过 3 根时，将不

材抗拉承载力的发挥。因此，在实际使用中不宜超过三根，当三 根无法满足抗拉强度时，宜使用高强钢筋。

心，并保证杆体保护层厚度满足设计要求。永久性锚杆定位器布 设间距应取1.0m，其他情况可取1.0m~2.0m。当杆体采用预应 力混凝土用螺纹钢筋时，严禁采用任何电焊操作。

5.5.3机械锚固形式有末端带 135°弯钩、末端与钢板穿孔塞焊

腐锚杆，采用套管或防腐涂层密封保护使锚杆杆体与地层介质完 全隔离，是根本解决办法。对于钢筋锚杆，应对钢筋与地层接触 的全部外表面采用防腐涂层保护，与地层介质完全隔离：Ⅱ级防 腐锚杆通常依靠注浆体保护。 5.5.5常用采用膨胀止水条防止抗浮锚杆与底板锚固连接处地 下水渗入地下室，亦可采取锥形槽防水，即在垫层浇筑时在锚杆 位置预留凹槽。锚杆施工完毕后，在锚杆处刷聚氨酯防水涂料后 铺贴防水卷材附加层和防水卷材，并在卷材收口处刷聚氨酯防水 涂料和套金属卡箍，最后浇筑混凝土防水保护层

6.1。1锚杆的施工具有很强的隐蔽性，科学、合理、有序地组 织锚杆施工，对确保锚杆工程的质量影响很大。因此，锚杆施工 前应充分核对设计条件、地层条件、环境条件，编制详细的施工 组织设计。

6. 1.1 锚杆的施工具有很强的隐蔽性，科学、合理、

6.1.2施工组织设计应对锚杆施工的主要环节有明确的

求，确定施工方法、施工材料、施工机械、施工程序、质量管理、 进度计划、安全管理等事项。

工设备的主要性能指标进行检查，包括水泥、杆体、锚具、防腐 等材料，并检查其力学性能，当发现与设计要求不符时，应及时 采取补救措施或进行更换调整。

类型、锚杆长度、施工现场环境、地形条件、经济性和施工速度 等因素进行选择。在不稳定地层中或地层受扰动导致水土流失危 及邻近建筑物或公共设施的稳定时，应选用合理工艺予以避免。

套管护壁钻孔对钻孔周边扰动小，可有效防止钻孔时的塌孔现象

有利于保证注浆饱满度和注浆质量，提高孔壁地层与注浆体的粘 结强度。因而在不稳定地层或地层扰动易出现涌砂流土的粉土， 应采用套管护壁钻孔

结强度。因而在不稳定地层或地层扰动易出现涌砂流土的粉土， 应采用套管护壁钻孔。 6.2.3在成孔、下放杆体至设计深度后，套管须在碎石填充锚 孔后再拔管，以免提前拔管导致孔壁珊塌影响锚杆施工质量。碎 石的强度、压碎值应满足现行国家有关标准的规定。

6。2。3在成孔、下放杆体至设计深度后，套管须在碎石 孔后再拔管，以免提前拔管导致孔壁塌影响锚杆施工质 石的强度、压碎值应满足现行国家有关标准的规定。

注锚固段浆液时会影响灌浆的施工质量，可采用降低地下水位、 改变施工工艺和加早强剂等措施。

6.3。1规范锚杆杆体的制作、存储及安放，是为了保证锚杆杆 本的加工满足锚杆使用功能和防腐要求。钢锚杆杆体尤其是钢绞 线不得采用电焊等高温方式熔断。由于钢绞线的力学性能对表面 的机械损伤非常敏感，应避免擦刮、碰撞、锤击等。否则应报废

的机搬损伤非吊数感，应避免擦制、、继击等，则应报废。 6。3.2本条规定钢筋锚杆的制作应预先调直、除油、除锈，是 为了满足钢筋与注浆材料的有效粘结。钢筋接长可采用对接、锥 拉面妇拉

6。3。2本条规定钢筋锚杆的制作应预先调直、除油、除锈，是

了满足钢筋与注浆材料的有效粘结。钢筋接长可采用对接 纹连接、双面焊接。

6.4。1注浆的目的是将钻孔的泥浆和较稀的水泥浆置换出来。 因此，注浆管的出浆口插入孔底并且连续不断地灌注非常重要 住浆浆液停放时间不得超过浆液的初凝时间，通常要随注随搅 十作业锚杆一般情况下不存在孔底泥浆、砂沉淀而影响注浆质量

成孔后注浆时间可适当延迟。水下成孔砂卵石地层，锚杆与注浆 孔放入孔内后，砂粒会逐渐从孔底开始沉淀。当沉淀到一定高度 后，注浆压力无法冲破砂粒形成的包裹力，产生注浆管爆管，影 响注浆质量。同样的，在有地下水分布的岩层地区，锚杆施工产 生大量的岩粉形成泥浆，极易通过岩层裂隙、地面孔口进入已成 锚孔，沉淀到一定高度后，注浆压力也无法冲破泥粉形成的包裹 力，产生注浆管爆管，影响注浆质量，故水下成孔的锚杆一般要 求当天施工当天注浆。

6.4.2水泥浆或水泥砂浆的配合比直接影响浆体的强度、密

性和注浆作业的顺利进行。水灰比太小。可注性差。易堵管，常 影响注浆作业正常进行：水灰比太大，浆液易离析，注浆体密实 度不易保证，硬化过程中易收缩，浆体强度损失较大，影响锚固 效果。采用水泥砂浆时，应进行现场配比试验，检验其浆液的流 动性和浆体强度能否达到设计和施工工艺的要求。 注浆浆液不能过稀，以确保能将泥浆和较稀的水泥浆置换出 来，形成强度较高的注浆体。有条件进行水泥砂浆注浆时，砂浆 的水灰比在满足可注性的条件下应尽量小，具体根据注浆设备性 能确定

6.4.3参考了行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008第

6.2.7条的内容，按混凝土每25m留1组试件。300根直径 150mm、长5m的抗浮锚杆所用注浆量大致相当于25m3。试块 尺寸为70.7mm×70.7mm×70.7mm，标准养护，龄期为28d的 试块抗压强度值确定浆体强度等级。

7.1。2鉴于岩土层条件的多变性，为了准确地确定锚杆的极限 承载力，本条对试验锚杆结构参数和施工工艺做了规定。 7.1.3基本试验主要是确定锚杆极限抗拔承载力，提供锚杆设 计参数和验证锚杆施工工艺。由于杆体的设计是可控因素，适当 增加锚杆杆体截面积可避免锚杆杆体在锚固段注浆体与岩土层之 间破坏前发生破坏。

.13基本试验王安定拥足细不 计参数和验证锚杆施工工艺。由于杆体的设计是可控因素，适当 增加锚杆杆体截面积可避免镭锚杆杆体在镭固段注浆体与岩土层之 间破坏前发生破坏。 7.1.4锚杆验收试验是对锚杆施加大于轴向拉力标准值的短 期荷载，以验证抗浮锚杆是否具有与设计要求相近的安全系数 明确验收试验的最大试验荷载应达到2倍锚杆抗拨承载力特征 值，是为了检验施工后锚杆能否达到设计承载力要求。验收试 验锚杆数量的规定，是参考国内外有关规定并结合四川省抗浮 锚杆的经验而提出的，目的是及时发现设计、施工中存在的缺 陷，以便及时采取相应的措施加以解决，确保抗浮锚杆的质量 和工程安全。 7.1.5对塑性指数大于10的粘性土土层锚杆、全风化的泥质岩 层中或节理裂隙发育张开且充填有黏性土的岩层对蠕变较为敏 感，因而在该类地层中设计锚杆时应充分了解锚杆的蠕变特性 以便合理地确定锚杆的设计参数和荷载水平，并且采取适当措施

层中或节理裂隙发育张开且充填有黏性土的岩层对蠕变较为敏 感，因而在该类地层中设计锚杆时，应充分了解锚杆的蠕变特性 以便合理地确定锚杆的设计参数和荷载水平，并且采取适当措施 控制蠕变量，从而有效控制抗拔力损失。

7.2.2锚杆质量检验包括原材料质量检验和锚杆抗拔力检验。本 条列出了锚杆质量检验的基本内容和检验标准。对设计有特殊要求 的锚杆还应按设计要求进行检验SL／T 158-2020标准下载，以确保锚杆的工程质量。

7.4.1在抗浮锚杆验收试验出现不合格锚杆时，没有采用不合格 锚杆的倍数进行二次检测，而是采用加倍检测即前检锚杆数量的2 倍进行二次检测，主要是基于抗浮锚杆在个别失效后会引起莲锁失 效以及抗浮锚杆的修复和加固费时长、成本高、社会影响大等考虑 司时也是对抽样5%可能偏低的一个补救。以下四川某市的锚杆工 程验收试验可以帮助我们认识这个问题。该抗浮镭杆总数为4389 根，验收试验分大小两片区于2014年3月到2015年3月完成。在 大片区3615根抽检5%即181根锚杆进行验收试验，出现了19根 不合格锚杆，后再抽检3倍不合格锚杆即57根锚杆验收试验全部 合格。在小片区的774根锚杆中抽检5%即39根进行验收试验， 出现了2根不合格镭杆后再抽检3倍不合格锚杆即6根镭杆验收 试验全部合格。由于开发顺序调整有一小块区域在抗浮杆验收后 未进行后续施工，到2017年12月需要继续施工前对这一小块区域 的抗浮锚杆进行全数验收试验。该小块区域锚杆共检测了351根锚 杆，又出现了32根锚杆不合格，不合格锚杆约占351根的9.1%， 即已经验收通过了的锚杆两年后出现了约9.1%的不合格锚杆，即 不合格锚杆漏检概率为约9.1%，因此，在出现不合格锚杆后采用 加倍检测以期降低不合格锚杆漏检概率。

8。1.1该条主要是对抗浮鉴定提技术要求。抗浮失效的现象有 地下室底板局部上拱、梁柱产生裂缝及梁柱节点受损等。抗浮失 效的原因找准才能选择合理加固方案。对邻近河流改道、湖面水 应升高以及工程项目建设等环境改变可能引起的抗浮失效也应提 供原因分析及加固方案。

8.1.2项目建设单位一般不同时选择增加抗力和限位抽

水。在选择其中一项时会更多考虑经济成本，而施工单位则更多 考虑施工效率，比如，增加锚杆在底板上凿洞会打断底板内钢筋 洞内接钢筋就会大幅度降低施工效率。因此，抗浮加固方案应该 进行合理比选。

8.2。2地下结构出现裂缝等受损现象时的地下水位是现场调查 的重要参数某地新建办公楼施工组织设计，主要靠测量邻近钻孔中的水位，当具有充足排水能 力时，在底板凿洞观测水柱高度大致估算地下水位。 1通过对有抗浮锚杆进行不少于3个抗拨承载力试验来 厂解抗浮锚杆的实际抗拨性能，有利于抗浮失效原因分析。 2查清地下水的补给排泄路径为后续加固方案比选提供 依据。

8.3.3考虑到地下结构本身的重量能抵抗一定水位的浮力，限 位抽排地下水就是抽排超过该水位的水量。因此抽排的水量应有 限，和湖江等连通的情形不适用。透水层中地下水位依靠抽排方 式下降后会得到较快恢复，因此要慎用。