标准规范下载简介
T∕CECS775-2020双旋灌注桩技术规程.pdf6.1.6双旋灌注桩用于复合地基时，质量检验除应符合现行国家 标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202的有关规 定外，尚应符合表6.1.6的规定。
表6.1.6双旋灌注桩用于复合地基时.质量检验标准质量检验标
2.1施工前，应对成桩设备的性能进行检验，其性能应符合第 3.2条的规定。
6.2.2施工前，应对混凝土拌合物原材料质量、混凝土配合比、 落度等进行检验JB／T 13587.1-2019 高速五轴联动定梁龙门加工中心 第1部分：精度检验.pdf，应符合第5.4.2条～第5.4.4条的规定。 6.2.3施工前，应对浆液进行检验，其性能应符合第5.4.5条的 规定。 6.2.4施工前，应对钢筋笼的钢筋规格、焊条规格、品种、焊口规 格、焊缝长度、焊缝外观和质量、主筋和箍筋的制作偏差等进行检 验；钢筋笼制作应符合现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18和《钢筋机械连接技术规程》JGJ107的有关规定。 6.2.5钢筋笼制作允许偏差应符合表6.2.5的规定，
6.2.4施工前，应对钢筋笼的钢筋规格、焊条规格、品
各、焊缝长度、焊缝外观和质量、主筋和箍筋的制作偏差等进行 验；钢筋笼制作应符合现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》( 8和《钢筋机械连接技术规程》JGJ107的有关规定。 .2.5钢筋笼制作允许偏差应符合表6.2.5的规定：
表6.2.5钢筋笼制作允许偏差
6.2.6施工前，应对桩位的放样偏差、导向架垂直度进行检验。
6.2.6施工前，应对桩位的放样偏差、导向架垂直度进行检验。
6.3.4 混凝土灌注时，应检查单桩灌注方量与灌注完成时间。 6.3.5 钢筋植入时，应检验钢筋笼与桩孔对中位置、钢筋笼笼顶
6.3.6施工中应量测钻杆或套管长度，推算桩长，桩长不应小于 设计值。
6.3.8施工过程中，应检查钻具钻进及提升速度、旋转速度
6.3.8施工过程中，应检查钻具钻进及提升速度、旋转速度、钻孔 深度和垂直度等
效应明显或大面积的群桩基础，应抽样检测已施工桩的桩顶上浮 量和偏位值，检测数量应不少于1%且不少于10根。
6.3.10 施工过程中应根据施工组织方案检查工程桩的施工顺 序。
6.3.10施工过程中应根据施工组织方案检查工程桩的施
6.4.1双旋灌注桩用于基桩时，成桩后，承台施工前，应按现行行 业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106对双旋灌注桩的单桩承 载力、桩身完整性、核心桩混凝土强度进行检验
6.4.2双旋灌注桩用于复合地基时，成
现行行业标准《建筑地基检测技术规范》JGJ340对双旋灌注桩的 复合地基承载力、竖向增强体承载力、桩身完整性、核心桩混凝土 强度进行检验。 6.4.3对设计要求消除地基液化、湿陷性的工程，尚应进行桩间 土的化湿防性拾验
6.5.1当桩顶设计标高与施工场地标高相近时，应在桩基施工完 毕后进行验收；当桩顶设计标高低于施工场地标高时，应待开挖到 设计标高后进行验收，
6.5.2验收应在施工单位自检合格的基础上进行，并应具备下列
6.5.2验收应在施工单位自检合格的基础上进行，并应具备下列 验收资料：
单及材料代用通知单等； 2 经审定的施工组织设计、施工方案及执行中的变更单； 3 桩位测量放线图，包括工程桩位线复核签证单； 4 原材料的质量合格和质量检验报告； 5 施工记录（包括桩位编号图）及隐蔽工程验收文件； 6 成桩质量检查报告； 7 桩基工程竣工平面图及桩顶标高图； 8承载力检测报告、桩身完整性检测报告，对复合地基还应 有复合地基承载力检测报告： 9其他有必须提供的文件和记录
附录A 双旋灌注桩施工记录表
表A双旋灌注桩施工记录表
表A双旋灌注桩施工记录表
1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求产格程度不 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合….… 的规定”或“应按执行”
《建筑地基基础设计规范》GB50007 《混凝土结构设计规范》GB50010 《建筑抗震设计规范》GB50011 《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202 《混凝土质量控制标准》GB50164 《复合地基技术规范》GB/T50783 《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6 《钢筋焊接及验收规程》JGJ18 《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》JGJ52 《混凝土用水标准》JGJ63 《建筑地基处理技术规范》JGJ79 《建筑桩基技术规范》JGJ94 《建筑基桩检测技术规范》JGJ106 《钢筋机械连接技术规程》JGJ107 《建筑地基检测技术规范》JGJ340 《建筑工程抗浮技术标准》JGJ476
中国工程建设标准化协会标准
1.0.1双旋灌注桩是符合国家政策及满足工程需要而研制的 种新型桩。 双旋灌注桩与一般的灌注桩、复合桩及普通长螺旋钻孔灌注 比较，具有以下显著的优点： （1）施工简便、速度快。 双旋灌注桩采用高压旋喷形成的外围增强层和混凝土核心桩 一次成型，简化了复合桩的流程，因此，工期短、经济效益明显。 同时，通过钻头端部竖向喷嘴高压喷射流能够切割土体、超前 乳化、冷却钻头从而减小了钻进阻力，可达到减小钻杆扭矩，提高 钻进速度的目的。 （2）承载力高。 双旋灌注桩与普通长螺旋钻孔灌注桩，在相同条件下进行的 单桩静载对比试验表明，双旋灌注桩的竖向承载力显著高于普通 长螺旋钻孔灌注桩。其原因主要有三个方面：一是横向旋喷使浆 夜很好地渗入周围土体，土层性质不同，渗透程度也不同，从而形 成粗糙的桩身表面，增大了桩侧阻力，对单桩竖向抗压承载力、抗 拔力都有明显提升作用；二是竖向射流除减少钻进阻力外，浆液喷 射，还可对桩端进行很好的增强；三是双旋灌注桩可在适合的土层 上进行扩径，形成变直径桩。 （3）适用性广。 双旋灌注桩采用竖向喷射流辅助成孔，因此，对一些传统长螺 旋桩难以钻进的土层，也能适用。 （4）环境污染小。 双旋灌注桩无须泥浆护壁，因此不需要泥浆池，是一种低噪
2.1.1双旋灌注桩施
方向的旋喷高压射流，其中竖向高压射流除协同钻进作用外，还能 通过喷射浆液，起到增强桩底强度的作用；横向的高压射流有单管 法（只喷射浆液）、双管法（一个喷嘴喷射高压空气，另一个喷射浆 液）三管法（分别喷射高压空气、水和喷射浆液），通过喷射浆液，形 成增强体外层，起到提高承载力的目的。 所喷射的浆液，除常用的水泥浆液以外，也可以采用其他具有 加固作用的化学浆液
2.1.2双旋灌注桩在不同用途时，可选择是否植人钢筋笼
2.1.2双旋灌注桩在不同用途时，可选择是否植入钢筋笼，当需 要植人钢筋笼时，是在边压送混凝土边提钻到桩顶标高后，再将钢 筋笼植人素混凝土桩身中，形成钢筋混凝土灌注桩。
2.1.3、2.1.4核心桩和外围层并不是分离的,而是交错相
结紧密的，进行分别定义是为设计计算提供方便
基础的基桩和复合地基的竖向增强体，也可用于支护结构的支护 桩。其中，作为基桩和复合地基竖向增强体用量较大，技术比较成 熟，本规程重点介绍了这方面的应用情况。同时，双旋灌注桩能在 桩周旋喷形成外围增强区域，因而在作为支护结构时具有较好的 止水作用，因此，它也是一种良好的支护桩类型，但其水平向受力 机理较复杂，设计计算尚不太成熟，需在实践中进一步总结提高， 本着“成熟一项，推出一项”的原则，本规程未将双旋灌注桩用作支 护结构的内容编入。 双旋灌注桩用于支护工程的尝试中，需要注意的是，为节约材 料，在普通灌注用作支护结构时，经常采用不均匀配筋方式，将钢 筋重点配置在最大弯矩和剪力位置。但双旋灌注桩用作支护结构 时，其配筋应沿界面环向均匀配置，因为双旋灌注桩的钢筋笼是后 期植人的，很难进行转动调整。 3.0.2考虑钻头端部竖向喷嘴高压射流可以起到切割土体、超前 乳化、冷却钻头、减小阻力的作用，双旋灌注桩可以适用于一些传 统长螺旋桩难以钻进的土层；同时，双旋灌注桩也可以适用于一些 高压旋喷桩难以成型的土层，因此，双旋灌注桩对黏性土、粉土、砂
本着“成熟一项，推出一项”的原则，本规程未将双旋灌注桩用作支 护结构的内容编入。 双旋灌注桩用于支护工程的尝试中，需要注意的是，为节约材 料，在普通灌注用作支护结构时，经常采用不均匀配筋方式，将钢 筋重点配置在最大弯矩和剪力位置。但双旋灌注桩用作支护结构 时，其配筋应沿界面环向均匀配置，因为双旋灌注桩的钢筋笼是后 期植人的，很难进行转动调整。 3.0.2考虑钻头端部竖向喷嘴高压射流可以起到切割土体、超前 乳化、冷却钻头、减小阻力的作用，双旋灌注桩可以适用于一些传 统长螺旋桩难以钻进的土层；同时，双旋灌注桩也可以适用于一些 高压旋喷桩难以成型的土层，因此，双旋灌注桩对黏性土、粉土、砂 土、碎石土、全风化岩、强风化岩及填土等土层都可以顺利成桩。 但对于桩长范围内地基土主要为有机质土、高灵敏度土、坚硬 的大粒径碎（卵）石、块（漂）石及土层中含大量植物根茎时，则不宜 采用双旋灌注桩。这主要是成孔时机具的钻透力及成孔后的稳定 性决定的：对坚硬大粒径碎（卵）石、块（漂）石，钻具很难钻透，含大 量植物根茎的地基，可能阻挡或削弱喷射流，使冲击破碎力大幅下
乳化、冷却钻头、减小阻力的作用，双旋灌注桩可以适用于一些传 统长螺旋桩难以钻进的土层；同时，双旋灌注桩也可以适用于一些 高压旋喷桩难以成型的土层，因此，双旋灌注桩对黏性土、粉土、砂 土、碎石土、全风化岩、强风化岩及填土等土层都可以顺利成桩。 但对于桩长范围内地基土主要为有机质土、高灵敏度土、坚硬 的大粒径碎（卵）石、块（漂）石及土层中含大量植物根茎时，则不宜 采用双旋灌注桩。这主要是成孔时机具的钻透力及成孔后的稳定 性决定的：对坚硬大粒径碎（卵）石、块（漂）石，钻具很难钻透，含大 量植物根茎的地基，可能阻挡或削弱喷射流，使冲击破碎力大幅下
层物理力学指标的统称，包括室内土工试验成果指标、原位测试成 果指标。 设计时应对察报告提供的评价与建议进行分析研究，针对 不同方案进行技术经济对比与优化，择优选取。 4.1.2双旋灌注桩的作用效应及通用计算、验算等内容，与大部 分与现行国家、行业标准是一样的，表4.1.2以表格形式明确了通 用的计算、验算参见的规范，方便了设计人员，并重点突出了双旋 桩计算中有特性的部分。 对于核心桩直径≥800mm的双旋灌注桩，考虑到双旋灌注桩 的施工工艺是钻孔至设计标高后边压送混凝土边提钻，其桩孔内 应力松弛小于泥浆护壁钻孔灌注桩，因此，极限侧阻力和极限端阻 力的尺寸效应系数按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94 取值是安全的。 4.1.4双旋灌注桩属于挤土桩，在含水量较高的黏性土中施工
4.1.2双旋灌注桩的作用效应及通用计算、验算等内容，与
4.1.4双旋灌注桩属于挤土桩，在含水量较高的黏性土中施工
层中效果明显，而在一些坚硬、密实的土层中效果不够明显。为了 避免浪费，实现最佳经济效益，可以根据设计试算，选择效果明显 的土层进行部分桩段的旋喷处理。但旋喷处理范围过小时，无法 达到预期目的，因此有一定的旋喷段总长度要求。
的土层进行部分桩段的旋喷处理。但旋喷处理范围过小时，无法 达到预期目的，因此有一定的旋喷段总长度要求。 4.1.7复合地基是通过桩与土变形协调，共同承担荷载的。由于 端承型桩几乎不产生沉降，只能通过垫层协调桩土相对变形，不可 知因素较多，一且基础与桩间土垫层脱离，桩间土就不再承担荷 载，不符合复合地基的本质。因此，本规程中规定双旋灌注桩在用 作复合地基增强体时，应设计为摩擦型桩。
4.1.7复合地基是通过桩与土变形协调，共同承担荷率
承型桩几乎不产生沉降，只能通过垫层协调桩土相对变形，不可 因素较多，一且基础与桩间土垫层脱离，桩间土就不再承担有 ，不符合复合地基的本质。因此，本规程中规定双旋灌注桩在月 复合地基增强体时，应设计为摩擦型桩。
4.2.6采用双旋灌注桩时，单桩抗压极限承载力标准
4.2.6采用双旋灌注桩时，单桩抗压极限承载力标准值的确定和 设计等级是相关的，设计等级为甲级的桩基，应通过单桩竖向抗压 静载试验确定，而对一些设计等级为乙级的一般桩基，可以结合静 力触探等原位测试和经验参数综合确定，但因为双旋灌注桩在注 浆时，对孔底后期有增强作用，不宜采用静力触探的结果进行计 算。因此，对设计等级为甲级和乙级的双旋灌注桩基，其极限承载 力均应通过单桩静载试验确定；但在初步设计阶段，需要一个预估 值，才便于进行下一步设计，此时，也可根据岩土工程勘察报告提 供的参数和经验系数进行估算。
4.2.7双旋灌注桩单桩竖向极限抗压承载力标准值的估算方法，
双旋灌注桩本质是一种桩周土和桩端土经过高压旋喷处理的 灌注桩，因此，双旋灌注桩单桩竖向极限抗压承载力标准值的确定 可以简化为灌注桩的极限侧阻力、极限端阻力值和桩周、桩端土高 压旋喷处理带来的增强系数的确定。 在正常合理的施工工艺和技术要求下，双旋灌注桩的桩底无 沉渣和虚土、桩侧无泥皮，其桩侧、桩底土体的性状与干作业钻孔
注：干作业钻、挖孔桩β，按表列值乘以小于1.0的折减系数。当桩端持力层为黏 性土或粉土时，折减系数取0.6（表中βpl）；为砂土或碎石土时，取0.8（表中
而在行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363 2019中后注浆侧阻力、端阻力增强系数取值如表2所示
《公路桥涵地基与基础设计规范》JT 中后注浆侧阻力、端阻力增强系
和松散状态的砂、碎石土可取较高值，对密实状态的砂、碎石土可取较
注：对稍密和松散状态的砂、碎石土可取较高值，对密实状态的砂、碎石土可取较 低值。
4.2.8双旋灌注桩作为抗拔桩时，因其表面的粗糙和可扩径的因 素，有明显的优势。经过试验研究，双旋灌注桩的核心桩和外围层 结合紧密，其黏结强度特征值大幅高于外围层和土体间的侧阻力 特征值，因此，不需要进行核心桩和外围层界面的核算
4.2.10抗拔系数的取值，规程编制组参考了行业标准《建
注：1.桩长径比小于20时，入取小值；长径比大于40时，可取大值。 2.灌注桩采用后注浆技术时，抗拔系数可适当提高
可见，对抗拨系数，二者取值类似，但有些土类，比如砾（卵）石 的抗拨系数并未规定，且后者规定在后注浆时，提到抗拔系数入的 适当提高，没有明确提高的幅度，不方便设计时选择。考虑到双旋 桩已经附加有增强系数，因此，不宜再次对抗拔系数进行提升，注 浆对抗拔力的提升，统一体现在桩侧阻力增强系数上。
可见，对抗拨系数，二者取值类以，但有些土类，比如砾（卵）石 的抗拔系数并未规定，且后者规定在后注浆时，提到抗拔系数入的 适当提高，没有明确提高的幅度，不方便设计时选择。考虑到双旋 桩已经附加有增强系数，因此，不宜再次对抗拨系数进行提升，注 浆对抗拔力的提升，统一体现在桩侧阻力增强系数上。 4.2.11复合地基的竖向增强体端阻力发挥水平，用桩端阻力发 挥系数表示，它与增强体的荷载传递性质、增强体长度以及增强体 和土之间相对刚度密切相关。因为工艺限制，双旋灌注桩的长度 值并不大，且刚度较好，另外，经旋喷后，增强体端阻力发挥良好， 因此，一般情况下不需要折减。 双旋灌注桩桩身强度与普通混凝土灌注桩接近，参考现行国 家标准《复合地基技术规范》GB/T50783的关于刚性桩复合地基 的研究及规定，桩身强度折减系数建议值为0.33～0.36，灌注桩 或长桩时取低值，预制桩取高值，双旋灌注桩实质是一种灌注桩， 因此，对双旋灌注桩，桩身强度折减系数可取0.33
强度，故规定其桩身混凝土强度等级不应小于C30。 双旋灌注桩桩周旋喷形成的外围增强层对桩身及钢筋有一定 的保护作用，但因其厚度离散性较大，因此对其主筋保护层厚度并 不能减少，仍应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的 要求。但这种保护作用，作为双旋灌注桩的优点之一，可供设计选 型时参考。
强度，故规定其桩身混凝土强度等级不应小于C30。 双旋灌注桩桩周旋喷形成的外围增强层对桩身及钢筋有一定 的保护作用，但因其厚度离散性较大，因此对其主筋保护层厚度并 不能减少，仍应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的 要求。但这种保护作用，作为双旋灌注桩的优点之一，可供设计选 型时参考。
5.1.1施工组织设计除应明确桩身设计直径、设计长度、桩身混 凝土强度等级、混凝土灌注量等主要施工技术参数外，还应明确质 量、安全和环境保护等技术措施，如空中和地下障碍物等。周边环 境是指施工可能影响到的或被影响的建（构）筑物、地下管线、高压 线、道路、地下水、震动及噪声等因素的统称。 5.1.3图5.1.3所提供双旋灌注桩工艺流程，是主要流程，尚有 许多细节需要施工中执行。如空压机、注浆泵调试、设备调试、材 料检验等，在具体章节中体现
5.1.4双旋灌注桩施工工艺较复杂，需要记录的内容较多，
规程提供了记录格式供施工单位参考。同时，因为每根桩记录 1容较多、不同土层所用浆液情况都不尽相同，因此，建议每个机 独立成页记录，建议不在一页内记录两根桩的施工情况。
5.1.5双旋灌注桩有一定的挤土效应，因此，对施工顺序有比软
严格的规定，避免因施工导致先期施工桩基受挤压变形破坏，或者 影响临近的建（构)筑物。当间距较小且地下有软弱土层或松散砂 层时，应间隔式施工或控制凝固时间施工，这是为了避免旋喷时桩 孔间串浆。
5.2.1双旋灌注桩属于挤土桩，施工会影响临近的建（构）筑物。 所以施工以前必须掌握临近建（构）筑物的状况，以评估施工可能 造成的影响，必要时采取相应的保护措施。
是安全的要求，也是保证施工质量的要求。地面承压能力不足时， 钻机很难稳定工作。因此，必要时，应进行地面承载能力验算，不 满足要求时，应进行地基处理
5.2.5基桩轴线的控制点应设置在位置稳定、易于长期保存的位
5.2.6双旋灌注桩机具较复杂，拆装难度较大，应由经过培训的 专业人员进行操作。
5.3.2浆液喷嘴应能产生不小于30MPa的喷射压力，此性能可 以进行大部分工程的施工，但对一些要求更高的情况或地质条件 应能产生更高的喷射压力，喷嘴性能应根据设计及工程需要选用 5.3.3、5.3.4除钻机主体外，现场还需要配备一些钢筋加工机具 和辅助机具，这样才能形成连续、完整的工作条件
5.3.3、5.3.4除钻机主体外，现场还需要配备一些钢筋加工机具
5.4.1双旋灌注桩的主要原材料有钢筋、水泥、砂、石及拌和用的 水，所用材料的材质、品种、规格，除应满足设计及现行相关标准要 求外，还应充分考虑当地情况和工艺特性等因素。 材料复试主要是钢筋、水泥、砂、石的取样检验，取样检验应符 合现行相关标准的要求。混凝土施工前应进行和易性检查，强度 试块应按台班或批次进行取样。
满足混凝土泵送的要求，同时也有利于后植钢筋笼的施工。 对混凝土珊落度的要求是因为混凝土珊落度太大容易导致混 凝土拌和物离析，太小则流动性差，容易造成堵管。 对混凝土初凝时间的要求是因为若混凝土初凝时间太短，可 能在运输或者泵送过程中出现初凝，影响施工及桩身质量。 对骨料级配的要求是因为连续级配的粗骨料堆积相对紧密
孔隙率较小，有利于提高混凝土拌和物性能和混凝土力学性能。
在实际施工中水灰比太小时喷射困难，根据试验，选取水灰比为 0.8~1.5较为适合
5.5钻进、旋喷及混凝土压灌
5.5.1钻机就位时，应保证作业面的平整和坚硬。通过调直机 身、钻杆对中、钻机调平等方法进行桩位点对准操作。桩位点标志 物应避免因施工而破坏，如在施工中标志物遭到破坏则应复测定 位。如果有微小偏差，可通过钻机底座旋转、钻机步履移动、液压 腿升降等方式进行校正。
5.5.2钻进过程中可能
强行钻进，易导致桩位偏差、桩身倾斜甚至钻杆拧断。 双旋灌注桩应按设计要求控制成孔深度。但由于勘察孔位与 桩基点位布置通常无法一一对应，施工时如果遇到实际地质与勘 资料不符的情况，应会同相关各方，调整方案。 对提钻的次序的要求是因为如果先提钻后泵送混凝土容易造 成桩端混凝土不密实或产生空洞，从而影响桩端承载力的发挥。 禁止带泥提钻是为了避免泥土高空掉落.影响施工安全
发生了泄露，应检查各部位的密封性能；②压力陡增而流量 可能是喷嘴堵塞，应疏通喷嘴；③压力不稳定，可能是注浆泵 入空气或硬质颗粒物，应检查柱塞、柱塞密封组件、吸排液阀 泵头、吸人通道等部件
5.5.4混凝土泵料斗内的混凝土面应高于料斗底面，二者高差不
5.5.4混凝土泵料斗内的混凝土面应高于料斗底面，二者高差不 应小于400mm，此项要求主要目的是保证供料的连续性，避免出 现断桩、缩径或混凝土不密实等质量问题。
混凝土压灌过程中停机待料或提钻太快容易导致断桩、缩 或混凝土不密实等质量问题因此要求连续灌注。 保持钻具排气孔通畅是为了确保混凝土压灌的顺畅进行。气 孔堵塞则气压增大容易造成压灌不连续，影响桩身质量。
5.6.2钢筋笼底部制成尖状并采取加密筋加强，是为了更有穿透
.6.2钢筋笼底部制成尖状并采取加密筋加强，是为了更有穿 ，振动力有效传递到钢筋笼底部且能保证笼底不破坏，使钢筋 顺利植人桩身素混凝土中。钢筋笼底部结构可参考图1制作
图1钢筋笼底部结构示意图 1一主筋；2一箍筋；3一加强箍筋；4一U形加强筋；5一加密箍筋
5.6.3钢筋笼运输应保证其平直无扭曲。长度大于6m的钢筋 笼吊装时宜采用多点起吊。 5.6.5保证钢筋笼的垂直度、中心位置不仅时成桩质量的要求， 也是钢筋笼成功植入的关键。如二者之一出现偏差，都有可能造 成钢筋笼无法顺利植入。因此，需要进行导向，穿导向管是目前比
5.6.3钢筋笼运输应保证其平直无扭曲。长度大于6m的钢筋 笼吊装时宜采用多点起吊。
也是钢筋笼成功植入的关键。如二者之一出现偏差，都有可能造 成钢筋笼无法顺利植人。因此，需要进行导向，穿导向管是目前比 较成熟的一种方式,导向管是一种有一定刚度的钢管,它的上端通
过法兰盘与振动锤连接GB50236-2011现场设备工业管道焊接工程施工规范.pdf，下端顶住钢筋笼底端，通过振动将钢筋笼 植入素混凝土桩身中
准孔位，同时避免钢筋笼带泥进入桩身。 钢筋笼下放应及时、连续，否则素混凝土会产生凝固现象，无 法顺利植人。
5.7.2桩孔附近如果有弃土会十扰施工，且有可能掉入孔内，影 响施工质量，因此，弃土应堆放在远离成品桩的区域外。同时，弃 土堆放过高会使土体产生较大的主动土压力，影响成品桩质量，因 此，弃土不应堆放过高。
5.7.3在较小的空间里作业，小型机械和人工相对灵活，不易碰
7.3在较小的空间里作业，小型机械和人工相对灵活，不易碰 成品桩，偶尔不慎碰撞也比较轻微，一般不会影响到成品桩质
5.7.5可能产生冰冻的地区GB／T15343-2020标准下载，冬季施工时，应在混凝土
6.1.1施工质量检验应分阶段并贯穿施工的全过程。施工质量 检验的实施细则应包括：检验对象、检验项目、检验批次、检验频 率、检验方法、检验设备、检验人员、检验时机、质量判别标准、检验 记录等。
6.4.1对核心桩的完整性检测，首选快速、经济的低应法，但必须 经过现场试验确定其适用性。因为双旋灌注在各土层的喷射浆量 不同，有可能形成多变的桩身截面，对应的桩身阻抗变化很大。这 种情况下，低应变反射波法产生的反射波，会产生反复叠加的情 况，反射曲线复杂到无法准确识别。此时，就不宜对桩身完整性进 行判定。发生这种情况时，应采用钻芯等其他检测方法检测桩身 完整性。 对外围增强体，由于厚度较小，且在各土层形成的外围层不均 匀，界限不明显，因此，其强度检测可采用局部钻孔取芯、轻型动力 触探、标准贯入试验等方式，并和已进行承载力的试验桩进行对 比，以判定总体施工的质量。