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T／CECS 892-2021 潜孔冲击高压喷射注浆桩技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf

基，已在工业与民用建筑、城市轨道交通、石油化工领域等多个 工程中得到应用，积累和总结了丰富的工程经验；此次规程编制 工作也邀请了公路、铁路、水利等行业的多位专家共同参加，根 据不同行业特点和要求，论证了该技术在各自领域的适用性。本 规程适用于工业与民用建筑、城市轨道交通及市政工程、公路、 铁路及水利工程

2.1.1潜孔冲击高压喷射注浆桩，利用潜孔锤高频振动及高压 水动能、气动能共同作用冲击破碎岩土体，实现在岩土体内钻 进，钻进至孔底标高后，可直接提升喷射注浆。喷浆工艺可实现 旋喷和摆喷。为确保在不同工程地质条件的岩土内形成等强度、 等直径的水泥土桩，应采用不同的喷射注浆压力、提升速度和转 速等变参数施工方法。采用潜孔冲击高压喷射注浆工法形成水泥 土桩体，通常称为潜孔冲击高压喷射注浆桩。潜孔冲击高压喷射 注浆可包括旋喷和摆喷。当采用摆喷注浆工法时可形成扇形或矩 形水泥土桩。 2.1.3、2.1.4潜孔冲击高压喷射注浆桩截水体，是采用注浆桩 相互咬合或与支护桩相互咬合，阻止地下水从侧向流入基坑的连 续截水雄幕。由于该工艺在砂土或碎石土内桩体直径可达1.5m， 当侧向截水惟幕无法满足基坑截水设计要求时，可在坑底以下一 定深度范围内设置一层相互咬合封底的连续阻水体一封底截水 层，以阻止地下水从基坑底面流入基坑。其中“截水惟幕”指阻 止地下水从侧向流入基坑的连续阻水体；“封底截水层”指阻止 地下水从底面向上流入基坑的连续阻水体，

2.1.5本规程复合桩中芯桩，是指现行行业标准《预应力

土管桩技术标准》JGJ/T406以及图集《预应力混凝土管桩》 10G409、《预应力混凝土空心方桩》08SG360、《预制钢筋混凝 土方桩》04G361中的桩型JB／T 13745-2019 斜轴式推流曝气机.pdf，当工程所在地有地方建筑标准设计 图集时宜按地方标准执行。复合桩可分为芯桩与水泥土桩等长的 等芯复合桩、芯桩长度大于水泥土桩的长芯复合桩、芯桩嵌岩的

嵌岩复合桩。根据具体工程地质条件、建筑物结构类型、 小等选择合适的复合桩型。

土等，由于块石和碎石土孔隙率大且连通性好，浆液用量大， 浆液填充孔隙，浆液的用量及其他参数须经现场试验确定，属

4潜孔冲击高压喷射注浆截水体

，由于地下工程涉及支护工程和地下主体结构工程，统一考店 常必要。潜孔冲击高压喷射注浆桩用于基坑支护和截水时，让 十使用年限为一年，

4.1.3查明和获取场地及其周围的水文地质条件和水文地质参

数等是潜孔冲击高压喷射注浆桩截水的重要依据。在工程建设 时，岩土工程勘察成果有时不能满足地下截水工程设计要求，尚 应补充降水试验等勘察工作，提供满足地下截水工程设计需要的 参数。 现场工作量与已有资料的丰富程度、场地工程地质条件和水 文地质条件的复杂程度、场地的大小有关。地下截水工程勘察应 根据工程设计需要开展工作

谐扎冲击高喷射注浆截水体的布直力式有多件 1）基坑侧向截水雌幕可以阻止水流从坑壁涌人坑内。落 底式侧向截水惟幕指幕桩桩端穿透含水层并进入下 部不透水层一定深度的截水惟幕。当基坑底部置于厚 度较大的含水层中，且水头较高，水量丰富，基坑面

积较小，宜采用竖向截水唯幂与带有封底式截水层相 结合的截水方法。 2）独立式截水惟幕是指在支护桩外侧设置，幕桩相互 咬合的且侧面整体闭合的幕形式；嵌入式截水幕 是指利用高压喷射（旋喷或摆喷）注浆桩嵌入不连续 支护结构中间共同形成惟幕体；自抗渗支护结构指支 护结构本身就具备抗渗性能。 3）封底式截水层是指潜孔冲击高压喷射注浆桩在水平方 向相互咬合，在基坑底面以下一定深度范围内，形成 具有一定厚度，能满足渗流稳定性要求，并能阻止地 下水从坑底涌人开挖作业面的封底截水层。 4）截水雄幕水泥土的强度取值，应满足自身抗渗要求的 同时，还应与支护结构的变形协调一致，防止强度过 高与发生变形的支护桩脱离或折断，导致基坑渗漏。 28d无侧限抗压强度标准值fcu宜控制在0.5MPa~ 2.5MPa之间。 4.2.3应根据水文地质条件、周边环境条件、基坑的大小、开 挖深度及基坑支护结构形式，合理选择落底式截水惟幕、悬挂式 截水幕或封底式截水层和落底式截水幕水相结合的截水形 式。当基坑面积较小，底面以下含水层厚度较大，隔水层不连续 或理深较深时，从保护地下水资源、确保基坑安全、确保周边环 境的安全要点出发，建议选择截水惟幕与封底式截水层相结合的 形式。 隔水层相对含水层而言其渗透系数较小。在水头压差较大 时，隔水层内也会有地下水的渗流，因此基坑截水应满足渗流和 渗透稳定要求，

4.2.4落底式竖向截水惟幕应进入下卧隔水层一定

向截水幕在内外形成较大的水头差，本规程公式（4.2.

是根据隔水层的充许渗透梯度导出，最小值要求是根据国P 工程实例统计而来。

嵌人式截水雌幕的优势，主要是利用潜孔锤破碎作用，克服支护 桩局部扩径给施工带来的困难。支护桩扩径段将导致旋喷桩或搅 拌桩偏斜，无法保证水泥土桩与支护桩的充分咬合而使基坑出现 渗漏险情。特别是对具有较厚的抛石填土、碎石土且富含地下水

的地层，在基坑支护桩之间采用嵌入式潜孔冲击高压喷射 构成止水幕或独立式止水雌幕均取得了良好的效果

不宜小于5.0m，增加了基坑底部土层的厚度防止基坑突涌。同 时能够有效地减小封底截水层的厚度，降低造价。同时也便于采 用疏王井收集坑底向上越流渗漏少量的地下水，

4.2.9水泥土的重度与水泥的掺量有关，水泥的掺量与

计要求的抗渗、抗压强度有关。对于抛石填土、不含生活垃 填土、碎石土等按本规程第3.0.5条计算确定。一般土层宜 注浆桩直径、孔隙率计算浆液量和水泥用量。检测水泥土重

可采用现场同条件试块、钻芯取样进行密度试验得到所需重度 值。例如：天津海相淤泥重度为17.5kN/m，加入20%水泥后， 测得水泥土重度为22.5kN/m3

4.3.2潜孔冲击高压喷射注浆桩截水用于黏性士、粉土和砂士

5潜孔冲击高压喷射注浆复合桩

5.1.3当无可靠经验时，设计前应按现行行业标准《水

合比设计规程》JGJ/T233的有关规定进行室内水泥土配合比试 验。当桩长范围内为多层土时，应选择主要土层进行室内水泥土 配合比试验，并以其中的较弱土层对应的标准养护条件下28d龄 期的立方体抗压强度平均值作为本规程单桩承载力计算依据。潜 孔冲击高压喷射注浆桩成桩工艺性试验的目的是：验证地层条件 适应性，确定实际成桩步骤、浆液压力、水压、气压、水灰比、

落、本级沉降超过上级沉降的10倍，即可终止加荷； 可取前一级沉降稳定的加荷值为桩身极限承载力； 11）求得3根试桩桩身极限强度承载力平均值及极差，若 极差小于平均值的30%，则取平均值为桩身极限强度 承载力标准值；若极差大于平均值30%，则取最小值 为桩身极限强度承载力标准值； 12）桩身极限强度承载力标准值除以桩身截面积，为碎石 水泥土极限强度标准值fcu（MPa）

粘结力，为确保芯桩与水泥土界面处的粘结力大于水

析，无论是硬质岩还是软质岩，其岩性和碎石粒径的大小不是决 定水泥碎石土桩身强度的主要因素。初步设计时为安全起见，水 泥碎石土极限抗压强度平均值fcu：极软岩、软岩宜取2.OMPa； 较硬岩、坚硬岩宜取2.5MPa。最终由现场静载荷试验检验 确定。

5.2.5本条规定了潜孔冲击高压喷射注浆复合桩的选型原则：

潜孔冲击高压喷射注浆复合在竖尚荷载作用下 的工作机理为：芯桩承担绝大部分荷载通过芯桩和水 泥土界面间传递至水泥土桩，然后再通过水泥土桩和 土界面间传递至桩侧土；与荷载传递路径相对应的是 芯桩和水泥土桩及桩侧土，其材料结构刚度按梯度逐 渐降低，作为芯桩与桩侧土之间的过渡层有效传递剪 应力，同时为了确保水泥土与芯桩之间的握裹力，芯 桩外层的水泥土不宜太薄。此外，水泥土对芯桩还起 到保护层作用，改善了芯桩的工作环境，可提高芯桩 的耐久性。还有一点需要考虑的是施工偏差因素：因 水泥土桩和芯桩是通过两个完全独立的施工过程完成 的，每个施工过程有各自桩位施工偏差和垂直度偏差， 两者相互叠加后，要满足水泥土桩与芯桩相互复合的 设计要求，芯桩外侧的水泥土最小厚度为150mm。另 外，水泥土桩水泥土属柔性桩而芯桩为刚性桩，桩基 础设计计算时仍然以芯桩强度控制。因此，芯桩外侧 的水泥土厚度也不宜太厚，太厚也会增加布桩间距 增大桩基础的承台，甚至给承台布桩带来困难，同时 也造成很大的浪费，一般工程中的合理厚度宜控制在 150mm～250mm之间。混凝土预制方桩在其边长的角 部是水泥土厚度的最小处，其厚度可取100mm；也可 根据具体工程的条件和要求做适当调整。当地下水或

土壤具有腐蚀性、水平荷载较大时芯桩外侧的水泥土 厚度取大值。

芯桩长度与水泥土复合段长度

潜孔冲击高压喷射注浆复合桩的应用也是有一定 的前提条件，当芯桩采用普通的锤击法和静压法难以 沉桩，或者是增加单桩的侧阻，以便提高单桩承载力， 减小沉降。因此，实际工程设计中一般采用芯桩与水 泥土桩的长度等长或芯桩长度大于水泥土桩的长度

潜孔冲击高压喷射注浆复合桩的芯桩选择范围较 广，目前采用最多的是高强预应力混凝土（PHC）、 超高强预应力混凝土（UHC）管桩；混凝土预制方桩 包括预应力混凝土空心方桩（PHS）和实心方桩，混 凝土预制方桩在抗弯性能上要优于管桩。但是，其抗 弯性能上具有方向性，也给施工过程中带来不便。在 初步设计时，宜根据设计要求的承载性能、施工效率、 造价等因素进行综合对比。选择适合的芯桩类型

5.2.6在确定基桩的中心距时，需考虑如下因素：

1）潜孔冲击高压喷射注浆复合桩等芯桩为非挤土桩，长 芯桩为部分挤土桩。桩的受力性状属于摩擦桩、端承 摩擦桩；因地层结构不同桩的受力性状也不同，呈现 出摩擦端承桩；当芯桩嵌岩时桩的受力性状为端承桩： 2）防止相邻桩的水泥土体施工时相互影响； 3）桩侧土位移影响范围。 当地层中有可以利用的中、低压缩性土层时，宜 尽量选择作为持力层，发挥其对提高承载力的贡献， 桩端全断面进人持力层的深度及其至软弱下卧层的距 离宜按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JG94的 有关规定执行。

关于嵌岩芯桩的嵌岩深度原则上应按计算确定， 计算中综合反映荷载、上覆土层、基岩性质、桩径、 桩长诸因素。通过潜孔锤冲击作用在基岩中成孔，喷 射注人水泥浆液，植入芯桩后水泥浆液将芯桩固化在 基岩中，确保芯桩的稳定性

求，与国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007、《 筑抗震设计规范》GB50011、《建筑桩基技术规范》JGJ94的 关规定保持一致。

5.2.9本规程中桩基竖向抗压、抗拔承载力计算均

5.2.9本规程中桩基竖向抗压、抗拔承载力计算均采用综合 全系数 K =2。

5.2.15研究表明，在水平荷载作用下，水泥土复合

式为水泥土桩水泥土开裂，而芯桩未发生破坏。对芯桩而言，地 基土水平抗力系数的比例系数随芯桩周围水泥土强度、厚度的增 加而提高，因此，当无试验资料时，地基土水平抗力系数的比例 系数可以按照现行行业标准《建筑桩基技术规范》JG94的有 关规定，并适当提高后采用。根据现有试验资料分析与芯桩对应 地基土水平抗力系数的比例系数m值可提高1.2倍～1.5倍，外 侧水泥层厚度小时取小值、厚度大时取大值。 5.2.18在桩顶处水泥土复合桩中的芯桩与水泥土作为一个整体 共同承担外部荷载，因芯桩与水泥土的刚度相差很大，主要由芯 桩承担荷载，水泥土桩可以忽略不计，因此确定桩中心至承台边 缘距离时应以芯桩为主并兼顾水泥土桩即可。 当芯桩采用管桩或空心方桩时，复合芯桩与承台宜采用混凝 土预制桩填芯混凝土中埋设锚固钢筋的方式连接，也可结合当地 经验在桩顶设置加强帽等构造措施，具体做法可参考国家建筑标 准设计图集《预应力混凝土管桩》10G409、《预应力混凝土空心 方桩》08SG360、《预制钢筋混凝土方桩》04G361及现行行业标 准《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406的有关规定

5.3.1、5.3.2为保证潜孔冲击高压喷射注浆复合桩正常施工 施工用的供水、供电、道路、排水、临时房屋等临时设施，必须 在开工前准备就绪。建筑场地应平整、密实，无地下和空中障碍 物，地基承载力应满足施工机械接地压力的要求。 5.3.5桩位点处设置明显标记及施工时进行桩位复核的目的是 避色漏桩校验桩位放样偏美

6潜孔冲击高压喷射注浆增强体复合地基

应搜集和掌握各种基本资料。主要有：岩土工程察资料（地层 岩性及其分布，地层主要物理力学性质指标，原位测试成果、水 文地质条件和地下水土对建筑材料腐蚀性等）、设计对复合地基 承载力特征值要求及拟建物基础的沉降要求、建筑物结构类型、 基础形式及理深、荷载大小及受力特性资料、施工现场和临近建 筑的四周环境资料、地下管道和其他理设物资料及类似土层条件 下使用的工程经验等。 6.1.2、6.1.3可以根据场地地层条件、复合地基承载力特征值 要求及拟建（构）筑物基础沉降要求，合理选择潜孔冲击高压喷 射注浆增强体是柔性桩还是刚性桩。选用潜孔冲击高压喷射注浆 复合桩复合地基（刚性桩复合地基）时，应避免将桩端落于不可 压缩持力层上，应对单桩沉降进行预估，分析桩土荷载分担比， 避免荷载过分向桩身集中。在复合地基变形可控的前提下，可以 允许单桩有一定量的沉降，以充分发挥桩间土的承载力能力。对 于表层分布有较厚的抛石填土，下部有软土分布的场地，应对软 土进行加固消除负摩阻力后再使用刚性桩复合地基，或者直接采 用桩基础。应尽量避免采用嵌岩桩复合地基，虽然通过调整褥垫 层的厚薄，在一定程度上可以改善桩土荷载分担比，但对于嵌岩 桩复合地基不能从根本上解决荷载过分向桩身集中的现象，如果 设计桩间土分担的荷载过大（桩间距过大），嵌岩刚性桩将承担 超过其承载力特征值的荷载，对复合地基安全造成威胁。在巨厚 抛石填土内使用潜孔冲击高压喷射注浆桩复合地基（柔性桩复合

地基）时，应将桩身穿过填土落于稳定的大然地层中。应充分了 解抛石填土的粒径大小、回填方式和回填次数、密实程度及其分 布，充分了解抛石填土层是否存在湿陷性或自重密实沉降，了解 抛石填土层整体稳定性状况。应对抛石填土孔隙率大小及其分 布、块石强度、地下水位标高及流动性进行了解。察单位应根 据上述相关条件综合提出抛石填土层承载力特征值，复合地基设 计时除承载力应满足上部基础荷载要求外，沉降控制应作为重点 考虑。由于潜孔冲击高压喷射注浆工艺所形成的碎石水泥土桩属 于柔性桩竖向增强体，可以通过提高面积置换率，增加复合地基 夏合段整体刚度减小复合地基变形，因此可以通过调整桩间距来 控制变形。为节省造价，应采用变刚度复合地基设计方法，以满 足不同基础的沉降要求。柔性桩复合地基承载力特征值不宜大于 250kPa，刚性桩复合地基承载力特征值不宜大于550kPa，这条 规定主要是考虑不仅满足工程质量而且还要经济合理

6.2.1潜孔冲击高压喷射注浆增强体应根据地基处理的目的和 要求、上部结构和基础特点采用不同的布桩形式。刚性桩复合地 基宜在基础范围内布桩。当抛石填土较为松散，土体侧向约束刚 度小，荷载较大而变形要求严格时，柔性桩复合地基在基础外侧 也可以布桩。 6.2.4采用潜孔冲击高压喷射注浆桩对抛石填土复合地基加固 效果良好。例如，湖北十堰项目是开山填沟整平后的建筑场地 因既有挖方区也有填方区，填土厚度0.0m～42.0m，重型动力 触探击数从3击至70击不等，孔隙率0.5至0.3不等，填土性

柱基础的沉降差不大于0.005；工艺设计要求自动化生产厂房 中部分采用高精度机器人生产线，其设备基础长达203m，高精 度机器人生产线对地基基础变形控制要求极为严格（沉降量不大 于20mm）。地基处理方案首先采用300kNm～20000kN·m能 级强夯，然后采用潜孔冲击高压喷射注浆碎石水泥土桩进行地基 处理控制沉降。因填土厚度0.0m～42.0m，所以对强夯的夯击 能、高压喷射注浆桩的桩径和置换率分别进行分区。同时，根据 建筑物独立基础荷载的大小、抛石填土的厚度不同采用不同的水 尼碎石土桩径，见表2。将桩的长径比控制在25～45之间，所 有桩长均穿越填土层、桩端进入原状土层不小于0.5D

表2抛石填土厚度对应水泥碎石土桩的直径

求，实际工程中对于厚度大于10m的抛石填土，采用潜孔冲击 高压喷射注浆桩、桩径不宜小于600mm。但是，对于室内地坪 而言处理后地基承载力要求不太高，一般不小于100kPa，关键 是不产生不均匀沉降和地面裂缝即可。本工程地坪采用潜孔冲击 高压喷射注浆开孔直径大于或等于200mm，桩间距5D，在地面 下12m的范围内采用直径为500mm的水泥碎石土桩，在12m～ 42m的范围按高压注浆工艺施工。在实际工程中的处理效果良 工程造价

下12m的范围内采用直径为500mm的水泥碎石土桩，在12m~～ 42m的范围按高压注浆工艺施工。在实际工程中的处理效果良 好，不仅满足了工程的使用要求，而且也降低了工程造价。 6.2.5刚性桩复合地基主要用于一些特殊地层，常规的灌注桩 及预制桩难以施工且造价也很高，根据地质条件和上部结构荷载 条件及沉降变形要求，可采用刚性桩复合地基满足工程需要和降 低工程造价。刚性桩复合地基承载力特征值应通过现场静载荷试 验确定。

6.2.5刚性桩复合地基主要用于一些特殊地层，常规的灌注桩 及预制桩难以施工且造价也很高，根据地质条件和上部结构荷载 条件及沉降变形要求，可采用刚性桩复合地基满足工程需要和降 低工程造价。刚性桩复合地基承载力特征值应通过现场静载荷试 验确定。 6.2.7潜孔冲击高压喷射注浆增强体复合地基的沉降：由垫层 压缩变形量、加固区复合土层压缩变形量和加固区下卧土层压缩 变形量组成。当垫层压缩变形量小，且在施工期已基本完成时：

6.2.5刚性桩复合地基主要用于一些特殊地层，常规的灌注机

预制桩难以施工且造价也很高，根据地质条件和上部结构荷载 件及沉降变形要求，可采用刚性桩复合地基满足工程需要和陷 工程造价。刚性桩复合地基承载力特征值应通过现场静载荷 确定。

6.2.7潜孔冲击高压喷射注浆增强体复合地基的沉降：由

6.3.1潜孔冲击高压喷射注浆增强体复合地基，施工参数有很 强的地区性，因此强调在没有地区经验时，应在现场选择有代表 性的场地进行工艺试验性施工和成桩试验，并进行必要的静载荷 试验，以确定设计参数和处理效果的合理性

7.1.1影响水泥土桩和水泥土复合桩的桩身完整性和单桩承载 力的因素存在于桩基施工的全过程中，仅有施工后检验和验收是 难以控制施工质量的。如施工过程中出现的局部地质条件与岩土 工程勘察报告不符、工程桩施工参数与成桩工艺性试验确定的参 数不同、原材料发生变化、设计变更、施工单位变更等情况，都 可能产生质量隐患惠，因此，加强施工过程中的检验是必要的，应 按不同施工阶段对水泥土桩和水泥土复合桩进行检验。 水泥土桩和水泥土复合桩质量检验主要包括水泥土桩施工、 芯桩施工及施工工序过程的质量检验。 7.1.2潜孔冲击高压喷射注浆桩所形成的截水惟幕质量检验， 应预先在紧邻雌幕墙内外分别设置蔬干并和水位观测并，通过坑 内疏干井抽水和观测坑内外地下水位、出水量变化，验证截水惟 幕的隔水效果。封底截水层截水质量检验，应排除截水雌幕渗漏 后，对坑内蔬干井出水量及坑内水位进行观测，当局部疏干并出 水量恒定或异常增大或坑内水位未发生持续下降，则可判断该疏 干井附近封底截水层存在局部渗漏。检测点应按随机方法选取或 选取施工中出现异常、开挖中出现漏水的部位。在开挖过程中检 测水泥固化体的尺寸、搭接宽度。 7.1.3参照国家现行标准《建筑地基基础工程施工质量验收标 准》GB50202、《建筑基桩检测技术规范》JGJ106、《建筑桩基 技术规范》JGJ94、《建筑地基检测技术规范》JGJ340的有关规 定，本条给出了水泥土桩和水泥土复合桩质量检验的主控项目， 如水泥及添加剂质量、水泥用量、桩数、桩位偏差、桩身完整性

7.1.1影响水泥土桩和水泥土复合桩的桩身完整性和单桩承载 力的因素存在于桩基施工的全过程中，仅有施工后检验和验收是 难以控制施工质量的。如施工过程中出现的局部地质条件与岩土 工程勘察报告不符、工程桩施工参数与成桩工艺性试验确定的参 数不同、原材料发生变化、设计变更、施工单位变更等情况，都 可能产生质量隐患，因此，加强施工过程中的检验是必要的，应 按不同施工阶段对水泥土桩和水泥土复合桩进行检验。 水泥土桩和水泥土复合桩质量检验主要包括水泥土桩施工、 芯桩施工及施工工序过程的质量检验

隹》GB50202、《建筑基桩检测技术规范》JGJ106、《建筑桩 支术规范》JGJ94、《建筑地基检测技术规范》JGJ340的有关 定，本条给出了水泥土桩和水泥土复合桩质量检验的主控项目 如水泥及添加剂质量、水泥用量、桩数、桩位偏差、桩身完整

7.2.1～7.2.4参照国家现行标准《建筑地基基础工程施工质量 验收标准》GB50202、《建筑桩基技术规范》JGJ94，给出了水 泥土桩和水泥土复合桩施工前质量检验的内容。 本规程附录C中施工机械设备及性能检查涵盖了对注浆泵 压力表、气压表、调速电机转速表等检查。进入现场的芯桩除应 按本规程附录C要求进行检查外，还必须查验产品合格证。管 桩内壁浮浆严重影响填芯混凝土与管桩内壁的粘结力，降低二者 的整体性，因此本规程规定管桩内壁不得残留有浮浆。

7.3.1对于成桩工艺性试验，应通过开挖检查水泥土固化体， 可以研究其形态大小、垂直度及固化情况与施工参数，比如浆液 压力及流量、喷嘴直径、钻杆提升速度、钻杆旋转速度等之间的 关系，从而确定合理的水泥土桩施工参数。 开挖检查一般在水泥土桩施工3d后进行，可沿水泥土固化 体周围或一侧进行，开挖深度视土层性质和场地条件范围确定。 由于开挖检查深度有限，工艺性试验成桩质量检验还应采用钻芯 法检查水泥土的均匀程度，成桩直径沿地层的变化，并测试水泥 土的抗压强度。钻芯法包括常规取芯与软取芯，可按本规程第 7.3.3条规定执行。

7.3.3软取芯是指在刚施工完成而尚未凝固的水泥土桩中取浆

液制作试块，可按现行行业标准《型钢水泥土搅拌墙技术规 GJ/T199的有关规定执行。浆液取样点可设置在桩顶、管桩 端及最软弱土层处的水泥土桩内。

准》GB50202、《建筑桩基技术规范》JGJ94，给出了水泥土

和水泥土复合桩施工中质量检验的内容，便于在施工期间查明施 工参数、工艺方法等是否满足设计要求而展开自检工作。当发现 某些指标达不到设计要求时，需要及时采取相应措施，使水泥土 桩、水泥土复合桩施工质量达到设计要求。

工参数、工艺方法等是否满足设计要求而展开自检工作。当发现 某些指标达不到设计要求时，需要及时采取相应措施，使水泥土 桩、水泥土复合桩施工质量达到设计要求。 7.3.6施工过程中要求按单桩进行检验有助于问题得到及时的 处理。经监理单位确认后报设计单位进行处理的方法有多种，可 以通过桩身完整性或单桩承载力的验证检验；也可以通过有效手 段证明确实需要调整施工工艺参数来解决；或通过设计复核计 算：对于不合格的桩采取补桩等措施

处理。经监理单位确认后报设计单位进行处理的方法有多种，可 以通过桩身完整性或单桩承载力的验证检验；也可以通过有效手 段证明确实需要调整施工工艺参数来解决；或通过设计复核计 算：对于不合格的桩采取补桩等措施

7.4.1本条给出了基坑开挖至设计标高后对水泥土桩和水泥土 复合桩进行检验的内容。

复合桩进行检验的内容。 7.4.2、7.4.3按照国家现行标准《建筑地基基础设计规范》 GB50007、《建筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202、 （建筑基桩检测技术规范》JGJ106、《建筑地基检测技术规范》 IGJ340的相关规定，应对施工完成后的工程桩进行桩身完整性 和竖向承载力检验。桩身完整性与基桩承载力密切相关，桩身完 整性有时会严重影响基桩承载力，桩身完整性检测抽样率较高， 费用较低。一般成桩3d后可采用轻型动力触探检测桩身的完整 性，通过检测可减少桩基安全隐患，并可为判定基桩承载力提供 参考。

7.4.4桩身完整性检验应采用现行行业标准《建筑基桩

术规范》JGJ106中的低应变法。现场检测时，可对水泥土复 进行低应变检测，复合桩的完整性类别判定主要受芯桩的桩 完整性控制

的有关规定，可采用浅部开挖量测水泥土桩的尺寸并观察其完 性或轻型动力触探方法进行水泥土的质量检验，浅部开挖的检

数量为总桩数的5%；轻型动力触探宜在成桩3d后检验，其 验数量为总桩数的1%，且不少于3根。经浅部开挖或轻型动 触探和静载荷试验对水泥土强度有怀疑时，应采用钻芯法对水 土强度进行验证检测。钻芯法检测应在成桩28d后进行，检验 量为总桩数的0.5%，且每项单体工程不应少于6点。

验数量为总桩数的1%，且不少于3根。经浅部开挖或轻型动力 触探和静载荷试验对水泥土强度有怀疑时，应采用钻芯法对水泥 土强度进行验证检测。钻芯法检测应在成桩28d后进行，检验数 量为总桩数的0.5%，且每项单体工程不应少于6点。 7.4.6水泥土复合桩与承台采用本规程第5.2.19条规定的方式 连接时，相当于水平荷载施加在芯桩上，因此复合桩单桩水平静 载荷试验时，水平荷载应施加在芯桩上。复合桩是一种新桩型 为偏于安全，单桩水平承载力特征值应同时满足不大于水平临界 荷载的60%与水平极限承载力的50%两个条件。 7.4.7水泥土复合管桩进行单桩竖向抗拨静载试验时，抗拨钢 筋的连接有两种形式：一种是采用管桩内灌注填芯混凝土并预理 通长抗拨钢筋，抗拔钢筋底端设置端板且焊接在端板上；另一种 是机械连接，在预应力管桩的端板处埋设带螺纹的钢套筒且钢套 筒与预应力主筋相连接，待成桩28d后采用带螺纹的钢筋与套筒 机械连接满足抗拔要求。

7.4.6水泥土复合桩与承台采用本规程第 5.2.19条规定的方式

连接时，相当于水平荷载施加在芯桩上，因此复合桩单桩水平 载荷试验时例28-中国建筑第八工程局二建-农业银行山东分行综合楼银河大厦安装工程施工组织设计（鲁班奖50例），水平荷载应施加在芯桩上。复合桩是一种新桩型 为偏于安全，单桩水平承载力特征值应同时满足不大于水平临 荷载的60%与水平极限承载力的50%两个条件，

7.4.7水泥土复合管桩进行单桩竖向抗拨静载试验时，

筋的连接有两种形式：一种是采用管桩内灌注填芯混凝土并预 通长抗拨钢筋，抗拔钢筋底端设置端板且焊接在端板上；另 是机械连接，在预应力管桩的端板处埋设带螺纹的钢套筒且钢 简与预应力主筋相连接，待成桩28d后采用带螺纹的钢筋与套 机械连接满足抗拔要求。

7.4.8本条给出了水泥土桩、复合桩施工后的质量检验

水泥土桩通过量测桩中心的偏差进行控制，复合桩通过量测芯 的偏差进行控制。复合桩的桩径是指以芯桩中心为基准的外围 泥土的最小桩径，只要该最小桩径能达到要求即可，

7.5.1～7.5.3质量验收除应符合本规程有关规定外，尚应符合 当地主管部门关于质量验收和国家现行标准《建筑地基基础工程 施工质量验收标准》GB50202、《建筑桩基技术规范》JGJ94的 有关规定。

AQ 2065-2018标准下载统书号：15112·37536 定价：40.00元