DB29-110-2010标准规范下载简介

DB29-110-2010天津市应力管桩技术规程.pdf

附录A管桩抗裂弯矩及极限弯矩 表A管桩抗裂弯矩及极弯柜

附录B管桩的构造要求 表B管桩的构造要求（mm）

附录D静压桩机参数表 表D静压桩机选用参考表

车表仅供静压机选型拳考： 车适用于20一30m长预立力元是土专啦。

JGJT 400-2017标准下载附录F：预应力混凝土管桩施工记录表 表F顶应力混土智柱静压、语击）施工记录表

附录F预应力混凝土管桩施工记录表 装F心预皮力王智鞋静压造击施工记本装

A 机长： 技术负资： 项目经理： 现场监：

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词，说明如下： 1）表示严格，非这样不可的： 正面词采用“必须：反面词采用严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的： 正面词采用“应”：反面词采用“不应”或“不得” 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先这样做的： 正面词采用“宜”：反面词采用“不宜” 表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用 “可” 2条文中指明必须按其他有关标准、规范的规定执行时， 写法为“应符合……的规定”或“应按…．·执行“。非必须按 照所指定的标准、规范（或其他规定）执行的，其写法为“可参 照···

不现程修订过程中编制组进行广泛而深人的请调查研 ，总结了我市在预应力混土管桩桩基勘察、设计，施工、 金酬及制桩等方面的实际工程经验，同时参考了行业和外省市 班技术法规、技术标准修订了本标准。 为便于广大设计，施工、科研等单位有关人员在使用本规 时能正确理解和执行条文规定，（预应力混凝士管证技术规 里编制组按章，节，条顾编制了本规程的条文说明，对条 此观定的目的、依据及执行中需注意的有关事项进行了说明，还 童小对强制性条文的理由做了解择。但是，本条文说明不具备与 和正文高等的法律效力，仅供使用者作为理解和把提标准规定 的考。

号1总则 02本规程适用于预应力混凝土管桩勘察、设计、制桩、施 检查与验收，且均有较明确的规定，实施时应予以遵守和 行 0.3预应力混凝土管桩是否能实现其预定功能，并做到技术 进、经济合理，完全取决于设计与施工质量。设计中应综合 邀的因素主要有：地质条件、建筑结构、荷载特征、施工技 条件及场地周围环境、检测条件等。 0.4在本规定中对某些未作规定的事项，应按现行国家和天 事市有关标准的规定执行。

2.1~2.2本规程仅列出了预应力混凝土管桩及各类预应力混 凝土管桩（PHC、PC、PTC柑）、锤击法、静压法及送桩及单桩承 载力包括垂直抗拔、水平）等主要术语及符号

.1.1预应力准靠土管桩具有很多优点，但受自身特点的限 周，它并不是万能的，有一定的适用范围和适用条件，当采用 值应力混凝土管作为桩基础时，必须遵从本规程所列适用范 用和适用条件 1本规程对建筑物使用管桩基的适用范围进行厂明确的 规定： 2软土是指天然孔晾比e≥1.0，且天然含水量大于液限的 中颗粒土包活游泥、设泥质土泥炭泥炭质等。本条所 智的厚层软土主要指滨海地区分布的厚层软土 3地下室必须是完整的地下室，不能采用半地下室必须 儿有一定的理深，且联固作用比较好 4考虑到地麗荷载作用下预应力混凝土管桩的抗弯及抗剪 生能比实心混士桩差，面且考虑到国内外尚缺乏对于管桩基 谢抗震特性的较深人的认识、天津市此方面工程经验不足等医 款，规定对于抗震设防烈度8度地区及高层建筑管桩基础应采用 高强预应力混器士管证（PHC桩，以提高基结构的抗性能。 惠電设计刻度为不足8度的地区的建筑物，考虑到其对管进的抗 康要求相对较低，在满足其他设计条件下充许选用在天津市已有 欣为普遍应用的预应力混凝土管桩等其他合适桩型： 5由于地下水、土对桩身有腐蚀性的处理问题很复杂 让防离效果尚无法验证，本次规程未及该问题，但对于地下 中、土对桩身有脑蚀性的场地，其防腐措施应按照工业建筑 防商蚀设计规范（GB50046要求执行为宜。 1.2管桩基的设计等级系结合管桩的适用范出并按柱基损 平造成建筑物破坏的后果（危及人的生命，造成经济损失、产生

社会影响的严重性，采用三级划分。对于有纪念意义的或供群 众性集会的民用建筑、经济意义重大的工业建筑物也应列人重 要建筑物。 3.1.3管桩径一般不大，长径比不宜过大，根据最小桩间距 及天津市实际施工及使用经验，提出长径比不宜大于50 3.1.4考惠到地震荷载作用下柑侧主体发生震动液化，将使得 水平抗力有损失基至完全消失，或者的不排水剪切强度小 于10kPa的厚软土层内的长径比大于50的细长管桩，应验算其在 竖向荷载作用下的压杆屈服稳定问题，保证其在竖向荷载作用 下有足够的侧向稳定性。 按现行《建筑抗震设计规范）（CB50011）进行预应力管桩 基础的抗震设计，对于坡地、岸边内的管基础、除进行静力 条件下的整体稳定性验算及身抗滑验算外，桩的抗震承载力 不宜只简单按静承载力乘以抗震调整系数，尚应注意适当考虑边 坡位移或滑坡对管桩竖向承载力及水平承载力的不利影响。 3.1.6本条规定在进行基设计时，应考桩的挤土效应、开 挖基坑、深厚软土场地施工大面积密集基对桩基础产生的不 良影响，这些都是软土地区桩基实践中易于引起工程质量事故 或工程约纷的设计与施工问题。为使设计和施工人员注意这些 可恶，认真做好施工组织设计及相应的应变措施，以减少工程 质量事故，本条作了原则的规定。 3.1.7天量的工程实践经验证明，承台底面与侧面的抗力是抵 抗水平地震力的有效部分，对于底面面积、侧面面积及埋深软 大的承台，提高承台底面与侧面士体的密实度和强度，其抵抗 水平力的效果往往比单纯加大桩身抗侧移刷度更为显著。工程 实践中，可采用对承台外围进行换填与压实、设承台外围打 设复合地基等措施提高管桩基础的水平抗震承载力。

1美于班的分类 卫确定采用预应力混凝土管桩作为桩基础后，合理地选 国恒者妞型是进基设计中的正要环节。按承裁性状分类，是 心力状态下，按证的抗力性能和工作机理进行分类。不 叫妞载性状的妞基，有不同的构造要求和不同的计算内容。 1坚向抗压桃：主要承受坚向下压荷教商称竖向荷轮的 ，成进行登向承载我力计算，必要时，还诺计算证基沉降，验算 世心下民的承载力以及免摩阻力产生的下拉荷载： 臣问抗桩：主婴术竖向拨荷载的班，应进行证身 重和抗装计算以及抗披承载力验算，且应对抗拨措施进行试验 口水平受荷桩：主要承受水平荷载的桩，应进行桩身强度 杭尚验草以及水平承载力和位移验算。 电2按挤土类型分类。大量工程实践表明：沉桩挤士效应对 川他承载力、流桩质量控制、环境等有很大影响因此，根据沉 方和沉桩过程的挤土效应，将桩分为部分挤土桩和挤土桩 在地和软土中设置挤土桩，如设计和施工不当：就会产生 即量的挤效应，导致地面降起桩上浦和移位基至断裂，从 出低桩的承载力，有时还会损坏邻近建筑物：桩基施工后， 山回因饱和软士中化原水压力消，土层产生再固结流降 中用产生负摩阻力：降低扭基承载力增大桩基沉降。 3证的布置原则主要应考惠桩的中心距，桩的合理排列 出及娃端进人持力层的深度等因素。经验证明，桩的合理布置 及证的承载力，成少建筑物的沉降，特别是不均匀沉降是 美重婴的。为了避免桩基施工可能引起土的松地效应和挤士 微成对相邻基的不利影响，以及群桩效应对基桩承载力的不

利影电，布桩时应该根据士类和沉桩工艺及排列确定桩的最小 中心距。管桩虽开口，沉桩时一部分土挤人桩管内，但仍属挤 ，布拼过密时，在软土地区沉施工后出现桩上字，地面 幸起现免故设计时应注意沉班挤士尚惠因此规定，当排数 不少于3排且桩数不少于9根时，不应小于4.0d：对于大面积群 证，规定班最小回距不应小于4.5d对于穿起饱和软的挤士 桩，要求中心距最大：对于大面积的样桩，桩的最小中心距 宜适当加大。对于证的排效为1一2排，证效小于9根的他情况 的摩擦型桩基，桩的挤士效应不太明显，的最小中心距可适 当减小。 另外软王中桩基宜选择低压缩性土层作为桩端持力层 这是多年来软土地区桩基实践的成功经验，也是桩基建筑物沉

男外，软土中桩基宜选择低压缩性土层作为桩端持力层 多年来软土地区桩基实践的成功经验，也是桩基建筑物范

3.3.1踏持力层厚度强度变化对管桃基础彭南很大博 探点应根据工程地质条件的杂程度和持力层的分布均匀性进 行布置，简单地质条件下助探点的间距可大些，但应保证揭籍 场地的工程地质条件与特征：复杂地质条件下应适当加器助楼 点。 3.3.2本条强调工程助案应采用多种手段综合评价除钻 收样与原位测试两类手段各有优缺点之外，是基于自前本市有 关以静力触操，标准货人试验等原位消试方法定量评价地基士 物理，力学特性的实际应用很多，但尚不能全面适应助案评价的 内容要求。另外，柑端持力层应优先选择较硬王层或较密实的粉 土，粉砂层，有利于提高单进承载力降低进基造价，成少建筑 物的沉降。

3.3.3在进行管证适用性评价时，应对管桩近排可能性士

，基坑开挖、周围环境影响等综合评价，忽视哪一租 植设计和施工产生不良后果

4.1：1桩基础设计在（建筑地基基础设计规范（CB50007）、 建筑抗装设计规范（GB50011和行业标准建筑证基技 规范》（JGJ94）等现行规范中已有明确规定，除本规程提出的规 定外：尚应逗守上还标准的规定 特别强调的是，预应力混套士管桩桩身结构水平承代能力 相对较小，在水平荷载作用下具有脆性破坏的特点，必要时可 采取相应的构造措施提高管进柱身结构水平承载能力。当管材 赶身结构水平承载能力不能活足要求时可采取靠芯等指施提 高管桩桩身结构水平承载力，以满足建筑桩基水平承载力的要 求，保证大是作用下证基安全。根据天津地区的经验，在水平 办作用下，管进量大弯矩一股发生在证顶以下5倍径左石： 进顶以下10倍径处变得较小，插芯深度以顶以下不少于 8一10倍证径为宜

4.1.2根活现行国家标准（先张法混土纤进（GB13476) 和行业标准先张法预应力混凝土薄壁管桩》JC888中的规定 给出PC、PHC及PTC桩的桩身抗裂弯矩和极限弯矩，抗裂弯矩 和极限弯矩即是桩基础设计时考虑管桩受弯设计所需的指标， 又是评定管桩耐打性的一个指标。如AB型桩抗弯性能及耐打性 均优于A型桩。 4.14选进的型号一方面应根据设计单桩承载力确定，同时 应考电沉桩穿透粉土、砂性层的厚度大小。店度较大时，带 采用合理的沉桩施工方式，如锤击法沉桩较静压法沉穿越 王能力强：同时需考店选用证身强度较高的班，PHC证社马 强度较高，穿透硬主层能力强，一股能穿透密实粉王砂王 2.0~3.0m；PC证桩身强度较低，穿透粉土、砂性土能力弱，在

4.14选证的型号一方面应根据设计单证本轻力确定：向时 应考虑沉桩穿透粉土、砂性士层的厚度大小。厚度较大时，需 采用合理的沉桩施工方式，如锤击法沉桩较静压法沉桩穿越 硬土能力强：同时需考虑选用桩身强度较高的桩，PHC桩桩身 强度较高穿透硬王层能力强，一般能穿透密实粉土、砂土 2.0~3.0m：PC桩身强度较低，穿透粉土，砂性土能力弱，在

#需童活构土，砂性王厚度较大时，柱身强度可能不足，易 中业现H故在粘穿适厚层粉士砂士时应旗用 健计等级为甲级和乙级的管柱桩基工程，一般都承受较 前本平力，地下车库等的基承受抗技力：因此设计前应 点帮尚试进确定单桩竖向承载力、单桩水平承载力及单机 情题小性力：为设计提供充分的依据。

42经验孕数法估剪单桩承批力

参数取值，结合天津地区经验及实测资料略作调整 4.23理论上分析，瑞进人密实粉士砂性土厚度较大时 锤击、静压能已使桩端形成大而密实的打大头，已起至 证端打径，桩端士挤密加强的作用。根据现有试证资料·单机 使回承轮力与程端景的物理力生质印的强进人方 层的厚度以及端下生层的库度密切相关，特别是进人的深用 对承载力影响很大，故本规程特别提出了证站进人持力层的 更以进径为单位进行适当的调最其中标准贷人实御击数 反映主的密实程度较直观且准确，本规定增加了用标贯击数评 价端用的参考值。端阻力在粘性土中调整度较小，在粉， 砂性生中总体上调整帽度较大，经试算对比用调整后的参型 计享：计算值约为实调值的8090%左有有足够的安全证 实际单时特别场质的均务佳试地点的 况，、沉械施工方式及质量控制严格程度与实际工程桩施工的艺 异，特别是桩端进人粉土、砂土的厚度差异。 大准市动系院李连营电路等人通过四十余项程试班绍 果分析，发现预应力混疑土管班以密实状态的粉土，砂土作为 证端持力层时采用证基规范提供的物性指标法查表获得的极 限端阻力标准值，明显低于静载荷试桩结果友推的极限端阻力 标准值9比值平均在0.59左右，不能准确地反快桩的实际承 载力。经过统计，分析，其单桩竖向极限承载力标准值的高低 主要取决于持力层的密实度及妞端进人粉生，砂王层的深度和 开端粉十是的用 经相关关系计算，极限端阻力标准值与持力层的标货击 数、触探锥尖阻力及桩进人粉王砂土层的深度成正比，关 系公式如下：

q=104.9Nas+1635.0h q=191.2q.+2365.0h 持力层标贯击效（击）

始书 q持力层锥尖阻力（MPa）; S h，一桩端进入持力层深度（m）。 经对15项工程试桩结果的验证，采用关系公式计算的预应 力混凝土管极限端阻力标准值与试桩结果总体尚吻合，计 算值与静载试结果之比介于0.83~0.95，平均值为0.89：预应 力混凝土管桩极限端阻力的深度效应较明显，随着进人持力层 深度的增大，标贯击数和静力触探锥尖阻力也随之增大，极限 端阻力标准值q也随之增大。

4.2.4单桩抗拨极限承载力标准值

单桩竖向抗拔静载试验一般按设计要求确定最大加载量，为 设计提供依据的试验桩应加载室桩侧土破坏或身材料达到设计 强度。在拨桩试验前，宜采用低应变法对预制桩检查桩身质量， 对有接头的PHC管桩应进行接头抗拉强度验算，确保试验顺利进 行：对电焊接头的管桩除验算其主筋强度外，还要考主筋嫩头 的折减系数以及管节端板偏心受拉时的强度及稳定性。器本

4.2.5单桩水平承载力特征值

桩的抗弯能力取决于桩和士的力学性能、纵筋配筋率、桩 的自由长度、抗弯刚度、桩径、桩顶药束等因素，试验条件应 尽可能和实际工作条件接近，将各种影响降低到最小的程度， 使试验结果能尽量反映工程桩的实际情况。 对于《建筑抗震设计规范》（CB50011）要求进行水平力验 算的建筑物同时还承受水平荷载，《建筑桩基技术规范》（JCJ 94提供了预制桩水平承载力的估算公式，但公式较繁琐，且 部分系数是多次倒出来的，经验性因素较大，估算准确性也不 高应以试桩确定为宜。批

.1桩顶竖向力和水平力的计算，是在上部结构分析将荷 聚于柱、墙底部的基础上进行的。

4.3.2建筑地基基础设计规范（GB50007规定单证承载力码 定应通过单证竖向静载荷试验确定，实际工程也全部采用单桩览 向静载试验确定。初步设计时，单杆坚向承载力可根据士的物 理指标与承我力参效之回的经验关系估算。为避免混清，理筑 地基基础设计规范）（GB50007规定证顶轻向力采用正常使用极 限状态标准组合下的竖向力，承台及承台上生自重采用标准 值相应单桩坚向承载力采用特征值为极限承轻力标准值除 以2。 4.3.5与单桩向承验力和比影南单证水平承载力特征值 的因素较多，包括桩的截面刚度、材料强度，证侧土质条件， 桩的人土深度、桩项约束情况等，很难准确估算，一般股应通过 单证静载荷试验确定，本规程第4.2.5条提供具体的单桩水平 承载力计算公式，在缺少单桩水平静载荷试验资料时，可以用 于估算单桩水平承载力特征值。公式中综合考虑了桩身抗弯所 便水平位移系数及充许水平位移值等多种因素。对于抗智性 能差的预应力混王管桩，其水平承致力由身强度控制道 活是桩身首先出现婴经，然后断裂破环 43.6管证证身坚向承力应考店的打性施工时的强度 损失等因素进行限制。根据《建筑基技术规范》（JGJ94)中 进身强度采用公式O多A中·其中工作条件系效中取0.6 4.3.8，对于桩基础一般需要进行沉降计算，建筑物地基变形计 异值不应大于地基变形允件值。管证基础同一股的基具最 整机降量本规程提供牌种计算方法供选择： 1可采用实体深基础单项压缩分层总和法计算。当无当 地经验时：桩基流障经验系故山接（建筑地基基础设计规范 CB50O07选用 2也可采用简化式计算。简化式中桩基沉降经验系数中 可按表2获得，其中B为承台宽度，s为证间距，d为桩径，n为 证数在，为承台长度，L为证人士深度。

表1桩基况降经验系数中，

表1桩基沉降经验系致中

主：口正为配中计车球正范国内压模童的当主值 ②中可根排内插取值

4.4管桩连接和节点

4.4.1管接头数量不宜过多，设计时应根据设计长，适宜 的接桩位置，合理组合单节桩：将单节桩截断端头板焊接后再 沉桩，很容易造成桩的破损，再处理时难度很大，故放应禁止 管证与承台连接有美构造要求，并明确用于抗拨桩时应来 用范芯插筋与承台销固品当采用端板焊接时顶应流芯处 理，改善证顶的受方状态，有力于与承台的连接 4.4.2、4.4.3天津地区连续发生多起采用顶应力混土管证作 为抗技抵造成基础妊至上部结构上净的事故，后期处理所的 时间，资金均较大，主要是采用的构造措施不合理，设计人对 地下水的上浮力重视也不够。因此。在天津地区应慎用预应力 昆旋士班作为抗技证使用，本规程也明确规定如采用预应力 混庭土管证作为抗拨桩，应采用酒连接，其港芯深度应通过 技试验确定，其插防数量应进行严格计章

5管桩制作、规格和质量要求

5.11管桩按混凝土强度等级分类的标准：管耕离心混凝士强 度等级不小于C60且小于C80，可定为PTC桩或PC桩，强度等级 不小于C80的管定为PHC桩。凡小于先张法预应力混凝士管 桩（CB13476）规定最小壁厚的先张法预应力混凝士管桩称为 预应力混凝薄壁管桩，简称PTC，壁厚与国标不尽相同， 国内其他地区有逐渐取消薄壁桩的趋势，但通过近十年在天津 地区的应用，能体现天津特色，天津地区本次修正可以在复合 地基中使用，故本次继续保留。 5.1.2天津地区常用管桩规格为300mm400mm、450mm、 500mm、600mm。外径为800mm、1000mm的PC、PHC管柱 及外径为550mm、600mm、700mm、800mm的PTc管桩尚未 列人规定中，如工程中确有使用的必要，可参考国家标准和 国标图集 5.1.3PC桩及PHC桩按其抗套性能或混凝土有效预压应力值分 为A型、AB型，其抗弯性能分类应符合附录A的规定：按混凝 土有效预压应力值分类：当混凝土有效预压应力值分别为4.0N/ mm、6.0N/mm时，其对应的PC及PHC管桩类型为A型和AB 型。PTC耕按现行有关标准尚未进行分类。天津属滨海软士地 区，如工程中需要抗变性能较好的B型或C型桩，可参考国家标 准和国标图集。 管桩纵向钢筋应采用预应力混凝土用钢棒。根据天津的工 程经验，桩径300mm的PTC桩纵向钢筋也可采用预应力螺旋助 钢丝，但要求壁厚不小于55mm，设计时采用的单桩竖向极限承 载力不能超过1000kN：对于桩径>300mm的PTC桩，尚无相应的 工程经验，必须采用预应力混凝土用钢棒。

5.2.3预应力混土用钢棒SBPDL1275/1420的质量应符合（预 应力混凝土用钢棒）（YB/T111)标准：螺旋筋宜采用冷拨低磷 钢丝，低碳钢热轧园盘条，其质量应符合冷拔钢丝预应力混 凝土构件设计与施工规程）（JCJ19）、《低碳钢热轧圆盘条） （GB/T701)规定：端板、桩套箍应采用Q235A，其材质应符合 国家标准（碳素结构钢》（GB/T70O中的规定，碳索结构钢牌 号0235A，表示钢材的屈服强度为235MPa，质量等级（化学成 份符合A级要求。构造要求管桩的预应力钢筋应沿周围均匀布 置，最小配筋率不得低于0.4%，并不少于6根

5.4.2管桩外观质量和尺寸允许偏差的检查工具和检查方法可 参照表3执行。 5.4.4规定了各类型桩的单节最大长度，制柱及施工应严格执 行，根据天津市地区经验，对原天津市规程及图集中的最大长 度进行了修正。 5.4.6管桩的混凝土强度必须达到100%设计强度后才充许出 厂。关于管桩的养护时间，一般PC及PTC柱采用常压蒸汽养 护，养护应不少于7天龄期，如有其它有效措施且有试验数据表 明混凝土抗压强度，抗拉强度能达到与标准养护28天龄期的强 度时，可不受龄期限制：PHC桩压蒸养护下为1天，且压蒸养护 后在常温下静停6个小时后方可沉桩 5.4.7管桩的外观质量和尺寸充许偏差的检查工具和检查方法 要求比较明确，结合天津对管桩的实际使用情况，对管桩黏皮 和麻面、桩身合漏浆、局部醋损、桩套箍凹陷、接头及桩套箍 与混凝土结合处等缺陷深度均比国家及行业标准严格。

表3检章工具和检查方法

6.11自前，在天津地区管施工所他用的沉拼施工工艺主要 有两种，即击法沉证和静压法班针对设计人选用的施工 工艺、设计参散、体材质、地质条件、施工场地周围环境 结合设备的施工能力选用施工设备。不同的设计工艺选用不同 的设备，不同的设计参数选用不同型号的桩机。如果设备选型 不当，容易造成沉桩质量事故，或达不到设计要求，因此，应 根据不同的设参数选用设备。 另外，施工前的现场准备是施工质量的保证，准备工作起 细，施工质量越有保证 6.12施工前应准备好相美的各种资料：特别是应者重在三个 方面：一是场地地质资料，根据场地地质条件进行桩型活用性 分析：选择合适的施工设备，确定桃体强度及考虑是否加拼尖 等：而是场地现状及周围环境，包括场地回填情况，地下管线 及地下构筑物等理靠情况、施工现场上空的高压电线等资料： 同时应考思施缸对周伟建筑及环境造成的影用三丹维写施工 组织设计，它是作为现场管理和质量保证的主要依据：能充分 反映施工单位现场管理水平和技木水平 6.13预应力混就土官证进人现场，主要做三方面验收工作 1资质及强度报告：首先要验收内务资料三证厂家资 质，厂家营业执照厂家试验室资质其次要验证产品原材复 试报告（出厂合格证、混疑土试块强度报告、钢材出厂合格证及 复试报告、水泥出厂合格证及复试报告及砂、石试验报告、混 凝土配比单、混燕土碱集料试验报告。 2现场产品验收主要参照先张法预应力混连士管供 （GB13476）和行业标准先张法预应力混凝土薄壁管桩）（JC

888验收，主要检验端头板是否和桩身垂直出现超标的说明顶 立力钢筋预拉拉力不均，或顶应力筋长度偏差超标端头板预 应力钢筋增头是否有薛出端头板外桩端头混土与端头板密 实程度及桩管内外是否有裂隙或损坏（断桩）桩的挠曲度和圆 度并检查是否有横裂及其他缺陷。 3现场强度验收、目前为止还没有有效、简易的仪器在现 场对其桩体强度做有效的验收，通过近儿年的工程实践，可采 用回弹仪进行现场检测，具体可按装4参考

表4回弹仪确定桩体强度参考表

外观验收桩体是否亏料，体颜色，端头板处混链土是否 密实，管内是否有无混凝土娟落现象也能定性验收桩体强度 6.1.4现场管桩的堆放多采用单层堆放或双层堆放单层堆 放对场地平整要求较高，双层堆放应在桩下放置垫木。 6.1.5点施放是现场控制重要环节之一·同时应防正施工 时的桩点跑位，因此施工时应经常对将要施工的桩位进行复 核，以保证桩点位误差在充许范围内。 6.1.6打桩顺序是打证施工方案的一项重要内容，以往施工 单位不注意合理安排打桩顺序而造成享事故的事例很多，如位 偏移、挤断上披，地面降起过多、建筑物破坏等，因此，施工 时必须合理安排施工顺厅 6.1.7为准确控制沉桩深度或桩顶标高，施工前应对全部工

程的桩顶标高进行分类，并在施工时严格按设计标高执行 一股采用水准仪控制桩项标高。对于以密实主层作为拼端持力 层的场地流桩时，锤击法可采用货人度控制，最后三阵击每 击贯人深度不宜控制太小，以防止将桩头铺坏，并根据不同的 睡重或不可的设计要求综合确定：静压法可采用压控制 其控制的压证力不能超过身结构承载力设计值。对于不能达 到设计要求的桩，应及时向设计人员反馈：对于施工长与设 计桩长差异较大时，设计应架取相应的措施。 6.1.9桃基施工时应充分考虑施工是动、挤，孕音等可能对 时近建（构筑物的正常使用和安全的影响，应根据建构筑物的 正常使用和安全的要求开结合场地地质茶件皮施工能力采取柜 应的有效精施如采用开口证尖、预钻孔沉桩、开挖地面防 沟，设点进行沉降及开裂观测等，必要时应对建（构）筑物采取 加固精施。 6.1.10管桩焊接前，上下节桩段接柱应保持顺直，错位偏差 不宜大于2mm：焊接遍数不得少于三追，内层焊必须清理干净 后方能进行施焊外一层：对于大直径，焊接遍数不宜少于三 通：焊缝应饱满连续不得有任何夹渣，裂缝或缺焊等：焊好 后的桩接头应自然冷却一定时间方可继续捶击或静压施工。对 于很硬土层场地，冷却时间宜严格按条文规定的时间执行：对 于一股性生层场地冷却时间可适当减少，但锤击法冷却时 间最少不应少于3分钟，静压法冷却时间最少不应少于2分钟 6.1.11桩基施工是对勤察、设计，桩体质量等的有效验证 因此：施工遇到本条所列情况之一时均应暂停打桩，并及时报 设计，监理等有关人员，以便进行原因分析，并研究处理解决的 施。 6.1.13由于预应力混撬土管桩抗水平力相对较差，因此，在

定合理桩长时，设计般以最低标高确定桩长，极易造成持力 县揭示较早的部位沉桩不到位； 2设计选择桩端持力层不合理。由于承载力不满足设计 要求等原因造成设计确定桩端持力层不合理，很容易造成部分 桩基至全部桩沉不到位。如开发区某工程，理埋深23~27m分布 较稳定的密实土层，但由于承载力不满足设计要求，致使设计 要求桩端置于理深42m处，虽采用天吨位的锤击设备施工，仍 造成很多不到位： 3勘察资料不准确。斯探点不够或勘探资料粗租，对工程 地质情况不明，尤其是对持力层起伏标高不明，致使设计考虑 持力层和选择耕长有误。对于不准确的察资料，一旦持力层 为密实土层，很容易造成部分基至全部桩沉不到位。另外， 勘探工作是以点带面，对局部硬夹层、软夹层、地下障碍物不 可能全部了解清楚，尤其在复杂的工程地质条件下，压桩施工 就会达不到设计要求的控制标准： 4）桩尖需穿透局部的较厚硬夹层。由于硬夹层分布不稳 定，设计选择穿透硬夹层，以下部士层作为桩端持力层，分布 硬夹层的部位经常造成沉桩不到位 总之，发生管进沉不下去时，应冷静分析原因，找出对策 才能继续施工切不要育自加大压桩力强行沉桩

些初接触静压桩的设计、施工人员往往将终压力与单桩 竖向极限承载力混为一谈，实际上终压力与单桩竖向极限承载 力是两个不同的概念。终压力Q是桩尖达到设计持力层终止压 桩时出现的最终静压力，其每次出现持续时间通常只有5～10 秒：单桩竖向极限承载力Q是在静压桩施工完成后，土体中孔 隙水压力开始消散，土体发生固结强度逐渐恢复，这时耕才开 始获得了工程意义上的极限承载力。 虽然终压力与单桩竖向极限承载力是两个不同的概念，但

表5QQ的比值考关系

6.2.6“引孔压桩法”既是对桩身范围内的土层（特别是密实 土层通过螺旋钻干作业法引孔高压旋喷喷射清水或水泥浆引 孔，达到桩沉到位的目的：引孔的最大难点在于控制垂直度偏 差。另外，采用螺旋钻干作业法引孔时，其引孔直径必须小于 舒桩直径否则设计应考虑引孔对承载力的响。 6.27当较密货或土层为厚层饱和漆泥质士时，由于拼王效 应的影响很容易对周国已施工的位产生上浮和水平偏位

设观测点检测是必要的。

6.3.1锤击法沉桩工艺效率高、进度快，穿透砂层和进人持力 层的能力强于静压法沉桩，所以锤击法沉桩所提供的承载力一 般要大于静压法沉桩承载力。但该施工工艺施工噪声污染大、 由于挤土、震动对临近建筑物的使用安全影响较大。锤击法沉 进工艺选锤原则如下 1锤击冲击力大于土的阻抗力，才能保证桩穿过硬土层， 进人持力层； 2保证满足设计要求的同时确保桩体的完整性： 3锤重是桩重的1.5~2.5倍，采用重锤低击的方法 通过实践经验表明，锤重和桩型应当相匹配，否则锤选小 厂锤击数过高，造成桩顶混凝土疲劳而破坏，送桩不到位 锤重过大，造成桩体压曲或局部破坏。锤击法沉桩设备选用可 按附录E参考。 6.3.2为控制桩的垂直度，严禁使用不配套的桩帽，要求桩赠 内径应比外径大20~30mm：桩帽和桩锤之间、桩帽与桩头之 间、送器与桩头之间设置的桩垫应是弹性较好的材料，自的 是有效地保护桩头不被锤坏。 6.3.3使用的套简式送器应与桩相匹配，内径比外径大 20~30mm为宜：使用插销式送桩器应保证其垂直度，防止桩体 破坏。 6.3.4管锤击施工时，应严格控制桩的垂直度和桩体质量。 6.3.5每根的总锤击数及最后1m沉锤击数应符合下列规 定：PTC桩总锤击数不宜超过500，最后1m沉桩锤击数不宜超过 150：PC桩总锤击数不宜超过1000，最后1m沉桩锤击数不宜超 过200：PHC桩总锤击数不宜超过1500，最后1m沉桩锤击数不

宜超过300。根据施工经验，对不同类型的管桩在密实坚士层 中施工所规定的总击数，目的是防止桩身混凝士产生疲劳破 不但规定的总铺击致应是与施工的桩型和地质条件相匹配的 链所施打的铺击数，如果出现小锤打大或大锤打小柱等特殊 青况中上述捶击数要求仪供参考。 6.3.6货入度是指满铺情况下连续3个10链一阵的货人深度。 本条所规定的停止镜击的控制原则适用于一般情况，实践中也 存在集些特保。如软士中的密集群，按设计标高控制，但电 于天量证沉人士中产生挤效应对后续桩的沉证带来固难南京市关于进一步推进装配式建筑发展实施意见（宁政办发2017年143号）， 如坚持按设计标高控制很难实现。按人度控制的，有时也 会产生贯人度过大而满足不了设计婴求的情况器有些重要建筑 即使贯入度达到了设计要求还需达到标高，即实行双控。因此确 定停锋标准是较复杂的，宜借鉴经验与通过静动载试验综合确 定停链标准。

7.2.2桩身垂直度检查是管沉桩质量检查的主要内容，桩基 施工和基坑开挖过程中都会造成管桩倾斜，桩身垂直度超过允许 偏差的管桩，应作好记录并进行身质量检查。由于管桩是中空 的刚性杆件，本规程提供的管桩桩顶平面位置的充许偏差为最大 值，管桩施工过程中应使管桩桩顶平面位置偏差越小越好 7.2.3常用的桩身质量直观法检查，其检查深度有限，检查分

讲率较低如管证内进水将不能进行直观法检查。有条件的施 工单位可采用高分辨力的进内壁成你系统检查管妞内坚的完 整生。目前国内外管桩内壁成像系统有两种，一种是声波成 像系统，一种是光学成像系统，前者分辨率较高且不受管内 地下水水质限制。 72.4高应变检测技术是从打人式顶制桩发展起来的，试打桩 和打证监控是其特有功能，静载荷试验无法做到。进行打证监 控可以减成少班的破损率，选择合理的人士深度，进而提高沉证 效。

7.3.1工程桩应进行承载力检验是现行国家标准（建筑地基基 工程施工质量验收范）（CB50202）和建筑地基车础设计 规范（GB50007）以强制性条文的形式规定的：桩身完整性检 测是（建筑地基基础工程施工质量验收规范）（CB50202）质量 检验标准中的主控项自办检的自的是检验工程班的预 期使用功能，桩身完整性检测的目的是找出各种可能影响单桩 承载力的因素，最终仍然是为了准确可靠地判定单桩承载力并 正确评价整个桩基工程，因此，基质量检测中的承载力和完 悠性生两顶内容是相五美联巨不能做然分开的。 7.3.2由于检测的成本和周期问题，很难做到对桩基工程全部 基进进行检利。工后验收检测的最终自的是查明跑惠、确保 安全。为了在有限的抽检数量中能充分发现桩基存在的质量问 题，宜优先考店设计要求，施工情况，地质条件及异常情况等 因素，再考虑抽样的随机性 7.3.3考虑到管证设计，结构方面的原因，管桩的单竖向抗

压静载试验宜采用堆载法进行。如需要采用错法进行静载试 验时，应对错桩进行插筋芯处理，并对插筋范芯的长度，度 嵌力及钢筋强度进行验算：当试桩要进行截处理时，考虑到 截桩后桩顶因应力松驰作用而强度降低，也应对桩顶进行插筋 芯等加固处理，以保证进头不发生破坏 7.3.4本条规定了在何种情况下对设计所需的单证坚竖向抗压承 线力，、单桩坚尚抗拨承载力，单水平承载力进行单拼静载荷 式验。挤士群证施工时由于士体的侧挤和降起，质量同题时 有发生，有时施工前量做过静载试验，但因前期施工的试桩数 走有限挤士效应并未充分显现，施工后的单承载力与施工 前的试进结果有时相差较大，对此应给予足够的重说 7.3.5相近条件，系指在天津市范围内同类场地土质情况下 所做的动静对比验证，当然最好是有本场地的动静对比试验资 料。高应变法检调单桩承载力的可靠性在很大程度上取决于检 博人员的技术水平和经验，因此强调要有本地区相近条件的对 比验证资料或本场地试桩静动对比资料： 7.3.6完整性检测中的低应变反射波方法作为普套手段，具有 速度快费用低和抽检数量大的特点，易于发现基的整体施 工质量问题。对此条做以下说明： 工由于弹性波激发、生成传插机理方面的题，建议 对管桩测试时，在管桩侧壁的不同方向分别进行击，接收试 验，并对比具一致性。 2本条强调判断桩身完萨性及划分缺陷类别时应考 到管班焊接工艺对离试方法的影南，注意区分反射波出现在机 身和接桩部位时的两种不同情况 1管桩桩身的破坏多属急剧脆性破坏，且由于结构构造 方面的原因，易形成织纵向剪裂裂缝。从工程安全，耐久性考 惠，管桩桩身的轻微破裂也是应该被严格禁止的 就自前低应变普违采用的反射波方法而育，管桩桩身的破

，但大部分经过接桩的管桩（两节或多节）桩底反射不明显， 尤其是长大于20米的两节或多节管桩，桩底反射波多不可见： 2多数检测单位在报告中没有反映此问题，只是简单地将 看不到桩底反射的桩判断为1、Ⅱ类合格桩： 3利用高应变测试方法的速度曲线能很好地分析全桩身的 完整性。 以上认识得到了天津市多数检测单位的认可。这表明低应 变反射时波方法在两节或多节管桩的完整性测试方面有一定的局 限性，不能可靠地反映出第二节以下身的完整情况采用高 应变方法测试，在取得基桩承载力参数的同时，利用高应变测 试的速度曲线分析桩身完整性，可有效地弥补低应变方法分析 二节以下桩身完整性时的不足。推荐对采用两节或多节管桩的 基础工程做一定数量的高应变测试，以使更好地分析二节以下 桩身的完整性，提高工程安全可靠程度。在此强调对于桩基设 计等级为甲级的建筑物，或两节以上的工程桩应进行高应变法 检测。 造成两节或多节管桩桩底反射波不易得到的原因有以下几 方面： 1 性波在管耕中传播机理方面的原因： 2心管桩对大能量激发不利： 3周土阻尼衰减作用： 4底土的挤密及土塞作用使底反射系数减小： 5桩部位反射界面对波的传递的影响 随着测试技术的发展，有可能出现更适合管完整性测试 的方法。最近有单位将孔内高分辨率成像检查系统用于管桩内 壁的完整性检测，取得了较好的效果 7.3.8当检测结果发现单桩承载力和桩身完整性不满足有关要 求时，相关各方应慎重对待，认真分析原因，采取相应的措施。 当单桩承载力出现问题时，在排除桩身完整性问题前提下，要从 工程地质条件、桩基参数选用、压是否到位及检测等多方面

分析原因。当柱身完整性出现问题时，要分析管桩构件、运输吊 装、桩基施工基坑开挖及周围条件变化等因素。 在正带情况下，Ⅱ类桩的承载力是能够满足设计要求 的。对于类桩。尽管其桩身存在明显缺陷但其坚向抗压承 载力不一定不满足设计要求，需要采用其他检测方法（高应变 法、静载法进行复测、核验。 7.3.9由于桩身完整性检是随机抽检，从严格要求，确保安 全的角度考恩，本规程取消了二次扩大比例抽检，规定当 英之和大于抽检证数的20%时，直接对工程柱进行全教检调。

7.4管桩桩基工程验收

7.4.2当管采用静压桩基施工时：由压力表读数换算的压桩 力往往作为设计施工的参考数据静压机的压力表应进行标 定。影响终压力值大小的因素较多，如沉桩速率，地下孔隙水 压力，场地土性质、挤土效应地铁1号线西漳车辆段与综合基地工程站场桥涵工程施工方案，压拼机性能等，终压力值与管 证的单性竖向抗压承载力的对应关系不是绝对的。