标准规范下载简介
SHT 3074-2018 石油化工钢制压力容器.pdf8.3.1.1火焰切割时的环境温度不得低于0C，否则应进行预热。标准抗拉强度下限 FS4UMPa 的低合金钢及铬钼钢，经火焰切割的坡口表面，应打磨去除淬硬层，然后进行磁粉检测或渗透检测。不 锈钢的坡口应采用机加工或等离子切割的方法，不得使用碳弧气刨切割坡口和清根。 8.3.1.2焊接坡口应保持平整，不得有裂纹、分层、夹渣等缺陷，坡口尺寸应符合图样规定。火焰切 割坡口的表面粗糙度应达到Ra50，否则应进行打磨或机加工。 8.3.1.3火焰切割时的预热要求，应与钢材焊接的预热温度相同。 8.3.1.4焊接的一般要求、预热和定位焊及焊前准备，应符合现行行业标准NB/T47015的规定。
相不锈钢或镍基合金之间的焊接，不包括堆焊层），且应符合以下规定： a）在酸性环境中承压焊缝不得进行异种钢焊接： b）在非酸性环境中，可以采用镍基合金焊材进行异种钢焊接： c）对设计温度在300℃以下的一般容器，允许采用奥氏体不锈钢焊材进行异种钢焊接。 8.3.2.3自保护药芯焊丝电弧焊焊接工艺不得用于承压件的焊接
8.4.1.1压力容器热处理除符合现行国家标准GB/T30583的规定外，尚应符合本标准的相应规定。 8.4.1.2热处理一般分整体、分段和局部三种方式，通常在炉内或器内（内燃法等）进行。容器环焊 缝局部或带有接管的筒节热处理也可在器外缠电热带（履带式远红外陶瓷电阻加热器）的方式进行。加 热介质常采用燃气、燃油和电加热三种加热方式。应优先采用炉内或器内整体热处理方式。 8.4.1.3热处理前应由专业热处理工程师制定热处理工艺，规定使用热源、保温温度和保温时间、升 降温速度，并绘制热电偶数量、布置点的设计图。对于环焊缝的局部热处理，还应规定加热宽度和保温 州童雷美#用
1.4容器热处理时应进行可靠的支撑地源热泵中央空调施工组织设计，防止塌
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a）符合国家标准GB/T150.4一2011中10.3节规定的受压元件的对接焊接接头，均应作射线和/或 可记录的脉冲反射法超声检测 b）射线和/或超声检测的检测范围和合格级别，应符合图样规定： c）射线检测方法及要求应符合现行行业标准NB/T47013.2的规定：超声检测方法及要求应符 合现行行业标准NB/T47013.3的规定。厚度大于38mm的容器宜采用射线加超声的组合检 测方法。 8.5.1.3本标准7.1.1条所述的中间封头，封头与筒体加强段的连接接头应按照现行行业标准NB/T 47013.3进行100%超声检测，并按照现行行业标准NB/T47013.4或NB/T47013.5进行100%表面检测。 超声检测技术等级不低于B级，合格级别为I级；铁磁性材料的表面检测优先采用磁粉检测，非铁磁 性材料的表面检测采用渗透检测，表面检测的合格级别为I级。 8.5.1.4衍射时差法超声检测（TOFD）按现行行业标准NB/T47013.10的规定进行。一般适用于厚度 大于40mm的碳钢和低合金钢对接焊接接头的现场检测。普通容器检测技术等级为B级，高压容器和 疲劳容器宜为C级，合格级别按图样规定。车间制造的高压容器采用的大厚度窄间隙焊缝，宜补充TOFD 斜向扫查。焊接接头还应按现行行业标准NB/T47013.3和NB/T47013.4增加100%超声和100%磁粉检 测，合格级别为1级。
a）容器液压试验压力的最低值应按国家标准GB/T150.1一2011（式5）进行计算，并满足该条注 2、3的规定。当该试验压力较低无法达到耐压试验的目的时，应适当提高耐压试验压力。可先 计算容器的最高允许工作压力，以此代替设计压力进行试验压力的计算，并按国家标准GB/T 150.1一2011第4.6.3条进行容器各元件的应力水平校核，同时考虑法兰和垫片的承受能力； b）当容器立置耐压试验液柱静压力大于等于设计压力5%时，即使采用国家标准GB/150.1 2011（式5）所规定的试验压力，也应按国家标准GB/T150.1一2011第4.6.3条进行容器各元 件的应力校核； c）重叠热交换器的管头耐压试验允许单台进行，当各台热交换器管、壳程间有连通时，管程或壳 程耐压试验还应在重叠组装后进行： d）容器在耐压试验后如进行修补，则焊补焊缝应按该焊缝的原检测要求进行检测并达到合格：当 主要受压元件焊补深度超过1/2壁厚时，需再次进行耐压试验 e）当设计文件无规定时，炼油厂催化裂化装置中再生器和沉降器可不进行耐压试验，但应进行100% 射线或100%超声检测，并符合TSG21《固定式压力容器安全技术监察规程》的相应规定。 2.2气压试验和气液组合试验应符合国家标准GB/T150.4一2011中11.4.10节的有关规定。宜配 发射检测，声发射检测按现行行业标准NB/T47013.9进行。
8. 5. 3泄漏试验
8.5.3.1在下列情况下，应对容器进行泄漏试验：
a）介质为极度危害（I级）或高度危害（II级）； b）对真空度有较高的要求： c）不允许有微量的泄漏： d）设计图样上注明。
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9.1.1压力容器的表面处理应按照现行行业标准JB/T4711及本标准9.1.2条的规定。
a）所有碳素钢和低合金钢容器的外表面应予以清理、除锈，且不低于GB/T8923.1中Sa2.5或St3 级的要求： b）机加工面和焊缝坡口不应涂漆，但现场焊接的坡口应涂一层对焊接质量无害且易去除的保护涂层： c）当奥氏体不锈钢需标记制造或运输数据时，标记应采用不溶于水、不含金属颜料和无硫、无氯 的墨水。炉号和批号允许用钢印或电蚀刻，但不应位于介质接触的一侧： d）应力腐蚀环境下工作的容器，与介质接触侧不得使用硬质钢印： e）分段或分片供货的容器，除应在制造厂预组装外，尚应在对口处作好对口及母线标志，并应提 供排板图： f 接触腐蚀性介质的不锈钢表面应除垢并进行酸洗和钝化处理，不锈钢的酸洗和钝化宜采用涂 刷酸洗钝化膏进行100%的钝化处理，表面处理后，应用清水冲净，并用酚酞试纸检查冲净 的程度； g）容器的表面涂漆应符合现行行业标准SH/T3022及图样的规定： h）容器的表面色和标志色应符合现行行业标准SH/T3043的规定
a）制造厂应负责对每一种零部件进行妥善的包装，包装箱上应有吊耳或标明起吊点：每一件均应 标有买方的地址、完整的订货合同号、容器位号、数量和制造厂发货单位：专用工具应另装箱 发货，并应标记“专用工具”字样： b）有禁焊要求的容器应在显著位置标示“严禁焊接”： c）每批装运货物内，需有一份装箱清单：部件、零件应有标记，或用每箱、每袋和每一台架的货 物位号标明所装的货物，并说明是完整的或是一部分： d）必要时，装运货物应附安装说明书、安装图纸或排板图，该资料应放在最大的板条箱内： e）内件、支承构件、吊耳和可拆件或其他组装在一起的附件，应按要求标出供组装时识别的件号 和配合的符号； f）螺纹接口应采用与其相同材料制的六角头螺塞堵上： g）小零件应袋装、箱装或采取其他保护措施，备用管件、紧固件和密封垫片应单独装箱发运，不 得用螺栓将其固定在法兰和盖板之间： h）有坡口的或平口的接管应采用金属盖板或厚型塑料布保护，盖在接管的外侧或内侧进行密封： 也可用一金属环形罩盖在接管端部，并与接管外侧密封焊，焊缝不应焊在坡口上； 1 所有法兰接口应采用最小厚度为4mm、直径与法兰外径相同的钢制盲板加最小厚度为3mm的 软橡胶垫的方式进行保护和密封，并用螺栓紧固。螺栓直径不得小于M12，数量不少手4个。 螺栓数量和规格可按表9.2.2选取：
表9.2.2法兰用钢制盲板螺栓尺寸
T3074—2018 1 直立容器，可根据需要设置临时鞍座： m）当因装运空间要求而改变或去除接管口、支承构件、吊耳或其他类似附件时，应得到买方书面 认可。制造厂应提供装载图，标示出所需重新定位或去除的附件位置，并应提供重新装配、组 焊的程序和检验方法； n）海上运输的不锈钢压力容器，包括内衬为不锈钢的容器，内部应充0.05MPa的氮气保护，同时 封闭所有开口。
A.1低温压力容器的设计温度
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A.3低温压力容器用材料
A.3.1低温钢的选材应符合以下要求
a）低温压力容器受压元件用钢材，应是氧气转炉或电炉冶炼的镇静钢，并应采用炉外精炼工艺， 承受载荷的非受压元件也应该是具有相当韧性且焊接性能良好的钢材： b）低温压力容器受压元件用钢材，除了应满足压力容器对一般材料的基本要求以外（指足够的强 度，稳定的组织，良好的加工性能和焊接性能，以及其他必要的物理性能），还必须要求钢材 能具有足够的低温韧性：
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c）考虑到低温材料在焊接后，其热影响区的低温冲击吸收能量较母材有明显的降低，为使容器产 品焊接接头的各个部位（热影响区、熔合线、焊缝金属）仍满足规定的低温冲击指标，在容器 设计和钢材订货时应留有充分的韧性裕量，对钢材交货实物提出“合理的”较高冲击吸收能量 指标，或是对母材要求比设计温度更低的冲击试验温度。同时还应要求制造厂确保使用匹配的 焊接材料、正确的焊接方法和焊接工艺以及良好的焊接技术水平，以减小焊接导致的材料低温 韧性损失； d）与低温压力容器受压元件直接相焊的非受压附件材料，其低温韧性及焊接接头性能需与受压元 件匹配，宜符合以下要求： 1）与受压元件直接相焊的受力元件（如支座垫板等）应采用与受压元件相同的材料： 2）奥氏体不锈钢制低温压力容器的所有与其直接焊接的附件都应为奥氏体不锈钢： 3）直立容器裙座过渡段应与本体材料相同。
表A.3.2低温压力容器常用材料
A1.3.3用于制造低温压力容器筒体、凸形封头和球壳的钢板，
a）板厚大于20mm的16MnDR、15MnNiNbDR、09MnNiDR钢板，逐张超声检测，合格级别不低 于I级； b）板厚大于16mm的07MnNiMoDR、08Ni3DR、06Ni9DR钢板，逐张超声检测，合格级别为I 级。 A.3.4低温压力容器用锻件按现行行业标准NB/T47009和NB/T47010，应选用II级及以上锻件，设 计压力大于或等于1.6MPa时，应选用IⅢ级及以上锻件。 A.3.5若采用国外低温压力容器用钢材，材料的许用应力可按现行国家标准GB/T150.1规定的安全系 数计取，但应符合TSG21《固定式压力容器安全技术监察规程》对材料的相应要求。部分国外低温材 料力学性能见表A.3.5。
表A.3.5部分国外低温材料力学性能表
A.4低温压力容器的结构设计
A.4.1低温压力容器的结构设计，应遵循以下原则
a）结构尽可能简单，减少焊接件的拘束程度： b）结构各部分截面应均匀，避免产生过大的温度梯度： c）结构拐角和过渡应圆滑，避免截面尺寸和刚度的急剧变化，减少局部的应力集中： d）容器元件的各个部分（包括接管与壳体的连接）所形成的T形接头、角接接头焊缝和各类角焊 缝，以及接管、凸缘端部都应修磨成圆角，使其内、外拐角均成圆滑过渡： e 容器的鞍座、耳座、支腿应设置垫板或连接板，避免直接与容器壳体相焊。垫板或连接板按低 温用材考： f 接管补强应尽可能采用整体补强或厚壁管补强。若采用补强板，应为截面全焊透结构，且焊接 接头圆滑过渡； g）当容器焊有接管及载荷复杂的附件，需焊后热处理，如无法进行整体热处理时，应考虑部件单 独热处理的可能性；
4.4.2焊接接头的结构设计，应遵循以下原则
A.5.1低温压力容器制造检验应按照现行国家标准GB/T150.3和GB/T150.4有关低温压力容器制造 方面的要求进行。 A.5.2制造厂应根据材料标准和订货技术条件对容器 验验验收，并符合以下要求，
150.3利GB/1150.4有天低温 方面的要求进行。 下力 .5.2制造厂应根据材料标准和订货技术条件对容器用材进行检验验收，并符合以下要求： a）当有要求时应按规定的项目进行化学成分和力学性能的复验。特别是对低温钢材的冲击吸收能 力要求应按标准或图样规定按批或逐张（件）进行冲击试验的复验： b）低温容器焊条应按批进 量的复验、今量应符合行业标准
a）当有要求时应按规定的项目进行化学成分和力学性能的复验。特别是对低温钢材的冲击吸收能 力要求应按标准或图样规定按批或逐张（件）进行冲击试验的复验： b 低温容器焊条应按批进行药皮含水量或熔敷金属扩散氢含量的复验，含量应符合行业标准 NB/T47018.2的规定，其检验方法按气相色谱法或技术条件要求。 .5.3加工成形应符合以下要求：
SH/T3074—2018附录B（资料性附录）压力容器常见的失效模式B.1压力容器设计时应根据其操作条件及介质、环境因素分析压力容器可能出现的各种失效模式，并采取相应的措施防止这些失效模式的发生。B.2压力容器失效模式分个为短期失效模式，长期失效模式和循环失效模B.2.1短期失效模式B.2.1.1短期失效模式是指容器在非循环载荷情况下出现的突然失效，体分为脆性断裂、韧性断裂、超量变形引起的接头泄漏、超量局部应变引起的裂纹形成或韧性撕裂和弹生或弹塑性失稳（跨塌）。B.2.1.2脆性断裂：脆性断裂是容器在低压力的情况下即在材料的屈服极限之内，没有明显的塑性变形，而突然发生破裂，也称为脆性破坏。脆性断裂时，材料一般没有明显的塑性变形，通常都裂成较多的碎片（块）。脆性断裂常在较低的工作压力下发生，且多发生在高强钢容器上。这种破裂事先很少有前兆，断裂速度极快。为防止此类型失效的发生，应寸材料的断裂韧性提出要求：材料加工后和焊接后进行充分的热处理对防防止脆性断裂非常重要：容器在塞冷地区使用时对原材料缺陷的允许尺寸应比在正常条件下严格：规定耐压试验时的最低温度也是防止容器发生脆性皮坏的重要手段。B.2.1.3韧性断裂：韧性断裂是指容器在使用过程中超压或由于受到严的均匀性腐蚀致使壁厚大为减薄，材料应力超过了其屈服极限和强度极限，从而产生较大的塑性变形直至断裂。此失效模式一般是指容器的整体或某些截面发生的断装械性能是其屈服强度和拉伸强度。为了防止韧性破坏，规范量服强系数，以便对设计留出足够的安全裕度。B.2.1.4过量变形引起的接头泄漏：最常见的机械连接接头是法兰连接，在内压或外载荷的作用下如发生过量变形就会导致容器内介质泄漏从而使容器丧失使用功能。标准规范通过规定密封垫片形式、限制变形量等措施防止容器发生此类模式的失效B.2.1.5超量局部应变引走起的裂纹形成或韧性撕裂：在载荷作用下，容器某一局部区域应变过大而引起裂纹或断裂，一般出现在应力集中部位或结构的薄弱部位。B.2.1.6弹性或弹塑性失（屈曲）：这种失效模式通常是指容器在压应力的作用下引起的弹性或弹塑性失稳。规范中简体和封头等的外计算是针对此类失效模式，为了避免此类失效，规范中对结构的临界载荷除以安全系数作为许用载作中应保证施加的载荷应始终在许用载荷之下。同时，还应保证设备的几何偏差应在规范要求的范围之内B.2.2长期失效模式B.2.2.1长期失效模式是指容器在非循环载荷情不较长时间内出现的失效，具体分为变断裂、螨变、变失稳、冲蚀、腐蚀和环境助长开裂。B.2.2.2端变断裂：当设备在高温下操作时，即使载荷恒定不变，材料仍然产生逐渐增加的塑性变形甚至断裂。当容器在高温下使用时，应根据材料的螨变性能确定容器的使用载荷。B.2.2.3螨变：由于螨变导致的连接处的过量变形或导致不允许的载荷传递。B.2.2.4蠕变失稳：设备在高温环境下操作时，材料在压应力作用下产生逐渐增加的压缩变形而导致的失稳或跨。B.2.2.5冲蚀、腐蚀：材料由于受到介质的冲蚀或腐蚀而产生整体壁厚减薄而造成容器承载能力下降，或局部腐蚀穿孔引起泄漏。31
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B.2.2.6环境助长开裂，例如：应力腐蚀开裂、氢致开裂等。 B.2.3循环失效模式 B.2.3.1循环失效模式是指容器在循环载荷作用下经过较长时间后发生的失效行为，具体分为渐增性 塑性变形、交替塑性、弹性应变疲劳（中周和高周疲劳）或弹塑性应变疲劳（低周疲劳）和环境助长 劳。 B.2.3.2渐增性塑性变形：设备承受组合载荷，某些载荷恒定，而另一些载荷交变时，往往会产生此 类失效。这些重复变化的载荷往往引起变形的累积。引起这种失效模式最常见的情况是热应力棘轮现象 内压力保持不变，温度应力交变，在结构的不同部位产生塑性变形和不可逆积累，当塑性变形积累到 定程度就会导致容器失效 B.2.3.3交替塑性：容器的某些结构不连续处，弹性名义应力超过材料屈服极限的两倍，在加压、卸 压过程中出现塑性变形的积累，到一定程度就会出现均塌现象。设计时应严格控制弹性名义应力在两倍 屈服极限以下 B.2.3.4弹性应变疲劳（中周和高周疲劳）或弹塑性应变疲劳（低周疲劳）：在交变载荷的作用下， 结构的同一部位相继产生方向相反的变形，从而导致裂纹萌生、扩展直至贯穿整个断面。结构既可能在 应力较大的情况下，每次载荷交变过程中均产生塑性变形，材料在很少的循环后即发生破裂失效，也可 能在应力较小时，甚至在弹性变形区域，经过相当多的循环次数后产生裂纹直至破裂。在材料可能发生 蠕变的条件下，疲劳载荷应引起特别重视，因为这可以显著降低结构允许的循环次数。 B.2.3.5环境助长疲劳：由于介质腐蚀性和交变循环应力的协同作用使金属材料的强度降低而过早地 破坏。 B.3在压力容器设计时，并不要求分析以上所有失效模式，因为某些失效模式只在特定的条件下发生 比如螨变只在高温条件下发生，如果容器的使用温度为常温，则不必考虑由于材料端变产生的各种失效 模式。但以下失效模式在压力容器中比较普遍，在设计时则必须予以考虑： a）脆性断裂： b）韧性断裂： c）超量局部应变引起的裂纹形成或韧性撕裂： d）超量变形引起的接头泄漏或失去使用功能： e）弹性或弹塑性失稳（跨塌）
图D.1管线外载荷示意图
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.1在容器设计中，容器管口伸出高度或长度，除特殊情况外，宜符合本附录的规定。 .2本规定中管口伸出高度（h、h2、H和H2）是指接管中心轴线与容器壳体内壁的交点至法 的距离。 .3本规定不适用于厚壁容器（8>50mm）和特殊容器的设计。 .4本规定不适用于保温厚度大于200mm的设计。 .5当壳体壁厚大于50mm或保温层厚度大于200mm时，接管的伸出高度或长度应适当增加 .6不同位置的接管伸出高度见图E.6，接管伸出高度数值见表E.6
图E.6接管伸出高度或长度
表E.6径向接管及其连接法兰的伸出高度B
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F.1.1紧固件分商品级紧固件和专用级紧固件，按现行国家标准GB/T901、GB/T5782、GB/T6170 等标准制造的螺栓（柱）和螺母均为商品级，仅可使用在一般的容器、设备内件和结构件的连接上。 F.1.2同时符合下列条件的承压法兰的连接可使用商品级紧固件： a）公称压力PN≤1.6MPa： b）工作温度≤200℃： c）非剧烈循环载荷场合： d）配用非金属软垫片： e）介质属于非易爆及毒性程度不大于中度危害的
F.2.1商品级紧固件在图样上应注明产品标准号 F.2.2商品级紧固件在图样上应采用“性能等级”代替对螺栓、螺母的材料牌号，化学成分、热处理 伏态和力学性能的要求。 F.2.3商品级紧固件螺母与螺栓相匹配的“性能等级”，应符合现行国家标准GB/T3098.2“紧固件机 械性能螺母粗牙螺纹”的规定
F.3.1专用级紧固件的标准选用可参照表F3。 专用级紧固件材料的化学成分、力学性能和制造检 均应符合相应标准的规定。 F.3.2应优先选用与法兰标准配套的专用级紧固件
表 F.3 紧固件常用标准
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中华人民共和国石油化工行业标准
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《石油化工钢制压力容器》（SH/T3074一2018），经工业和信息化部2018年7月4日以第36号公 告批准发布。 本标准是在《石油化工钢制压力容器》（SH/T3074一2007）的基础上修订而成，上一版的主编单位 是中国石化工程建设公司，主要起草人员是张迎恺、房家贵、彭科灵。 本次修订的主要技术内容是： 1.根据TSG212016、GB/T1502011、NB/T47013等最新版法规和标准，补充、修改了有关技 术术语。 2.根据GB/T150一2011对焊接返修后需重新热处理的要求，提出在满足一定条件的前提下，容器 在热处理后可不再进行热处理： 3.针对设备大型化的趋势，大幅增加了有关容器焊后热处理的要求，明确了炉内热处理、器内热 处理、局部热处理的有关要求，增加了换热管管头局部热处理的要求： 4.根据NB/T47013修订了压力容器用钢板、钢管、锻件、螺柱等的无损检测要求，增加了TOFD 检测适用范围、技术等级等有关要求： 5.增加了气液组合试验的内容，把原标准中的气密性试验改为了泄漏试验，由于气密试验是泄漏 试验的一种，改为泄漏试验后使得要求更为全面合理： 6.增加了低温压力容器选材的具体要求，增加了国外牌号材料使用的要求： 7.参考ISO16528，增加了容器失效模式的内容，详细列出了压力容器可能出现的短期失效模式、 长期失效模式和循环失效模式。其目的是提高设计方案的针对性，有助于压力容器检验结果的评价，有 助于定期检验规则的制定： 本标准修订过程中，编制组进行了广泛深入的调查研究，总结了我国工程建设石油石化行业的实践 经验，同时参考了国外先进技术法规、技术标准（如ASME、API等）。 为便于广大设计、施工、科研、学校等单位有关人员在使用本标准时能正确理解和执行条文规定 《石油化工钢制压力容器规范》编制组按章、条顺序编制了本标准的条文说明，对条文规定的目的、依 据以及执行中需注意的有关事项进行了说明。但是，本条文说明不具备与标准正文同等的法律效力，仅 供使用者作为理解和把握标准规定的参考
SH/T3074—2018目1范围~4基本规定材料·6设计6.1压力476.2温度6.3载荷·6.5设计使用年限6.6许用应力487结构·487.1封头7.2法兰.487.3接管487.4密封垫片和紧固件7.6开孔和开孔补强487.7支座.487.9外部附属件…7.11焊接结构98制造、检验和验收8.4焊后热处理498.5无损检测和耐压试验9表面处理、运输包装199.1表面处理…99.2运输包装附录A（规范性附录）低温压力容器49附录B（资料性附录）力容器常见的失效模式49附录C（资料性附录）压力容器法兰和接管法兰常用垫片选用49附录D（资料性附录）开口接管外载荷49附录E（资料性附录）容器开口伸出高度附录F（资料性附录）紧固件5046
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1由于现在填料塔被广泛应用，所以本标准给出了各种填料的估算质量，供塔器计算用。 4对于盛装极度、高度危害介质的容器及球形储罐，其危险性较高，一旦其壳体或支座发生破 成很大的生命、财产的损失，因此要求对于设防烈度为6度地震区的盛装极度、高度危害介质的 球形储罐应按设防烈度为7度进行抗震核算
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发生变化，使得腐蚀情况也会随之变化，所以使用者就要根据实际情况重新确定新的使用年限。 6.5.3由于厚壁加氢反应器造价比较高，所以本条a）项增加了炼油设备厚壁加氢反应器外壳的设计 寿命为30年。对于b）项中的重要塔器，一般是指装置中的核心塔器，比如常减压装置的常压塔、减 压塔、催化裂化装置的分馏塔等
6.6.2复合钢板或堆焊层容器的强度计算时，一般只计算基层材料的许用应力，所以本条a）项取消 了计入复层或堆焊层材料的许用应力的计算公式。当复合板的覆层和基层材料许用应力相差较大时，使 用中可能会出现强度较高的材料尚在弹性范围之内，而强度较弱的材料已经届服，失去承受更高应力能 力的情况，此时也就无法把覆层和基层作为一个整体进行承压元件考虑，因此b）项3）款中规定了当 计算时计入覆层厚度时，较低强度等级材料的许用应力值，不得小于较高强度等级材料许用应力值的 70%
7. 1. 1 中间封头
7.1.1.3封头与筒体加强段无损检测要求参考ASMECodeCase2712
7.2.2.1来自TSG21一2016《固定式压力容器安全技术监察规程》第3.2.5条的规定“钢制压力容器 管法兰、垫片、紧固件的设计应当参照现行行业标准HG/T20592～HG/T20635《钢制管法兰、垫片、 紧固件》的规定”。d）项管法兰当量计算压力取自行业标准HG/T20582一2011《钢制化工容器强度计 算规定》
7.3.1.1由于开口公称直径为15mm~50mm的接管比较薄，如果容器壳体比较厚，不易焊接，且小 接管自身强度不高，在运输过程中或连接管线的推力作用下容易变形或损坏，原来是采用两根筋板辅取 支撑，效果不好，很多用户对此有不同看法，所以本标准要求接管宜选用厚壁管
7.4密封垫片和紧固件
4.1.4由于柔性石墨金属波齿复合垫片应用得越来越广泛，并被列入了国家标准，所以本标准 买用该垫片。
6.2.7超出GB/T150标准等面积补强范围的大开孔补强，应优先采用现行国家标准GB/T15 容器》中的分析法进行补强计算，当超出分析法适用范围时，可采用应力分析法进行计算。
按照现行行业标准SH/3515《大型设备吊装工程施工工艺标准》的规定DB4403／T 53-2020 纯电动公共汽车运营企业能源管理指南，起重施工技术文作 活吊耳的计算）应由吊装单位编制，并由吊装单位的总工程师批准。容器的设计单位不具备吊装资 支术。对于特殊设备，吊装单位可以根据吊装方案，向容器的设计或制造单位提出安装吊耳的要习
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括吊耳、尾吊、加强结构等）的材料、结构、方位和技术要求，由设计单位确认不会影响容器使用后， 再完成吊耳（或吊柱）的安装。 7.11焊接结构 7.11.1焊接接头设计 .11.1.1c）项复合钢板焊缝的坡口形式和尺寸，根据石化行业特点，本标准仅推荐行业标准SH/ 3527一2009《石油化工不锈钢
8.4.3随着装置大型化，许多压力容器的结构尺寸也越来越大，其中一些容器只能在现场组焊，如果 容器还需热处理，则器内热处理是一种有效的热处理方法。但该方法要求热处理单位有丰富的经验，以 呆证热处理时壳体径向、轴向壁温的均匀性。本条对器内热处理提出了基本的技术要求，实际操作过程 中，热处理单位还需根据容器情况制定详细的热处理方案。 8.4.4.2环焊缝的电热带局部热处理法源自管道环缝热处理，后引到容器的环缝热处理上。但随着容 器大型化、厚壁化，热源背面的散热已无法估量。经模拟计算，为保证热处理质量，提出容器内壁也需 保温和隔气的要求
8.5无损检测和耐压试验
8.5.1.4由于行业标准NB/T47013.102015《承压设备无损检测第10部分：衍射时差法超声检测》 表1规定，当扫查面盲区和底面盲区高度大于1mm时，还需补充超声检测或非平行扫查，所以厚度在 12mm~40mm时，TOFD检测并不经济可靠。 8.5.2耐压试验 8.5.2.1e）项由于炼油厂催化裂化装置中再生器和沉降器等设备为非金属衬里设备，无法进行液压 试验。根据多年的经验，为了保证设备的可靠性，所以增加了无损检测抽查率。
9.1.1由于现行行业标准JB/4711《压力容器涂敷与运输包装》对压力容器的表面处理、运输包装进 行了比较全面的规定DB35／T 1834-2019标准下载，所以直接引用该标准