标准规范下载简介
GB50028-2006-城镇燃气设计规范（2020年版）.pdf3）对于城市的非中心城区（或镇的非中心区域等）地 上4层或4层以上建筑物普遍且占多数的燃气管道 地区，应划入管道的三级地区，其强度设计系数 F=0.4，这与《输气管道设计规范》GB50251中的 燃气管道四级地区强度系数F是相同的。 4）城市的中心城区（不包括郊区）的范围宜按城市规 划并应由当地城市规划部门确定。据了解：例如： 上海市的中心城区规划在外环道路以内（不包括外 环道路红线内）。文如：杭州市的中心城区规划在距 外环道路内侧最少100m以内。 5）“4层或4层以上建筑物普遍且占多数”可按任一地 区分级单元中燃气管道任一单侧4层或4层以上建 筑物普遍且占多数，即够此项条件掌握。建筑物层 数的计算除不计地下室层数外，顶层为平常没有人 的美观装饰观赏间、水箱间等时可不计算在建筑物 层数内。 第6.4.3条第4款，关于今后发展留有余地问题，其中心含 义是在确定地区等级划分时，应适当考虑地区今后发展的可能 生，如果在设计一条新管道时，看到这种将来的发展足以改变该 也区的等级，则这种可能性应在设计时予以考虑。至于这种将来 的发展考虑多远，是远期、中期或近期规划，应根据具体项自和 条件确定，不作统一规定。
2钢管标准《石油天然气工业输送钢管交货技术条件第1 部分：A级钢管》GB/T9711.1中L175级钢管有三种与相应制 造工艺对应的钢管：无缝钢管、连续炉焊钢管和电阻焊钢管。其 中连续炉焊钢管因其焊缝不进行无损检测，其焊缝系数仅为 0.6，并考虑到175级钢管强度较低，不适用于高压燃气管道， 因此规定高压燃气管道材料不应选用GB/T9711.1标准中的 L175级钢管。为便于管材的设计选用，将该条款规定的标准钢
管的最低屈服强度列于表33。
注：①GB/T9711.1、GB/T9711.2标准中，最低屈服强度即为规定总伸长 力Rt0.5。
T9711.2对应的ANSI/AP15L类似钢级 引自标准GB/T9711.1、GB/T9711.2标准的附录。 ③S为钢管的公称壁厚。 3材料的冲击试验和落锤撕裂试验是检验材料韧性的试验 冲击试验和落锤撕裂试验可按照《石油天然气工业输送钢管交货 技术条件第1部分：A级钢管》GB/T9711.1标准中的附录L 补充要求SR3和SR4或《石油天然气工业输送钢管交货技术条 件第2部分：B级钢管》GB/T9711.2标准中的相应要求进行。 GB/T9711.2标准将韧性试验作为规定性要求，GB/T9711.1 将其作为补充要求（由订货协议确定）CJJ／T 120-2018标准下载，GB/T8163未提这方面
要求。试验温度应考虑管道使用时和压力试验（如果用气体）时 预测的最低金属温度，如果该温度低于标准中的试验温度 （GB/T9711.1为10℃，GB/T9711.2为0℃），则试验温度应 取该较低温度
5.4.5管道的抗震计算可参照国家现行标准《输油（气）钢 管道抗震设计规范》SY/T0450。
管道抗震设计规范》SY/T0450。 6.4.6直管段的计算壁厚公式与《输气和配气管线系统》AS MEB31.8、《输气管道工程设计规范》GB50251等规范中的壁 享计算式是一致的。该公式是采用弹性失效准则，以最大剪应力 理论推导得出的壁厚计算公式。因城镇燃气温度范围对管材强度 没有影响，故不考虑温度折减系数。在确定管道公称壁厚时， 般不必考虑壁厚附加量。对于钢管标准充许的壁厚负公差，在确 定强度设计系数时给予了适当考虑并加了裕量；对于腐蚀裕量： 因本规范中对外壁防腐设计提出了要求，因此对外壁腐蚀裕量不 必考虑，对于内壁腐蚀裕量可视介质含水分多少和燃气质量酌情 考虑。 6.4.7经冷加工的管子又经热处理加热到一定温度后，将丧失 其应变强化性能，按国内外有关规范和资料，其屈服强度降低约 25%，因此在进行该类管道壁厚计算或允许最高压力计算时应予 以考虑。条文中冷加工是指为使管子符合标准规定的最低屈服强 变而采取的冷加工（如冷扩径等），即指利用了冷加工过程所提 高强度的情况。管子撼弯的加热温度一般为800～1000℃，对于 热处理状态管子，热弯过程会使其强度有不同程度的损失，根据 ASMEB31.8及一些热弯管机械性能数据，强度降低比率按 250老
其应变强化性能，按国内外有关规范和资料，其屈服强度降低约 25%，因此在进行该类管道壁厚计算或允许最高压力计算时应予 以考虑。条文中冷加工是指为使管子符合标准规定的最低屈服强 度而采取的冷加工（如冷扩径等），即指利用了冷加工过程所提 高强度的情况。管子弯的加热温度一般为800～1000℃，对于 热处理状态管子，热弯过程会使其强度有不同程度的损失，根据 ASMEB31.8及一些热弯管机械性能数据，强度降低比率按 25%老虎
并根据各国国情（如地理环境、人口等）其取值也有所不同。儿 个国家管道地区分级标准和强度设计系数F的取值情况详见 表32。 红
从美国、英国、法国和我国GB50251标准看，对一级
控制管道自身安全是从积极的方面预防事故的发生，在系统 各个环节都按要求做到的条件下可以保障管道的安全。但实际上 管道难以做到绝对不会出现事故，从国内和国外的实践看也是如 此，造成事故的主要原因是：外力作用下的损坏，管材、设备及 焊接缺陷，管道腐蚀，操作失误及其他原因。外力作用下的损坏 常常和法制不健全、管理不严有关，解决尚难到位；管材、设备 和施工中的缺陷以及操作中的失误应该避免，但也很难杜绝；管 道长期埋于地下，目前城镇燃气行业对管内、外的腐蚀情况缺乏 有效的检测手段和先进设备，管道在使用后的质量得不到有效及 时的监控，时间一长就会给安全带来隐惠；而城市又是人群集聚 之地，交通频繁、地下设施复杂，燃气管道压力越来越高，一旦 破坏、危害甚大。因此，适当控制高压燃气管道与建筑物的距 离，是当发生事故时将损失控制在较小范围，减少人员伤亡的 种有效手段。在条件允许时要积极去实施，在条件不允许时也可 采取增加安全措施适当减少距离，为了处理好这一问题，结合国 情，在本规范第6.4.11条、6.4.12条等效采用了英国气体工程 师学会IGE/TD/1《高压燃气输送钢管》标准的成果。 1从表6.4.11可见，由于高压燃气管道的弹性压缩能量主 要与压力和管径有关，因而管道到建筑物的水平净距根据压力和 管径确定。 2三级地区房屋建筑密度逐渐变大，采用表6.4.11的水平 争距有困难，此时强度设计系数应取O.4（IGE/TD/1标准取 0.3），即可采用表6.4.12（此时在一、二区也可采用）。其中： 1）采取行之有效的保护措施，表6.4.12中A行管壁厚 度小于9.5mm的燃气管道可采用B行的水平净距。 据IGE/TD/1标准介绍，“行之有效的保护措施” 息指沿燃气管道的上方设置罩加强钢斧温凝土板（板
应有足够宽度以防侧面侵人）或增加管壁厚度等措 施，可以减少管道被破坏，或当管壁厚度达到 9.5mm以上后可取得同样效果。因此在这种条件下， 可缩小高压燃气管道到建筑物的水平净距。对于采 用B行的水平净距有困难的局部地段，可将管壁厚 度进一步加厚至不小于11.9mm后可采用C行的水 平净距。 2）据英国气体工程师学会人员介绍：经实验证明，在 三级地区充许采用的挖土机，不会对强度设计系数 不大于0.3（本规范取为0.4）管壁厚度不小于 11.9mm的钢管造成破坏，因此采用强度设计系数 不大于0.3（本规范为0.4）管壁厚度不小于 11.9mm的钢管（管道材料钢级不低于L245），基本 上不需要安全距离，高压燃气管道到建筑物3m的最 小要求，是考虑挖土机的操作规定和日常维修管道 的需要以及避免以后建筑物拆建对管道的影响。如 果采用更高强度的钢管，原则上可以减少管壁的厚 度（采用比11.9mm小），但采用前，应反复对它防 御挖土机破坏管道的能力作出验证。 6.4.15这两条对不同压力级别燃气管道的宏观布局作 以便创造条件减少事故及危害。规定四级地区地下燃气 己压力不宜大于1.6MPa，高压燃气管道不宜进入四级地 立从军事设施、易燃易爆仓库、国家重点文物保证区、机 站、码头通过等，都是从有利于安全上着眼。但以上要 条件限制时也难以实施（例如有要求燃气压力为高压A 优在四级地区，不得不从此通过，否则就不能供气或非常 等）。故本规范对管道位置布局只是提倡但不作硬性限制， 别情况应从管道的设计、施工、检验、运行管理上加强 措施，例如采用优质钢管、强度设计系数不大于0.3
6.4.14、6.4.15这两条对不同压力级别燃气管道的宏观布局作 了规定，以便创造条件减少事故及危害。规定四级地区地下燃气 管道输配压力不宜大于1.6MPa，高压燃气管道不宜进入四级地 区，不应从军事设施、易燃易爆仓库、国家重点文物保证区、机 场、火车站、码头通过等，都是从有利于安全上着眼。但以上要 求在受到条件限制时也难以实施（例如有要求燃气压力为高压A 的用户就在四级地区，不得不从此通过，否则就不能供气或非常 不合理等）。故本规范对管道位置布局只是提倡但不作硬性限制， 对这些个别情况应从管道的设计、施工、检验、运行管理上加强 安全防护措施，例如采用优质钢管、强度设计系数不大于0.3、 防腐等级提高、分段阀门采用遥控或自动控制、管道到建筑物的
距离予以适当控制、严格施工检验、管道投产后对管道的运行状 况和质量监控检查相对多一些等。 “四级地区地下燃气管道输配压力不应大于4.OMPa（表 玉）”这一规定，在一般情况下应予以控制，但对于大城市，如 经论证在工艺上确实需要且在技术、设备和管理上有保证，并经 城市建设主管部门批准，压力大于4.OMPa的燃气管道也可进入 四级地区，其设计宜按《输气管道工程设计规范》GB50251并 参照本规范4.OMPa燃气管道的有关规定执行（有关规定主要 指：管道强度设计系数、管道距建筑物的距离等）。 第6.4.15条中高压A燃气管道到建筑物的水平净距30m是 参考温哥华、多伦多市的规定确定的。儿个城市高压燃气管道到 建筑物的净距见表34
表34几个城市高压燃气管道到建筑物的水平净距
本条中所述“对燃气管道采取行之有效的保护措施”，是指 召燃气管道的上方设置加强钢筋混凝土板（板应有足够宽度以防 则面侵入）或增加管壁厚度等措施。 6.4.16在特殊情况下突破规范的设计今后可能会遇到，本条等 效采用英国IGE/TD/1标准，对安全评估予以提倡，以利于我 国在这方面制度和机构的建设。承担机构应具有高压燃气管道评
本条中所述“对燃气管道采取行之有效的保护措施”，是 召燃气管道的上方设置加强钢筋混凝土板（板应有足够宽度以 则面侵入）或增加管壁厚度等措施。
6.4.16在特殊情况下突破规范的设计今后可能会遇至
效采用英国IGE/TD/1标准，对安全评估予以提倡，以利于我 国在这方面制度和机构的建设。承担机构应具有高压燃气管道评
估的资质、并由国家有关部门授权
的货质、开由国家有关部技权 4.18管道附件的国家标准目前还不全，为便于设计选用，及 了有关行业标准
6.4.19本条对高压燃气管道阀门的设置提出了要求
1分段阀门的最大间距是等效采用美国联邦法规49 的规定。
6.4.20对于管道清管装置工程设计中已普遍采用
目前国内很少见。电子检管现在发达国家已日益普遍，已被证实 为一有效的管道状况检查方法，且无需挖掘或中断燃气供应。对 暂不装设电子检管装置的高压燃气管道，宜预留安装电子检管器 收发装置的位置。
6.5.1本节规定了门站和储配站的设计要求。 在城镇输配系统中，门站和储配站根据燃气性质、供气压 力、系统要求等因素，一般具有接收气源来气，控制供气压力、 气量分配、计量等功能。当接收长输管线来气并控制供气压力 计量时，称之为门站。当具有储存燃气功能并控制供气压力时， 称之为储配站。两者在设计上有许多共同的相似之处，为使规范 简洁起见，本次修改将原规范第5.4节和5.5节合并。 站内若设有除尘、脱萘、脱硫、脱水等净化装置，液化石油 仙士一尚地人
在城镇输配系统中，门站和储配站根据燃气性质、供气压 力、系统要求等因素，一般具有接收气源来气，控制供气压力、 气量分配、计量等功能。当接收长输管线来气并控制供气压力、 计量时，称之为门站。当具有储存燃气功能并控制供气压力时， 称之为储配站。两者在设计上有许多共同的相似之处，为使规范 简洁起见，本次修改将原规范第5.4节和5.5节合并。 站内若设有除尘、脱萘、脱硫、脱水等净化装置，液化石油 气储存，增热等设施时，应符合本规范其他章节相应的规定。 6.5.2门站和储配站站址的选择应征得规划部门的同意并批准， 在选址时，如果对站址的工程地质条件以及与邻近地区景观协调 等问题注意不够，往往增大了工程投资又破坏了城市的景观。 6国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定了有关 要求。 6.5.3为了使本规范的适用性和针对性更强，制定了表6.5.3。 此表的规定与《建筑设计防火规范》的规定是基本一致的。表中 的储铺空和是指公称空和
D.S.2 虾 在选址时，如果对站址的工程地质条件以及与邻近地区景观协调 等问题注意不够，往往增大了工程投资又破坏了城市的景观。 6国家标准《建筑设计防火规范》GB50016规定了有关 要求。 6.5.3为了使本规范的适用性和针对性更强，制定了表6.5.3。 此表的规定与《建筑设计防火规范》的规定是基本一致的。表中 的储链空和县指公称空和
此表的规定与《建筑设计防火规范》的规定是基本一致的。表中 的储罐容积是指公称容积
6.5.4本条的规定与《建筑设计防火规范》的规定是一致的 5《建筑设计防火规范》GB50016规定了有关要求。 6.5.5本条规定了站区总图布置的相关要求， 6.5.7本条规定了门站和储配站的工艺设计要求。 3调压装置流量和压差较大时，由于节流吸热效应，导致 气体温度降低较多，常常引起管壁外结露或结冰，严重时冻坏装 置，故规定应考虑是否设置加热装置 7本条系指门站作为长输管道的末站时，将清管的接收装 置与门站相结合时布置紧凑，有利于集中管理，是比较合理的， 故予以推荐。但如果在长输管道到城镇的边上，由长输管道部门 在城镇边上又设有调压计量站时，则清管器的接收装置就应设在 长输管道部门的调压计量站，而不应设在城镇的门站 8当放散点较多且放散量较大时，可设置集中放散装置。 6.5.10本条规定了燃气储存设施的设计要求。 2鉴于储罐造价较高而各型储罐造价差异也较大，因此在 确定储气方式及储罐型式时应进行技术经济比较。 3各种储罐的技术指标随单体容积增加而显著改善。在确 定各期工程建罐的单体容积时，应考虑储罐停止运行（检修）时 供气系统的调度平衡，以防止片面追求增加储罐单体容积。 4罐区排水设施是指储罐地基下沉后应能防止罐区积水。 6.5.11本条规定了低压储气罐的工艺设计要求。 2为预防出现低压储气罐顶部塌陷而提出此要求。 4湿式储气罐水封高度一般规定应大于最大工作压力（以 Pa表示）的1.5倍，但实际证明这一数值不能满足运行要求 故本规范提出应经计算确定。 7干式储气罐由于无法在罐顶直接放散，故要求另设紧急 放散装置。 8为方便十式储气罐检修，规定了此条要求。 6.5.12本条规定了高压储气罐的工艺设计要求
6.5.4本条的规定与《建筑设计防火规范》的规定是一致的。
2鉴于储罐造价较高而各型储罐造价差异也较大，因此 确定储气方式及储罐型式时应进行技术经济比较。 3各种储罐的技术指标随单体容积增加而显著改善。在 定各期工程建罐的单体容积时，应考虑储罐停止运行（检修） 供气系统的调度平衡，以防止片面追求增加储罐单体容积
2金于储罐造价较高而各型储罐造价差异也较天，因此在 确定储气方式及储罐型式时应进行技术经济比较。 3各种储罐的技术指标随单体容积增加而显著改善。在确 定各期工程建罐的单体容积时，应考虑储罐停止运行（检修）时 共气系统的调度平衡，以防止片面追求增加储罐单体容积。 4罐区排水设施是指储罐地基下沉后应能防止罐区积水。 6.5.11本条规定了低压储气罐的工艺设计要求。 2为预防出现低压储气罐顶部塌陷而提出此要求。 4湿式储气罐水封高度一般规定应大于最大工作压力（以 Pa表示）的1.5倍，但实际证明这一数值不能满足运行要求 故本规范提出应经计算确定
6.5.11本条规定了低压储气罐的工艺设计要求
2为预防出现低压储气罐顶部塌陷而提出此要求。 4湿式储气罐水封高度一般规定应大于最大工作压力（以 Pa表示）的1.5倍，但实际证明这一数值不能满足运行要求， 故本规范提出应经计算确定。 7干式储气罐由于无法在罐顶直接放散，故要求另设紧急 放散装置。 8为方便干式储气罐检修，规定了此条要求
由于进、出气管受温度、储罐沉降、地震影响较大，故
3规定压缩机组设置备用是为了保证安全和正常供气。“每 1～5台燃气压缩机组宜另设1台备用”。这是根据北京、上海、 天津与沈阳等地的备用机组的设置情况而规定的。如北京东郊储 配站第一压缩车间的8台压缩机组中有2台为备用；天津千米桥 诸配站设计的14台压缩机组中有3台备用；上海水电路储配站 的6台压缩机中有1台为备用等。从多年实际运行经验来看，上 述各地备用数量是能适应生产要求的
5.15本条规定了压缩机室的工艺设计要求。
本条规定了压缩机室的工艺设
几何容积是变化的，储气压力变化很小。压力罐的储气容积是固 定的，其储气量随储气压力变化而变化 从燃气介质的性质来看，与液态液化石油气有较大的差别。 气体储罐为单相介质储存，过程无相变。火灾时，着火部位对储 罐内的介质影响较小，其温度、压力不会有较大的变化。从实际 使用情况看，气体储罐无大事故发生。因此，气体储罐可以不设 置固定水喷淋冷却装置。 由于储罐的类型和规格较多，消防保护范围也不尽相同，表 6.5.19的消防用水量，系指消火栓给水系统的用水量，是基本 安全的用水量。
正的， 从燃气介质的性质来看，与液态液化石油气有较大的差别。 气体储罐为单相介质储存，过程无相变。火灾时，着火部位对储 罐内的介质影响较小，其温度、压力不会有较大的变化。从实际 使用情况看，气体储罐无大事故发生。因此，气体储罐可以不设 置固定水喷淋冷却装置。 由于储罐的类型和规格较多，消防保护范围也不尽相同，表 6.5.19的消防用水量，系指消火栓给水系统的用水量，是基本 安全的用水量。 6.5.20原规范规定门站储配站为“一级负荷”主要是为了提高 供气的安全可靠性。实际操作中，要达到“一级负荷”（应由两 个电源供电，当一个电源发生故障时，另一个电源不应同时受到 损坏）的电源要求十分困难，投资很大。“二级负荷”（由两回线 路供电）的电源要求从供电可靠性上完全满足燃气供气安全的需 要，当采用两回线路供电有困难时，可另设燃气或燃油发电机等 自备电源，且可以大大节省投资，可操作性强。 6.5.21本条是在《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》 GB50058的基础上，结合燃气输配工程的特点和工程实践编制 的。根据GB50058的有关内容，本次修订将原规范部分爆炸危 险环境属“1区”的区域改为“2区”。由于爆炸危险环境区域的
供气的安全可靠性。实际操作中，要达到“一级负荷”（应由两 个电源供电，当一个电源发生故障时，另一个电源不应同时受到 损坏）的电源要求十分困难，投资很大。“二级负荷”（由两回线 路供电）的电源要求从供电可靠性上完全满足燃气供气安全的需 要，当采用两回线路供电有困难时，可另设燃气或燃油发电机等 自备电源，且可以大大节省投资，可操作性强。 6.5.21本条是在《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范）
6.5.21本条是在《爆炸和火灾危险环境电力装置设计
B50058的基础上，结合燃气输配工程的特点和工程实践编 为。根据GB50058的有关内容，本次修订将原规范部分爆炸 验环境属“1区”的区域改为“2区”。由于爆炸危险环境区域 确定影响因素很多，设计时应根据具体情况加以分析确定
6.6.2调压装置的设置形式多种式样，设计时应根据当地具体 情况，因地制宜地选择采用，本条对调压装置的设置形式（不包 括单独用户的专用调压装置设置形式）及其条件作了一般规定。 调压装置宜设在地上，以利于安全和运行、维护。其中： 1在自然条件和周围环境条件许可时，宜设在露天。这是 较安全和经济的形式。对于大、中型站其优点较多
2、3在环境条件较差时，设在箱子内是一种较经济适用的 形式。分为调压箱（悬挂式）和调压柜（落地式）两种。对于 中、小型站优点较多。具体做法见第6.6.4条。 4设在地上单独的建筑物内是我国以往用得较多的一种形 式（与米用人工煤气需防冻有关）。 5、6当受到地上条件限制燃气相对密度不大于0.75，且 压力不高时才可设置在地下，这是一种迫不得已才采用的形式。 但相对密度大于0.75时，泄漏的燃气易集聚，故不得设于地下 室、半地下室和地下箱内。
6.6.3本条调压站（含调压柜）与其他建、构筑物水平净距的
6.6.4本条是调压箱和调压柜的设置要求。其中体积
6.6.6“单独用户的专用调压装置”系指该调压装置
个专用用气点（如一个锅炉房、一个食堂或一个车间等），并 由该用气点兼管调压装置，经常有人照看，且一般用气量较小
1调压站的工艺设计主要应考虑该调压站在确保安全的条 件下能保证对用户的供气。有些城市的区域调压站不分情况均设 置备用调压器，这就加大了一次性建设投资。而有些城市低压管 网不成环，其调压器也不设旁通管，一旦发生故障只能停止供 气，更是不可取的。对于低压管网不成环的区域调压站和连续生 产使用的用户调压装置宜设置备用调压器，比之旁通管更安全 可靠。 2、3调压器的附属设备较多，其中较重要的是阀门，各地 对于调压站外设不设阀门有所争议。本条根据多数意见并参考国 外规范，对高压和次高压室外燃气管道使用“必须”用语，而对 中压室外进口燃气管道使用“应”的用语给予强调。并对阀门设 置距离提出要求，以便在出现事故时能在室外安全操作阀门。 6调压站的超压保护装置种类很多，自前国内主要采用安 全水封阀，适用于放散量少的情况，一旦放散量较多时对环境的 污染及周围建筑的火灾危险性是不容忽视的，一些管理部门反 映，在超压放散的同时，低压管道压力仍然有可能超过5000Pa， 造成一些燃气表损坏漏气事故，说明放散法并不绝对安全，设计 宜考虑使用能快速切断的安全阀门或其他防止超压的设备。调压 的安全保护装置提倡选用人工复位型，在人工复位后应对调压器
表35上海市部分调压站室内煤气浓度的测定记录（体积分数
6.13我国北方城镇燃气调压站采暖问题不易解决，所以本条 定了田燃气锦忙进行 以期左宝汁
.6.13找国北方城镇燃气调压站采暖向题不易解决，所以本条 现定了使用燃气锅炉进行自给燃气式的采暖要求，以期在无法采 用集中供热时用此办法解决实际问题，对于中、低调压站，宜采
用中压燃烧器作自给燃气式采暖锅炉的燃烧器，可以防止调压器 故障引起停止供热事故。 调压器室与锅炉室门、窗开口不应设置在建筑物的同一侧； 烟肉出口与燃气安全放散管出口的水平距离应大于5m；这些都 是防止发生事故的措施，应予以保证
6.6.14本条给出地下式调压站的建筑要求。设计中还应提出
6.6.14本条给出地下式调压站的建筑要求。设计中还应提出调 压器进、出口管道与建筑本身之间的密封要求，以防地下水渗漏 事故。
6.6.15当调压站内外燃气管道为绝缘连接时，室内静电无法排 除，极易产生火花引起事故，因此必须妥善接地。
6.6.15当调压站内外燃气管道为绝缘连接时，室内静电无法
.7钢质燃气管道和储罐的防眉
6.7.1金属的腐蚀是一种普遍存在的自然现象，它给人类造成 的损失和危害是十分巨大的。据国家科委腐蚀科学学科组对200 多个企业的调查表明，腐蚀损失平均值占总产值的3.97%。某 市一条Φ325输气干管，输送混合气（天然气与发生炉煤气），使 用仅4年曾3次爆管，从爆管的部位查看，管内壁下部严重腐 蚀，腐蚀麻坑直径5～14mm，深度达2mm，严重的腐蚀是引起 爆管的直接原因。 设法减缓和防止腐蚀的发生是保证安全生产的根本措施之 一，对于城镇燃气输配系统的管线、储罐、场站设备等都需要采 用优质的防腐材料和先进的防腐技术加以保护。对于内壁腐蚀防 治的根本措施是将燃气净化或选择耐腐蚀的材料以及在气体中加 入缓蚀剂；对于净化后的燃气，则主要考虑外壁腐蚀的防护。本 条明确规定了对钢质燃气管道和储罐必须进行外防腐，其防腐设 计应符合《城镇燃气理地钢质管道腐蚀控制技术规程》CJJ95 和《钢质管道及储罐腐蚀控制工程设计规范》SYOOO7的规定。
6.7.2关于土壤的腐蚀性，我国还没有一种统一的方法
来划分。目前国内外对土壤的研究和统计指出，土壤电阻率、透 气性、湿度、酸度、盐分、氧化还原电位等都是影响土壤腐蚀性
的因素，而这些因素文是相互联系和互相影响的，但又很难找出 它们之间直接的，定量的相关性。所以，目前许多国家和我国也 基本上采用土壤电阻率来对土壤的腐蚀性进行分级，表36列出 的分级标准可供参考。
表36土壤腐蚀等级划分参考表
锚杆支护工程施工工艺标准注：中国数据摘自SY0007规范
土壤电阻率和土壤的地质、有机质含量、含水量、含盐量等 有密切关系，它是表示土壤导电能力大小的重要指标。测定土壤 电阻率从而确定土壤腐蚀性等级，这为选择防腐蚀涂层的种类和 结构提供了依据。
有密切大系，匕定衣示王镶导电能 电安女日小 电阻率从而确定土壤腐蚀性等级，这为选择防腐蚀涂层的种类和 结构提供了依据。 6.7.3随着科学技术的发展，地下金属管道防腐材料已从初期 单一的沥青材料发展成为以有机高分子聚合物为基础的多品种、 多规格的材料系列，各种防腐蚀涂层都具有自身的特点及使用条 件，各类新型材料也具有很大的竞争力。条文中提出的外防腐涂 层的种类，在国内应用较普遍。因它们具有技术成熟，性能较稳 定，材料来源广，施工方便，防腐效果好等优点，设计人员可视 工程具体情况选用。另外也可采用其他行之有效的防腐措施 6.7.4地下燃气管道的外防腐涂层一般采用绝缘层防腐，但防 腐层难免由于不同的原因而造成局部损坏，对于防腐层已被损坏 了的管道，防正电化学腐蚀则显得更为重要。美国、日本等国都
6.7.4地下燃气管道的外防腐涂层一般采用绝缘层防
牲阳极保护法各自义具有不同的特性和使用条件。从我国当前的 实际情况考虑，长输管道采用外加电流阴极保护技术上是比较成 熟的，也积累了不少的实践经验；而对于城镇燃气管道系统，由 于地下管道密集，外加电流阴极保护对其他金属管道构筑物干扰 大、互相影响，技术处理较难，易造成自身受益，他家受害的局 面。而牺牲阳极保护法的主要优点在于此管道与其他不需要保护 的金属管道或构筑物之间没有通电性，互相影响小，因此提出城 市市区内理地敷设的
污水截流施工组织设计6.7.5接地体是埋入地中并直接与大地接触的金属导体
电力装置接地设计主要内容之一，是电力装置安全措施之一。其 理设地位置和深度、形式不仅关系到电力装置本身的安全问题， 而且对地下金属构筑物都有较大的影响，地下钢质管道必将受其 影响，交流输电线路正常运行时，对与它平行敷设的管道将产生 十扰电压。据资料介绍，对管道的每10V交流十扰电压引起的 腐蚀，相当于0.5V的直流电造成的腐蚀。在高压配电系统中， 甚至可产生高达儿十伏的干扰电压。另外，交流电力线发生故障 时，对附近地下金属管道也可产生高压感应电压，虽是瞬间发 生，也会威胁人身安全，也可击穿管道的防腐涂层，故对此作了 这一规定。