标准规范下载简介
【29】高大模板安全专项施工方案（论证后）.pdf1．本次模板工程重大危险源
本次模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点： 1）塌 形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。 应采取的控制措施： （1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。 （2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。 2）高处坠落 形成原因：高处支模防护不到位。 应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作， 勿猛拉猛撬。 3）物体打击 形成原因：模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷。 应采取的控制措施： （1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。 （2）应经常检查所用工具，确保安全有效。 4）机械伤害 形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位 应采取的控制措施： （1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保 安全有效。 （2）停机时要拉闸、断电、上锁。
5）起重伤害 形成原因：模板等吊运不规范。 应采取的控制措施： （1）吊装时应把吊物绑牢固。 （2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。 （3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。 （4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。 （5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物 （6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。 6）触电 形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。 应采取的控制措施： （1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。 （2）按、拆电源应由专业电工操作。 （3）漏电开关等必须灵敏有效。 （4）现场电缆布设规范。 （5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。 7）火灾 形成原因：明火。 应采取的控制措施： （1）严禁烟火； （2）严禁存放易燃易爆物品 （3）操作间必须配齐消防器材 8）中暑 应采取的控制措施： （1）脱离高温环境，迅速将中暑者转移至阴凉通风处休息。使其平卧，头部抬高，松解衣扣。 外充液体： （2）如果中暑者神志清醒，并无恶心、呕吐，可饮用含盐的清凉饮料、茶水、绿豆汤等人工散 （3）可采用电风扇吹风等散热方法，但不能直接对着病人吹风冰敷： （4）亦可头部冷敷，应在头部、腋下、腹股沟等大血管处放置冰袋（用冰块、冰棍、水激凌等 收入塑料袋内，封严密即可），并可用冷水或30%酒精擦浴直到皮肤发红。每10一15分钟测量1次
抢险救援是应急工作的核心内容之一，承担着救人、设备更换、设备维修等重要职责。应急人 员在到现场进行救援时某国际机场迁建工程机站坪施工组织设计方案，应执行员工和应急救援人员的安全优先、防正事故扩展优先、保护环境 尤先的应急救援行动优先原则。应急人员赶到现场后，根据以上原则和事故的性质、事态发展等确 定应急救援措施和步骤。
1）疏散工作由安全保卫组、应急救护组等共同组织实施。 2）首先疏散无关人员。 3）接着是全面停工的剩余工作人员的撤离，在撤离前，必须根据指示关闭所有的设备和设施 4）疏散按明确的疏散方法、疏散路线进行，将疏散人员引导到安全区。 5）疏散的人员由安全保卫组负责安置到确定的安全区域，并负责被疏散人员的安全保卫工作 6）后勤救护组负责管理受灾害影响被疏散的人员。 助尽快将受伤人员转送医院救治
(1）目的 在防暑降温的高温季节中，应加强现场的组织管理，认真落实公司下达的多项责任与
择温的高温季节中，应加强现场的组织管理，认真落实公司下达的多项责任与规章制度
（一）梁模板（梁截面：600*1000）计算书
（一）梁模板（梁截面：600*1000）计算
本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见侧模板设计
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W=bh/6=1000×18×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18×18×18/12=486000mm q=。×[1.3(Gk+(G+G)Xh)+1.5××Qk]Xb=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3] X1=37.33kN/m q1=。×1. 3×[G#+(G+Gg) Xh] ×b=1×1.3×[0. 1+(24+1. 5) ×1] ×1=33. 28kN/m qi=。×1.5××Q×b=1×1.5×0.9×3×1=4.05kN/m q2=[1× (G+(G+G)×h)] ×b=[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1=25.6kN/m 计算简图如下：
W=bh/6=1000×18×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18×18×18/12=486000mm q=。×[1.3(Gk+(G+G)Xh)+1.5×,XQJXb=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0 1=37.33kN/m q1=。×1.3×[G+(Gg+Gg)Xh] ×b=1×1.3×[0. 1+(24+1. 5) ×1]×1=33. 28kN/m qi=。×1.5××Q×b=1×1.5×0.9×3×1=4.05kN/m q2=[1× (G+(G+G)×h)] ×b=[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1=25.6kN/m 计算简图如下：
A (1) A (2) A A (4) A + 150 150 150 联 150 +
=150/250=0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R,=R=0.393qiL+0.446qi活L=0.393X33.28×0.15+0.446X4.05×0.15=2.233kN R=R,=1.143qiL+1.223qiL=1.143X33.28X0.15+1.223X4.05×0.15=6.449kN R,=0.928q:L+1.142qiL=0.928X33.28X0.15+1.142X4.05X0.15=5.326kN 标准值（正常使用极限状态） R,=R, =0. 393qL=0. 393 X25. 6X0. 15=1.509kN R,=R,=1.143qL=1.143×25. 6×0.15=4.389kN R.=0. 928aL=0. 928X25. 6X0. 15=3. 564kN
M=max[0.125ql，0.5ql,]=max[0.125X6.488X0.8，0.5X6.488X0.2]=0.519kNm α=M/W=0.519X10°/3630=142.986N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！
v,=0.521g1i/(100EI)=0.521X4.419×800/(100X206000×7.27×10)=0.63mm≤Lv= /250=800/250=3.2mm V2=q12/(8EI)=4.419×200/(8×206000×7.27×10)=0.059mm≤［v]=21/250=2× 00/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R=max[1.25qL, 0.375qL,+qL,]=max[1.25 × 6. 488 × 0.8, 0. 375 X 6. 488 × 0.8+6. 488 × 0.2J=6.488kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R,=4. 306kN, R,=6. 488kN, R=5. 365kN, R,=6. 488kN, R=4. 306kN 正常使用极限状态 R=max[1. 25q' L, 0. 375q' L,+q L,]=max[1. 25 X 4. 419 X 0. 8, 0. 375 X 4. 419 X 0. 8+4. 419 X 0. 2J=4. 419kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 2. 637kN
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6，则单根主梁所受集中力为Ks 2
XRn，Rn为各小梁所受最大支座反力
V=0.093mm≤[v]=L/250=400/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R,=0.02kN，R=8.107kN，R=8.107kN，R=0.02kN 立杆所受主梁支座反力依次为P=0.02/0.6=0.034kN，P=8.107/0.6=13.512kN， =8. 107/0.6=13.512kN, P,=0. 02/0.6=0. 034kN
1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力N=max[R,R,]=max[0.02,0.02]=0.02kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
顶部立杆段：1ai=kμ，（h+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm 非顶部立杆段：1=kμ，h=1×1.755×1500=2632mm 入=max[la1e]/i=2632/16=164.5≤[入]=210 长细比满足要求！
顶部立杆段：1a=k，(ha+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm 非顶部立杆段：1=kμ，h=1×1.755×1500=2632mm 入=max[la，1e]/i=2632/16=164.5≤[入]=210 长细比满足要求！
根据《建筑施工脚手架安全技术统 高宽比不应大于3.0 H/B=4/20=0.2≤3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算
土、立杆地基基础计算
立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mA）=14.097/（1×0.15)=93.978kPa≤Yf，=1.254× 175.56kPa 满品西求！
（四）梁模板（梁截面：800*1600）计算书
本图梁便支挂辆造仅作示意，其样详见创模报设计
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W=bh/6=1000×18×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18×18×18/12=486000mm q=×[1.3(G+(G+G)Xh)+1.5×,XQ]Xb=1×[1.3× (0.1+(24+1.5)×1.8)+1.5) <3] ×1=63.85kN/m q1=。×1. 3×[G+(Gg+Gg) Xh] ×b=1×1.3×[0. 1+(24+1. 5) ×1. 8] ×1=59.8kN/m qi=。×1.5××Q×b=1×1.5×0.9×3×1=4.05kN/m q2=[1× (G+(G+G)×h)] ×b=[1×(0.1+(24+1. 5)×1.8)]×1=46kN/m 计算简图如下：
W=bh/6=1000×18×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18×18×18/12=486000mm q=×[1.3(Gk+(Gz+G)Xh)+1.5×,XQ] Xb=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.5×0. 9 <3] ×1=63.85kN/m q1=。×1. 3×[G+(Gg+Gg)Xh] ×b=1×1.3×[0. 1+(24+1. 5) ×1.8] ×1=59.8kN/m qi=。×1.5××Q×b=1×1.5×0.9×3×1=4.05kN/m q2=[1× (G+(G+G)×h)] ×b=[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1=46kN/m 计算简图如下：
V=0.632qL/(100EI)=0.632X46×100/(100×5400×486000)=0.011mm≤[vJ=L/250= 100/250=0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R,=R=0.393qi#L+0.446qiL=0.393X59.8×0.1+0.446X4.05×0.1=2.531kN R=R,=1.143qi#L+1.223qiL=1.143X59.8×0.1+1.223X4.05×0.1=7.33kN R,=0.928qitL+1.142qiL=0.928×59.8×0.1+1.142X4.05×0.1=6.012kN 标准值（正常使用极限状态） R,=R, =0. 393qL=0. 393X 46 ×0. 1=1. 808kN R =R, =1. 143qL=1. 143× 46 ×0. 1=5. 258kN R.=0.928a.L=0.928X46X0.1=4.269kN
M=max[0.125ql,，0.5ql,]=max[0.125X7.356X0.4,0.5X7.356X0.2′]=0.147kN·m α=M/W=0.147×10°/3630=40.529N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！
V,=0.521q1/(100EI)=0.521×5.278×400/(100×206000×7.27×10)=0.047mm≤[v] =1/250=400/250=1.6mm V2=q12/(8EI)=5.278×200/(8×206000×7.27×10)=0.07mm≤[v]=21/250=2X 00/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R=max[1.25qL, 0.375qL,+qL,]=max[1.25 × 7.356 × 0.4, 0.375 X 7.356 X 0.4+7.356 × 0.2J=3. 678kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R,=2. 804kN, R,=3. 678kN, R,=3. 019kN, R,=3. 678kN, R,=2. 804kN 正常使用极限状态 R=max[1. 25q' L, 0. 375q' L,+q L,]=max[1. 25 X 5. 278 X 0. 4, 0. 375 X 5. 278 X 0. 4+5. 278 X 0. 2]=2. 639kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6，则单根主梁所受集中力为Ks
XRn，Rn为各小梁所受最大支座反力
V=0.115mm≤[v ]=L/250=400/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R=0.384kN，R=5.179kN，R=5.179kN，R=0.384kN 立杆所受主梁支座反力依次为P=0.384/0.6=0.64kN，Pz=5.179/0.6=8.631kN =5. 179/0. 6=8. 631kN, P,=0. 384/0. 6=0. 64kN
1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力N=max[R，R,]=max[0.384,0.384]=0.384kN≤0.85X×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力N=max[P2，P.]=8.631kN≤[N]=30kN
顶部立杆段：1ai=kμ，（h+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm 非顶部立杆段：1=kμ，h=1×1.755×1500=2632mm 入=max[la1e]/i=2632/16=164.5≤[入]=210 长细比满足要求！
顶部立杆段：1a=kμ，(h.+2a)=1×1.386×（500+2×200)=1247mm 非顶部立杆段：1=kμ，h=1×1.755×1500=2632mm 入=max[la，1e]/i=2632/16=164.5≤[入]=210 长细比满足要求！
根据《建筑施工脚手架安全技术统 宽比不应大于3.0 H/B=4/20=0.2≤3 满足要求，不需要进行抗倾覆验算
土、立杆地基基础计算
本图梁侧支控构造仅作示意，具体详见采侧模板设计
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W=bh/6=1000×18×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18×18×18/12=486000mm q=×[1.3(G+(Gz+G)Xh)+1.5×,×Q]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×C <3] ×1=43.96kN/m q1=。×1. 3×[G+(Gg+Gg)Xh] ×b=1×1.3×[0. 1+(24+1. 5) ×1.2] ×1=39.91kN/m qi=。×1.5××Q×b=1×1.5×0.9×3×1=4.05kN/m q2=[1× (G+(G+G)×h)] ×b=[1× (0. 1+(24+1. 5) ×1.2)]×1=30. 7kN/m 计算简图如下：
W=bh/6=1000×18×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18×18×18/12=486000mm q=×[1.3(Gk+(Gz+G)Xh)+1.5×,XQ]Xb=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0. 9 <3] ×1=43.96kN/m q1=。×1.3×[G+(Gg+Gg)Xh] ×b=1×1.3×[0. 1+(24+1. 5) ×1.2] ×1=39.91kN/m qi=。×1.5××Q×b=1×1.5×0.9×3×1=4.05kN/m q2=[1× (G+(G+G)×h)] ×b=[1× (0.1+(24+1. 5)×1.2)]×1=30.7kN/m 计算简图如下：
Mx=0.107qimL+0.121qi活L*=0.107×39.91×0.15+0.121X4.05×0.15*=0.107kN α=Mm/W=0.107×10/54000=1.984N/mm≤[f]=15N/mm 满足要求！
=150/250=0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R,=R=0.393qiL+0.446qi活L=0.393X39.91X0.15+0.446X4.05×0.15=2.624kN R=R,=1.143qiL+1.223qiL=1.143X39.91X0.15+1.223X4.05×0.15=7.586kN R,=0.928q:L+1.142qiL=0.928X39.91X0.15+1.142X4.05X0.15=6.249kN 标准值（正常使用极限状态） R, =R, =0. 393qL=0. 393 X 30. 7X0. 15=1.81kN R,=R,=1.143qL=1.143× 30. 7×0.15=5.264kN R.=0. 928aL=0. 928X30. 7X0. 15=4. 273kN
7.625kN/m 7.625kN/m ********************** +********************** A (1) A (2) A + 800 + 8OD +
M=max[0.125ql，0.5ql,]=max[0.125×7.625X0.8°，0.5×7.625×0.2]=0.61kN·1 α =M./W=0.61×10°/4660=130.901N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！
V,=0.521q1i/(100EI)=0.521×5.294×800/(100×206000×9.32×10)=0.588mm≤Lv =1,/250=800/250=3.2mm V2=q1,/(8EI)=5.294×200/(8×206000×9.32×10)=0.055mm≤［v]=21/250=2× 200/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
R=max[1.25qL, 0.375qL,+qL,]=max[1.25 × 7.625 × 0.8, 0.375 X 7.625 X 0.8+7.625 × 0.2J=7.625kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R,=4. 784kN, R,=7. 625kN, R=6. 288kN, R,=7. 625kN, R=4. 784kN 正常使用极限状态 R=max[1. 25q' L, 0. 375q' L,+q L,]=max[1. 25 X 5. 294 X 0. 8, 0. 375 X 5. 294 X 0. 8+5. 294 X 0. 2J=5. 294kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 30hkN
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6，则单根主梁所受集中力为Ks 2
XRn，Rn为各小梁所受最大支座反力
V=0.114mm≤[v ]=L/250=400/250=1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R=0.054kN，R=9.386kN，R=9.386kN，R=0.054kN 立杆所受主梁支座反力依次为P=0.054/0.6=0.09kN，P=9.386/0.6=15.643kN， =9. 386/0. 6=15. 643kN, P,=0. 054/0. 6=0. 09kN
1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力N=max[R,R,]=max[0.054,0.054]=0.054kN≤0.85X×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力N=max[P，P.]=15.643kN≤[N]=30kN
顶部立杆段：1ai=kμ，（h+2a)=1×1.386×（750+2×200)=1594mm 非顶部立杆段：1z=kμh=1×1.755×1500=2632mm 入=max[la，1e]/i=2632/16=164.5≤[入]=210 长细比满足要求！
顶部立杆段：la=k，(ha+2a)=1×1.386×（750+2×200)=1594mm 非顶部立杆段：1=kμ，h=1×1.755×1500=2632mm 入=max[la，1e]/i=2632/16=164.5≤[入]=210 长细比满足要求！
详细的楼板承载力复核计算】
F=N=16. 189kN
u, =2[ (a+ha) + (b+ha) ] =800mm F=(0.7 β,f,+0.25 ,)n uh,=(0.7×1X1.225+0.25 × 0)X 1 × 800 ×100/1000=68.6kN≥ F,=16. 189kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算
叠合楼板部面图(支架纵向)
叠合楼板部面图(支架横向)
叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷 载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 承载能力极限状态 qi=。×[1. 3× (Gik +(Gg+Ga) ×h) +1. 5× ,× (Qk + Qa)] ×b=1 ×[1. 3× (1. 5+(24+1. 1) × . 07) +1. 5 ×0. 9X2. 5] ×1=7. 609kN/m 正常使用极限状态
叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷 载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 承载能力极限状态 qi=。×[1. 3× (Gik +(Gg+Ga) ×h)+1. 5×,× (Qk + Q) ] ×b=1×[1. 3× (1. 5+(24+1. 1) × 0. 07)+1. 5×0. 9X×2. 5] ×1=7. 609kN/m 正常使用极限状态 =(.(G, +(G,+G.) Xh)) Xb =(1× (1. 5+(24+1. 1) ×0. 07)) ×1=3. 257kN/m
7.609kN/m 7.609kN/m 7.609kN/m
V=0.07mm V=0.07mm≤[v]=L/200=1000/200=5mm 满足要求！
承载能力极限状态： 主梁2根合并09.08.03_万达酒店_App15 空调、采暖水系统通用阀门设计标准.pdf，其主梁受力不均匀系数=0.6 预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q q,=×[1.3×(G+(G+G)Xh)+1.5×,×(Q+Q)]×bXks=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)× 0.07)+1.5×0.9×2.5]×1×0.6=4.565kN/m 主梁自重设计值g=。×。×g=1×1.3×0.031=0.041kN/m 主梁承受的荷载设计值q=q;+g=4.565+0.041=4.606kN/m 正常使用极限状态： 预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值92 dz=( :(G +(Gg+G) Xh) XbXks=(1X (1. 5+(24+1. 1) ×0. 07) X1X0. 6=1. 954kN/m
主梁自重标准值g=.×g=1×0.031=0.031kN/m 主梁承受的荷载标准值q=Q+g=1.954+0.031=1.985kN/m 计算简图如下：
主梁剪力图一(kN)
T.=2V/A=2×2.844X1000/398=14.292N/mm≤[TJ=125N/mm 满足要求！
T.=2V./A=2X2.844X1000/398=14.292N/m≤[TJ=125N/mm 满足要求！
详细的楼板承载力复核计算
秦皇岛体育馆屋顶钢结构施工组织设计u, =2[ (a+h) + (b+ha) ]=1200mm F=(0.7β,f,+0.25,,)nuh=(0.7X1X0.829+0.25×0)X1X1200×100/1000=69.636kN≥ F,=11. 353kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算
可得：f=8.294N/mm，β.=1,
β,=(A,/A)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)J1/2=[(600)×(600)/(200×200)J/2=3，An=ab=40000mm F=1.35β.βfA=1.35X1X3X8.294X40000/1000=1343.628kN≥F=11.353kN 满足要求！ 附图