GBT50779-2022标准规范下载简介
GBT50779-2022石油化工建筑物抗爆设计标准.pdf1爆炸冲击波峰值人射超压大于1.okPa且不天于3.0kP: 时，可选用可开启外窗及钢制外门；有人值守房间及疏散通道上的 外窗宜选用上悬窗，其窗扇宜选用摩擦式撑挡； 2爆炸冲击波峰值入射超压大于3.0kPa且不大于6.9kP: 时，除防排烟系统所要求可开启外窗外，宜选用固定外窗及钢制 外门；X 【3爆炸冲击波峰值入射超压不大于6.9kPa时，供消防救援 人员进人的窗口宜设置在无人值守房间或疏散走廊尽端处的外 墙上； 4爆炸冲击波峰值入射超压大于6.9kPa时，应选用相应等 级的抗爆防护门及抗爆防护窗； 5爆炸冲击波峰值入射超压不小于21.okPa时，有人值守 建筑物应在人员通道上设置隔离前室并配置人员通道抗爆门，门 扇应向外开启且净宽度应符合消防疏散的规定；外墙不宜设置抗 爆防护窗； 6空调机房等设备用房宜直接对外开门，当爆炸冲击波峰值 射超压大于6.9kPa时，应选用设备通道抗爆门。
筑物消防救援的设置宜符合下列规定： 1抗爆消防救援门宜设置在建筑物二层的外墙上； 2当二层建筑面积大于400m²且不大于1500m时可设置1 槿抗爆消防救援门，大于1500m²时每个防火分区抗爆消防救援门 数量不应少于2槿； 3抗爆消防救援门的间距不宜小于30m； 4抗爆消防救援门可设置在非设备用房或疏散走廊的尽端， 不应设置在各类库房内并应避开建筑安全出口及线缆进线的 位置。 5.1.5抗爆建筑物的屋面不得采用装配式架空隔热构造。设置 女儿墙时，应采用钢筋混凝土结构并经过抗爆验算，女儿墙高度应 取满足屋面泛水构造要求的最小值。 5.1.6抗爆建筑物的屋面有组织排雨水系统设计应符合下列 规定： 1内排水雨水管不宜直接接人排雨水管网； 2穿过室内的排雨水管道应选用无缝钢管，室内段不得设有 任何开口；
5.1.6抗爆建筑物的屋面有组织排雨水系统设计应符合
1内排水雨水管不宜直接接入排雨水管网； 2穿过室内的排雨水管道应选用无缝钢管DGTJ 08-2041-2021标准下载，室内段不得设有 任何开口； 明装在外墙上的雨水管宜选用轻质材料
5.2.1当爆炸冲击波峰值人射超压大于1.0kPa且不大于 6.9kPa时，抗爆建筑物选用的外门窗应符合下列规定： 1安装在建筑物外门窗上的玻璃应采用钢化玻璃或钢化夹 层玻璃； 2设置在建筑安全出口的外门应向外开启，并应设置自动闭 门器。
5.2.2抗爆建筑物采用的抗爆防护门应符合下列规定：
2人员通道抗爆门的构造及性能应符合下列规定： 1）洞口尺寸不宜大于1800mm（宽）×2400mm（高）； 2门扇应向外开启并应设置自动闭门器和抗爆观察窗，闭 合状态门缝应保持密封，在爆炸荷载作用后应可以正常 开启和使用； 3）隔离前室内门的爆炸冲击波超压取外门爆炸冲击波超压 的50%； 4)隔离前室内门、外门应具备不同时开启联锁功能，火灾状 5）抗爆观察窗的玻璃在爆炸荷载作用下不得破碎，室外侧 受热时应保持透明。 3设备通道抗爆门的构造及性能应符合下列规定： 1)洞口尺寸应满足设备进出的要求，且洞口尺寸不宜大于 2）在爆炸荷载作用下，门可发生永久变形，但不得整体跨塌 或有构件脱落； 3）扇应向外开启，且不应设置玻璃窗； X4应配置抗爆门锁。一 4抗爆消防救援门的构造及性能应符合下列规定： 1)洞口净宽不应小于1.2m，净高不应小于1.8m，闭合状态 门缝应保持密封； 2）在爆炸荷载作用后，应可以正常开启和使用； 3）室内侧不得设置开启机构，只能在室外侧向外开启：； 4门扇上应设置抗爆观察窗，玻璃在爆炸荷载作用下不得 破碎，室外侧受热时应保持透明； 5）门扇内、外侧应设置易于识别的明显标志。 3抗爆建筑物采用的抗爆防护窗及室内玻璃隔墙应符合下 见定： 1抗爆防护窗的框应为钢制.玻璃种类及厚度应通过计算或
5.2.3抗爆建筑物采用的抗爆防护窗及室内玻璃隔墙应符合下
5.2.3抗爆建筑物采用的抗爆防护窗及室内玻璃隔墙应符 列规定： 1抗爆防护窗的框应为钢制，玻璃种类及厚度应通过计
（高）； 3内墙窗及玻璃隔墙上嵌装的玻璃应选用夹层或钢化玻璃 5.2.4当爆炸冲击波峰值入射超压大于3.0kPa时，抗爆建筑物 外门、外窗应符合下列规定： 1外门应在其明显位置设置“保持关闭”等提示标识： 2可开启外窗在正常使用期间不得开启，并应在其明显位置 设置“仅室内火灾时开启”等提示标识。 Y 5.3人建筑构造 5.3.1抗爆建筑物外墙保温材料燃烧性能等级应为A级，其列 层装饰面应选用整体构造形式 5.3.2抗爆建筑物内贯通多层的房间吊顶及内墙面装修构造材 料的燃烧性能等级不得低于A级，其他部位装修材料的选择应符 合现行国家标准《建筑内部装修设计防火规范》GB50222的规定。 5.3.3抗爆建筑物吊顶构造应符合不列规定： 【人吊顶面板及固定面板的龙骨周边与建筑物外墙之间应设 置变形缝，宽度不应小于50mm； 2钢制主龙骨材料厚度不应小于1.0mm，布置间距不应大 于1.2m，表面应镀锌； 3面板应选择轻质材料，不得选用水泥及玻璃制品装饰 板材； 4自重大于1kg的灯具应采用吊杆直接固定在结构梁板 上，吊杆直径不宜小于6.0mm。 5.3.4抗爆建筑物外墙与室内活动地板之间应设置变形缝，宽度 不应小王50mm
.2.4当爆炸冲击波峰值
5.3.2抗爆建筑物内贯通多层的房间吊顶及内墙面装修松
5.3.5爆炸冲击波峰值入射超压大于6.9kPa的抗煤
6.1.4爆炸荷载作用下钢结构框架的侧尚位移不应天于H/35， 钢结构构件的允许变形应满足表6.1.4的要求
表 6. 1. 4 爆炸荷载作用下钢结构构件的允许变形
6.1.5抗爆建筑物的大跨度屋面宜采用钢桁架结构或井宇
6.1.5抗爆建筑物的大跨度屋面宜采用钢桁架结构或井字梁结 构，设计时应验算爆炸引起的反弹力作用。 6.1.6抗爆建筑物的钢结构屋面、外墙构件，连接节点设计时应 验算爆炸引起的反弹力作用。 6.1.7抗爆建筑物的加劲砌体外墙净高不宜大于4.0m。当墙高 超过4.0m时，应设置能传递爆炸荷载的结构梁。 6.1.8当利用室内地坪作为抗爆建筑物外墙的支座时，宜设置刚 性地坪，刚性地坪的厚度不应小于150mm。 6.1.9抗爆建筑物的结构设计，除满足本标准的要求外，还应符 合现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003、《建筑地基基础 设计规范》GB50007、《混凝土结构设计规范》GB50010、《建筑抗 需设计规范》GB50011《钢结构设计标准》GB.50017的规定
6.1.9抗爆建筑物的结构设计，除满足本标准的要求外，还应符 合现行国家标准《砌体结构设计规范》GB50003、《建筑地基基础 设计规范》GB50007、《混凝土结构设计规范》GB50010、《建筑抗 震设计规范》GB50011、《钢结构设计标准》GB50017的规定
6.2.1钢筋混凝土构件的混凝土强度等级不应低于C30，且不宜 超过C50
6.2.2钢筋宜采用延性、韧性和焊接性较好的钢筋，纵向
筋，也可采用HPB300级热轧钢筋。纵向受力钢筋还应符合下列 规定： 1 钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小 于1.25; 2钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大 于1.3; 7
1配筋砌块砌体应采用单排孔混凝土砌块或轻集料混凝土 砌块，强度等级不应低于MU10，砂浆应采用专用的砌块砌筑砂 浆，强度等级不应低于Mb1Q； 2配筋砌块砌体墙的灌孔率应为100%，灌孔混凝土强度等 级不应低于Cb20； 3组合砖砌体应采用烧结砖或混凝土砖，强度等级不应低于 MU15,砌筑砂浆强度等级不应低于M10、Mb10； 4组合砖砌体宜采用混凝土面层,强度等级不低于C20,也 可采用水泥砂浆面层，强度等级不低手M10。 6.2.4钢结构构件的钢材宜采用Q235B碳素结构钢或Q355B 低合金高强度结构钢，并应符合下列规定： 1钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不应大 于0.85； 2钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%； 3钢材应有良好的可焊性和合格的冲击韧性； 4构件塑性耗能区采用的钢材应满足屈服强度实测值不高 于上一级钢材屈服强度规定值的条件，工作温度时夏比冲击韧性 不宜低于27J。
6.2.5抗爆结构构件的截面面积、配筋面积应通过计算确定，不
d=Ysif·Ydiffk f dst = Ysif · Ydif · f stk
.2.7钢筋混凝土和加劲砌体结构构件的动力计算中，钢筋应采 用动设计应力，钢筋的动设计应力应按表6.2.7确定。
表6.2.7钢筋动设计应力
表6.2.7钢筋动设计应力
6.2.8钢结构连接节点、柱脚用材料的强度可不做动力调整，强 度设计值应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017取值， 6.2.9在爆炸荷载作用下，混凝土、钢材、码体的弹性模量、泊松 比可不进行动力调整。配筋砌块砌体的弹性模量应按现行国家标 准《砌体结构设计规范》GB50003的规定计算。
与组合，结构构件的荷载效应组合应满足下式要求：
(YG Sc, + YBSBk + YQ, Y,SQas
式中:R 结构构件抗力的设计值： Yo 结构重要性系数，取1.0； YG 永久荷载分项系数，取1.0； YB 爆炸荷载分项系数，取1.0； 息公开 YQ; 可变荷载分项系数，取1.0； Sck 按永久荷载标准值Gk计算的荷载效应值； SBK 爆炸荷载效应值；2 SQ:k 按可变荷载标准值Qk计算的荷载效应值； 4Q: 可变荷载Q的组合值系数，按现行国家标准《建筑抗 震设计规范>》GB50011采用。 6.3.2 抗爆设计时，结构构件的变形应满足下式要求：
6.3.2抗爆设计时，结构构件的变形应满足下式要求：
Sd≤C (6. 3. 2) 式中：Sd作用组合的效应设计值; 结构构件的变形限值。
6.4.1结构动力分析宜采用有限元分析方法进行整体分析。单 层建筑物的外墙、屋面板等结构构件可简化为单自由度体系，可采 用闭式解法、图解法、数值积分法进行动力分析、计算，图解法、数 值积分法见本标准附录A、附录B。 6.4.2爆炸荷载作用下，受弯、压弯构件的剪切抗力不应低于其 弯曲抗力的1.2倍。 6.4.3爆炸荷载作用下构件的延性比应按下列公式计算：
值积分法见本标准附求A、附求B 6.4.2爆炸荷载作用下，受弯、压弯构件的剪切抗力不应低于其 弯曲抗力的1.2倍。 6.4.3爆炸荷裁作用下构件的延性比应按下列公式计算
式中：u 构件的延性比； Xm 构件的弹塑性变形（mm）； X, 构件的弹性极限变形（mm）； R. 结构构件的极限抗力（kN）,取构件极限弯曲抗力和 极限剪切抗力的较小值： k 一 构件刚度，根据构件两端支座条件和应变范围按本标 准附录C的公式计算。
式中：0 构件的支座转角（），支座转角示意图见图6.4.4； Lo 构件的跨度或高度（mm）。
图6.4.4构件支座转角示意图
.4.5单自由度体系构件进行动力分析时，其等效质量的运动方 呈可采用下列公式：
.a+k. Km KL
标准附录C取值，对两端简支构件，采用弹塑性动 力分析时，应取弹性和塑性数值的平均值： m 构件质量(kg)； a 质点运动加速度（m/s²）； 质点位移（m）； F,一一不同时间点作用在构件上的力（N)。 单自由度体系构件进行弹塑性动力分析时，其等效质量和 期可按下列公式计算：
M= Kim m M N k
式中:Me 构件的等效质量（kg）； TN 构件的自振周期(s)。
DB3301／T 0260-2018 中国大运河（杭州段）世界文化遗产监测工作规范.pdf中：M 构件的等效质量（kg) TN 构件的自振周期（s）
截面惯性矩应计入构件开裂的影响，并应按下列公式计算：
Icr=0.005bh
n 钢筋混凝土构件截面的换算系数： ho 构件截面有效高度（mm）； As 构件配筋面积（mm²）； E 钢筋弹性模量（N/mm²）； E. 混凝土弹性模量（Nmm）： h 构件截面高度（mm）
A/A)2+（A)2≤1.0
式中:△ci、.o 计算的平面内平面外延性比或支座转角； △ai、△ao一一平面内平面外延性比或支座转角的允许值。 2屋面板、侧墙平面内计算时，板厚或墙厚宜取其实际厚度 的一半，两侧有钢筋混凝土构件时应将其作为屋面板或侧墙的翼 缘，两侧为钢筋混凝土墙时屋面板的翼缘宽度应按本标准第6.5.7 条确定的暗梁高度取值，侧墙的翼墙宽度应按现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010的规定确定。 3平面内抗剪计算时，不应计入翼缘的作用。 4／侧墙平面内计算时，应计入剪切变形的影响，构件刚度应 采用弯、剪共同作用时的等效刚度。 6.4.9单自由度构件采用闭式解法进行简化动力分析时，构件的 延性比可按下列公式迭代计算
式中：P 作用在构件上的爆炸荷载（kN）； 爆炸荷载有效作用时间与构件自振周期的比值： T 爆炸荷载有效作用时间（s），前墙Ta=te，侧墙、屋面 Ta=tr十 td文化活动工程中心施工组织设计，后墙Ta=trb十 td。
.4.12爆炸荷载作用下，进行抗剪承载力验算时，构件的剪力设 十值应取其最大支座动反力。