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250宽500高梁计算书.docx

250宽500高计算书

设计简图如下：

取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×0.5]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=21.817kN/m

大渡口绿化施工组织设计 q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.5)×0.5]×1.0+(1+2)×1.0=16.05kN/m

Mmax=0.125ql2=0.125×21.817×0.252=0.17kN·m

Qmax=0.5ql=0.5×21.817×0.25=2.727kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×2.727×103/(2×1000×14)=0.292N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

νmax=0.595mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm

R1=R2=ql/2=2.727kN

R`1=R`2=q`l/2=2.006kN

次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.013kN/m

梁左侧楼板传递给次楞荷载：

q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

梁右侧楼板传递给次楞荷载：

q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=

q=max[2.727/1.0+0.013+0.759+0.257，2.727/1.0+0.013+0.759+0.257]=3.756kN/m

q`=max[2.006/1.0+0.01+0.552+0.19，2.006/1.0+0.01+0.552+0.19]=2.759kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.125ql2=0.125×3.756×0.62=0.169kN·m

σmax=Mmax/W=0.169×106/42667=3.961N/mm2≤[f]=13N/mm2

Qmax=0.625ql=0.625×3.756×0.6=1.408kN

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.408×1000/(2×40×80)＝0.66N/mm2

τmax=0.66N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2

νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×2.759×6004/(100×9000×1706670)=0.121mm

νmax=0.121mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为：

R1=1.25×(2.727+0.013+0.759+0.257)×0.6=2.817kN

R2=1.25×(2.727+0.013+0.759+0.257)×0.6=2.817kN

R`1=1.25×(2.006+0.01+0.552+0.19)×0.6=2.069kN

R`2=1.25×(2.006+0.01+0.552+0.19)×0.6=2.069kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.034=0.046kN/m

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.496kN·m

σmax=Mmax/W=0.496×106/4550=108.922N/mm2≤[f]=205N/mm2

主楞剪力图(kN)

Qmax=2.831kN

τmax=2Qmax/A=2×2.831×1000/427＝13.259N/mm2

τmax=13.259N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主楞变形图(mm)

νmax=0.641mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[600/150，10]=4mm

支座反力依次为R1=2.831kN,R2=2.831kN

支座反力依次为R`1=2.079kN,R`2=2.079kN

计算简图如下：

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

GTCC-139-2022 铁道车辆用双向闸瓦间隙调整器-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则.pdf Mmax=0.599kN·m

σmax=Mmax/W=0.599×106/4550=131.752N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图(kN)

Qmax=1.873kN

τmax=2Qmax/A=2×1.873×103/427=8.774N/mm2

北京市火车站扩能改造工程施工组织设计 τmax=8.774N/mm2≤[τ]=125N/mm2

纵向水平钢管变形图(mm)