JTG／T 3310-2019 标准规范下载简介

JTG／T 3310-2019 公路工程混凝土结构耐久性设计规范

一钢筋腐蚀电流密度（uA/cm²）

A.2.9普通硅酸盐混凝土钢筋腐蚀电流密度可按下式估算

GB/T 18916.10-2021 取水定额 第10部分：化学制药产品4.2.9普通硅酸盐混凝土钢筋腐蚀电流密度可按下式估算：

掺入型氯盐侵蚀环境（Ms>Mcr）：

式中： Ms—钢筋表面氯离子浓度（kg/m²）；

S..=0.012c/d+0.00084fck+0.018

8., =0.015(c / d).5s +0.0014fouk +0.016

2，=11.6×i×10

表A.2.9氯盐侵蚀环境等级及参数

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

式中： kp——当水胶比W/B=0.3～0.4,或普通硅酸盐混凝土为C40～C50时，kp=11.1 当水胶比W/B=0.5～0.6，或普通硅酸盐混凝土为C20～C30时，kp=5.6； 当水胶比W/B=0.4～0.5，或普通硅酸盐混凝土为C30～C40时内插； M——混凝土保护层中氯离子浓度平均值，可近似取混凝土表面和钢筋表 面氯离子浓度的平均值，即M=（M，+Ms)/2。当M>3.6时，取3.6 (kg/m3); RH一环境相对湿度； Mso一腐蚀环境混凝土制备时已经含有的氯离子含量（kg/m）： 2.10保护层开裂后年平均钢筋锈蚀速率2cl1可按下式估算：

当2c1<1.8/c/时，取2c/1=1.8元cl 。

A.3方法2多因素耦合方法

A.3.1基于大量实验数据，通过简化复杂的理论模型，开发出结合混凝土材料参 数（粉煤灰掺量、水胶比、氯离子结合能力、扩散系数时间依赖性）、结构构造 参数（扩散维数、保护层厚度）和环境参数（干湿循环、温度、冻融等）、荷载、 施工参数（养护龄期）于一体，适用于粉煤灰高性能混凝土的多维多因素耦合寿 命预测模型。

A.3.3基于氯离子扩散的多维多因素寿命预测模型下列：

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

Ccr——钢筋脱钝的临界氯离子浓度，计算时取浓度占混凝土质量的百分数；

K.=1+0.51(,)0

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

4x一一施工误差，对于关键部位（如墩身干湿交替区、主梁、索塔），4x=20mm 对于一般部位（承台），4x=14mm；对于不重要部位，4x=8mm。

A.4方法3西部课题方法

A.4.1该方法考虑了水胶比、氯离子结合能力、保护层厚度、混凝土表面氯离子 农度等材料、结构和环境参数，并在方法1的基础上增加了对应力的考虑，以计 算结构达到各极限状态所需的时间

该方法源自西部交通建设科技项目《桥梁耐久性关键技术研究》的子课题《混 凝土桥梁耐久性设计方法和设计参数研究》。在《混凝土结构耐久性评定标准》 （CECS220：2007）计算模型的基础上，不仅增加了应力影响系数，在钢筋锈蚀 时间t1、保护层锈胀时间t2计算公式之外，还补充了保护层完全剥落时刻t3的计 算公式。

A.4.2受氯离子侵蚀的混凝土 冠久性极限状态可分为下列三种：

A.4.2受氯离子侵蚀的混凝土

1钢筋表面氯离子浓度达到临界浓度； 2混凝土保护层锈胀开裂： 3混凝土保护层完全剥落。 .4.3钢筋锈蚀开始时刻t可按下式计算：

A.4.3钢筋锈蚀开始时刻ti可按下式

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

α=0.2+0.4((%FA)/50+(%SG)/70)

A.4.4混凝土保护层开裂时刻t,可按下式计算：

A.4.4混凝土保护层开裂时刻t,可按下式计算：

., = 0.015(c / d)* +0.0014fau.k +0.016

钢筋的锈蚀电流密度（uA/cm），可按下

2=11.6×i×10~

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

T一钢筋处温度，可用大气环境温度（℃）： mc—局部环境影响系数，可按表A.2.9氯离子侵蚀环境等级取值； Ms 钢筋表面氯离子浓度（kg/m），可按下式计算：

Mso一腐蚀环境混凝土制备时已经含有的氯离子含量（kg/m"）； Ms——混凝土表面氯离子浓度（kg/m²）；

. 一当水胶比W/B=0.3～0.4，或普通硅酸盐混凝土为C40～C50时，kp=11.1 当水胶比W/B=0.5～0.6，或普通硅酸盐混凝土为C20～C30时，k,=5.6；当 水胶比W/B=0.40.5，或普通硅酸盐混凝土为C30～C40时内插； （kg/m²）。A.4.5保护层完全剥落时刻t.可按下式计算：

对于配有带肋钢筋的杆件：

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

0.012c 8, =0.255+ +0.00084f.

0.008c S,=0.273+

A.5方法4——欧洲Duracrete方法

A.5.1将临界氯离子浓度等环境、材料和施工工艺参数加以定量分级，并根据极 限状态及概率方法确定分项系数。计算时根据具体情况，选择相符的影响因子 计算结构达到极限状态的时间

欧洲Duracrete研究计划的成果模型将环境、材料和施工等多项计算参数进 行定量分级，参数体系复杂庞大。与其他简化模型相比，掌握该方法需要较多的 时间和理论背景。

A.5.2以钢筋脱钝作为混凝土结构的耐久性极限状态。

A.5.2以钢筋脱钝作为混凝土结构的耐久性极限状态。

A.5.3氯化侵蚀的钢筋脱钝时间t可按下式计算：

A.5.3氯化侵蚀的钢筋脱钝时间t可按下式计算：

Ro.c 1ng c k..agg/R. Yc

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

C., = Ac. (W / B)yc.

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

to一做验证强度试验是的混凝土龄期TB/T 3285-2019 动车组抗侧滚扭杆，to=0.0767年（对应于28天）；

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

A.6.1实际计算时，应根据工程结构特点和需要，选取适宜的计算方法。 条文说明

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

方法1一CECS评定标准方法提出的计算方法是国内较为主流的寿命预测 模型，给出了明确的极限状态划分标准和阶段时间计算公式，参数设计考虑了保 护层厚度、氯离子扩散系数及其时间依赖系数、临界氯离子浓度等主要影响因素 公式架构易理解和掌握，通用性较好。 方法2一一多因素耦合方法提出的适用于粉煤灰混凝土的多因素寿命预测 模型，以计算比较特定时刻钢筋表面氯离子浓度与临界值的大小为目标，公式变 形后其基本架构与方法1相似。该方法在考虑方法1的设计参数的基础上，增加 了氯离子结合能力R、时间依赖系数m及其他应力、维度、环境因子作为修正项， 是考虑了环境与应力耦合影响的多维寿命预测模型。 方法3一西部课题方法是在方法1的基础上，对部分设计参数进行修正后 所得，因此两者架构相同。该方法提升了氯离子扩散系数的时间依赖性常数α的 权重，并增加了应力影响因子表达式）。 方法4法重欧洲Duracrete方法与计算方法1相比，也增加了对环境、应力、 构件与施工影响的考虑，以保护层厚度的误差项、抗力分项系数、环境因子和养 护因子等指标进行修正。多项指标按照结构情况进行定量化的级别划分。 2本附录示例采用方法1—CECS评定标准方法推荐的计算模型，假定目 标构件的耐久性主要受氯离子侵蚀的影响，选取钢筋表面氯离子浓度达到临界值 即：钢筋开始锈蚀作为耐久性极限状态。计算当结构达到设计使用年限时，氯离 子的侵蚀深度。将计算所得氯离子侵蚀深度与《规范》规定的最小保护层厚度值

附录A给定设计使用年限的保护层厚度计算方法

1为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求格程度不同的用词说明下 列： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应该这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为：“应符合··的规 定”或“应按·执行”。

1为便于在执行本标准条文时区别对待GB/T 16702-2019 压水堆核电厂核岛机械设备设计规范，对要求严格程度不同的用词说明下 列： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应该这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用“可”。 2条文中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为：“应符合··的规 定”或“应按·执行”。