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DB45／T 1645-2017 装配式混凝土梁式桥检测评定和维修加固技术规范DB45/T 16452017
式中： αspt 一为防止混凝土劈裂引用的计算系数，按表B.1确定； 一植筋公称直径： fhd 一植筋用胶黏剂的黏结强度设计值，按表B.2的规定值采用
表B.1考虑混凝土劈裂影响的计算系数α
B.2.4植筋用胶黏剂的黏结强度设计值J，应按表B.2的规定值采用。
DL／T 5161.11-2018 电气装置安装工程质量检验及评定规程 第11部分：通信工程施工质量验收表B.2黏结强度设计值f
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b）受压钢筋锚固：max[0.6s，10d，100mm)。 3.2当所植钢筋与原钢筋搭接（图B.1)时，其受拉搭接长度1，应根据位于同一连接区段内的钢 接头面积百分率，按式（B.5）确定：
=++d......+........................
表B.4植筋直径与对应的钻孔直径设计值
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5植筋时，其钢筋宜先焊后种植；若有困难而必须后焊，其焊点距基材混凝土表面应大于15 采用冰水浸渍的湿毛巾包裹植筋外露部分的根部，
B. 4. 1施工工艺流程
B.4.2植筋用胶黏剂
植筋用胶黏剂分管装式、机械注入式两种，其性能应符合6.2的相关规定。施工时应注 配胶方式的相互配套，不得在现场配置植筋用胶黏剂
B.4.3植筋定位、钻孔
直径定位、钻孔可采用下列方法： a 钻孔前可用钢筋探测仪探测桥梁构件植筋部位钢筋位置，或凿去保护层暴露钢筋，若植筋孔位 处存在钢筋，则应适当调整钻孔位置； b 钻孔施工遇到钢筋或预埋件时应立即停钻，并适当移动钻孔孔位，若移动值太大应及时通知设 计单位予以处理。
.4.4清洁孔壁、钢筋
清洁孔壁、钢筋可采用下列方法： 先将喷嘴伸入成孔底部并吹入洁净无油的压缩空气，向外拉出喷嘴，反复3次； b) 将硬毛刷插入孔中，往返旋转清刷3次； 再将喷嘴伸入钻孔底部吹气，向外拉出喷嘴，反复3次； d) 对要植入钢筋上的锈迹、油污进行除锈与清理； e) 植筋前用丙酮或工业用酒精擦拭孔壁、孔底和植入钢筋
植筋可采用下列方法：
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植筋用胶黏剂应采用专用灌注器或注射器进行灌注，灌注量宜为孔深的2/3，并应保证在植入 钢筋后有少许胶黏剂溢出； 注入胶黏剂后应立即单向旋转插入钢筋，直至达到设计的深度，并保证植入钢筋与孔壁间的间 隙基本均匀，校正钢筋的位置和垂直度
B.4.7植筋施工质量检验
B. 4. 8 钻孔要求
B.4.10施工应注意的问题
B.4.10.1不得采用将胶黏剂直接涂抹在钢筋上植入孔中的植筋方式。 B.4.10.2废孔处理：施工中钻出的废孔，应采用高于构件混凝土一个强度等级的水泥砂浆、聚合物水 泥砂浆或锚固胶黏剂进行填实，必要时应插入钢筋。
炭纤维片材加固混凝土结构粘贴强度现场检测方法
附录C （规范性附录） 碳纤维片材加固混凝土结构粘贴强度现场检测方法
C.1.1本方法适用于碳纤维片材加固混凝土结构粘贴强度施工质量的现场检测。 C.1.2检验用黏结强度检测仪可参照JG3056的规定。黏结强度检测仪应每年检定一次，发现异常时应 随时维修、检定。 C.1.3现场检测应在已完成碳纤维片材粘贴加固的结构表面上进行。按实际粘贴碳纤维片材的加固结 构表面面积计，每500m工程取一组3个试样，不足500m时按一组计。检测点应由随机抽取，试样间距 不得小于1m。 C.1.4被测部位的加固表面应清除污渍并保持干燥；从加固表面向混凝土基体内部切割预切缝，切入 混凝土深度2mm～3mm，宽度1mm～2mm，预切缝形状为直径40mm的圆形；采用取样粘结剂粘贴直径为 40mm的圆形钢标准块（图C.1）。取样粘结剂的正拉黏结强度应大于碳纤维片材粘贴树脂的正拉黏结强 度。钢标准块粘贴后应及时固凝。
图C.1碳纤维片材粘结质量现场检测示意
0.1.5按照黏结强度检测仪生产厂提供的使用说明书，连接钢标准块；以（1500～2000）N/min匀速 加载，记录破坏时的荷载值，并观察破坏形态。
C.1.6正拉黏结强度应按式(C.1)计算：
式中： 正拉黏结强度（MPa）； 试件破坏时的荷载值(N)； 钢标准块的粘结面面积（mm²）
C.1.7破坏形式判别:
破坏类型A：混凝土破坏一混凝土试块破坏； 破坏类型B：层间破坏一树脂与混凝土间复合涂层界面积破坏； 破坏类型C：碳纤维片材破坏一碳纤维片材内部破坏； 破坏类型D：粘结失效一碳纤维片材与钢标准块之间破坏。
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0.1.8试验结果：每组3个被测试点，以算术平均值作为该组正拉黏结强度的试验结果。试验结果应包 括破坏形式、3个试样的正拉粘强度值和该组正拉黏结强度的试验平均值。 .1.9施工质量判定： a) 破坏形式为A时，施工质量判定为合格； b） 破坏形式为B、C、D时，如满足每组试样的正拉黏结强度试验平均值不小于2.5MPa，且其中 单个试样的正拉黏结强度最小值不小于2.25MPa的要求，施工质量判定为合格； C 破坏形式为B、C时，如不能满足每组试样的正拉黏结强度试验平均值不小于2.5MPa，且其中 单个试样的正拉黏结强度最小值小于2.25MPa的要求，施工质量判定为不合格，或根据实际 工程情况加大样本数量重新检验； 破坏形式为D时，如不能满足每组试样的正拉粘强度试验平均值不小于2.5MPa，且其中单个
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外索加固体系结构分析方法和简支体系的内力计
（规范性附录） 体外索加固体系结构分析方法和简支体系的内力计算方法
D.1.1对于用体外索加固的简支梁体系，其整体计算图式为一次内部超静定结构，见图D.1，可采用结 构力学方法，虚功法或有限元方法进行力学分析
D.1.1对于用体外索加固的简支梁体系，其整体计算图式为一次内部超静定结构，见图D.1，可采用结
图D.1体外索加固简支体系整体图式
0.1.2对于用体外索加固的连续梁或连续刚构体系，宜采用有限元方法计算。计算中需将体外预应力 筋(束)单元在转向器(块)处固结，计算图线至固结点之间采用刚臂表示转向构造，见图D.2。计算中可 忽略体外索在转向器中的滑动作用，且应考虑由体外预应力引起的二次效应。
图D.2体外索加固连续体系的有限元图式
索加固简支体系整体计
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简支梁桥的计算跨径，L=213+12； yosyox 分别为原梁（跨中）换算截面重心至截面上、下缘的距离； αpe 体外索水平筋（束)重心到原梁底面的距离，以水平筋(束)位于原梁底面以下为正， 以上为负； hh 分别为原梁(跨中)换算截面重心至上锚固点和水平筋(束)中心的垂直距离。上锚固 点位于原梁(跨中)换算截面重心上方为正，下方为负，在重心上为零；h=yox+αe 一上锚固点至滑块垫板中心的水平距离； 12 一两滑块垫板中心间的水平距离； 13 一滑块垫板中心至支座中心的水平距离； E。 一原梁混凝土弹性模量； A。 分别为原梁（跨中）换算截面面积和惯性矩。 当原梁为钢筋混凝土梁且体外索斜筋的锚固点位于支承截面上时，可采用式（D.7）近似估算体外 页应力水平筋（束）的拉（应）力增量：
Np. = Aop.Ap,e = Qesere
一原梁钢筋与混凝土的弹性模量之比； E M。 一按简支梁计算的跨中截面可变作用弯矩，根据计算目的选用其标准值、频遇值或准永久 值组合； 一体外预应力筋（束）的折算偏心矩，可按下式计算
一体外预应力筋（束)两转向点间的距离与梁的跨径之比，α=l/L； 对于连续梁和连续刚构加固体系，各段体外索的水平筋(束)中可变作用的拉(应)力增量需采用有 艮元方法计算求得。
E.1铝合金套管材质及规格
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附录E （规范性附录） 铝合金套管材质及规格
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F.1刚性支撑和弹性支撑铰支发加固的计算
F.1.1刚性支撑加固法
附录F （规范性附录） 刚性支撑和弹性支撑铰支发加固的计算步骤
刚性支撑加固步骤如下： a） 计算并绘制原梁的内力图； b) 初步确定支撑位置及预加顶升力（卸荷值），并绘制在支承点预加顶升力作用下梁的内力图； 绘制加固后主梁在新增荷载作用下的内力图； 将上述内力图叠加，绘出主梁各截面内力包络图； 计算主梁各截面实际承载力； f 调整预加顶升力值，使主梁各截面最大内力值小于截面实际承载力； 根据最大的支点反力，设计支撑结构及其基础。
F.1.2弹性支撑加固计算步骤
弹性支撑加固计算步骤如下： a）计算并绘制原主梁的内力图； 绘制原主梁在新增荷载下的内力图； 确定原主梁所需的预加顶升力（卸荷值），并由此求出相应的弹性支点反力值R； 根据所需的弹性支点反力R及支撑结构类型，计算支承结构所需的刚度； e）根据所需的刚度设计支承结构及其基础。
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附录G （资料性附录） 常用的桥梁顶升与支座更换方法
G.1整联跨同步顶升法
G. 2. 1一般规定
G.2.1.1适用于T梁、空心板梁和小箱梁等中小跨径（≤20m）简支梁桥。
G.2.1.1适用于T梁、空心板梁和小箱梁等中小跨径（≤20m）简支梁桥。
2.1.2梁体顶升应具有足够的可操作顶升空间，以墩台顶部为支撑面，选配合适的千斤顶直接 体顶升和支座更换。是操作简单和优先选用的最经济的方法。
2.2.1顶开位置的上下支承面应设置钢垫板， 2.2.2在顶升于斤顶两侧对利 防止顶升时梁体偏位，
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G.3鞍型支架法（或称贝雷法）
G.3.1.1适用于多个小箱梁、空心板梁和T梁等横向拼装结构桥梁，其桥墩为盖梁墩柱体系，梁体顶升 空间狭小无法安放顶升千斤顶的情况下的桥梁顶升和支座更换。 G.3.1.2鞍型支架法（见图G.1）是利用桥墩本身做为支撑体系，在盖梁上架设专门设计的鞍型支架即 钢结构支架和钢牛腿，固定在盖梁上，安放千斤顶，实施梁体顶升。（钢结构支架可重复使用）。 G.3.1.3钢支架和钢牛腿安装在盖梁上应要有可靠的锚固措施，
G. 3. 2技术要求
G.3.2.1钢结构鞍型支架及牛腿或吊篮应进行严格的设计计算，应有足够的强度、刚度和稳定性。 G.3.2.2安装固定钢结构支架应在盖梁上设置预埋件或锚固螺栓进行固定。 G.3.2.3盖梁两侧的顶升千斤顶应对称布置，定位偏差不大于5mm，防止梁体偏心受力或局部承压现 象发生。
G.4钢扁担梁法（或称杠杆法）
G. 4. 1一般规定
G.4.1.1适用于桥梁跨径较小，单孔自重不大和桥面连续的简支梁结构体系，桥下有河水和地理环境 不利施工的情况下的桥梁顶升和支座更换。 G.4.1.2钢扁担梁法（见图G.2）是利用桥面做为支撑体系，支承面为顶升梁相邻跨的梁体，利用钢梁 和钢带在相邻跨桥面的作用点，类似杠杆原理用千斤顶顶升梁体，以钢扁担梁为脱离体，图G.2所示。 图中P为提升孔的顶升力；当R1大于P和梁自重的一半时，梁体即会被上升顶起。 G.4.1.3桥面做为支撑体系的顶升支承面应作专门加固处理，按顶升力进行局部承压验算，并同时加 设钢垫板扩大支承面
G.4.2.1钢扁担梁结构顶升体系，应进行专门设计计算，钢梁应同时要满足强度和刚度要求
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4.2.2安装钢扁担梁顶升梁体结构时，桥墩偏心荷载较大，应进行偏心验算，若不满足应采取 配重措施。
图G.3桥面钢导梁法
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附录H （规范性附录） 局部承压验算方法
顶升千斤顶底座与桥墩顶面接触面验算参照JTGD62一2004中的5.7.1进行验算。局部受压面尺寸应 满足式（H.1）～式（H.3）：
Aln ≥ YoFLd 1.3n.βf.
桥梁结构的重要性系数，按公路桥梁设计安全等级一级、二级、三级分别取1.1、1.0、0.9； FLd 为单个顶升千斤顶的最大顶升力，按设计总顶升力和千斤顶数量分配； 为桥墩混凝土轴心抗压强度： Ia一 为混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级为C50及以下时，n。=1； B 为混凝土局部受压强度提高系数，按公式(H.3)计算取值； A 一 为桥墩接触面混凝土局部受压面积，桥墩按千斤顶底座面积计算； 为桥墩接触面混凝土局部受压净面积，与A计算方法相同，当受压面设有钢垫板时，局部 受压面积应计入在垫板中按45°刚性再扩大的面积； A 为局部承压的计算底面积，按规范中参照JTGD62一2004第5.7.1计算，若局部承压面积 A不满足公式验算要求，则需加垫厚钢板，扩大承压面积。
顶升千斤顶活塞与梁体底面混凝土接触面验算
与桥墩顶面干斤顶承压接触面验算方法 数取值不同。梁体底面与于斤顶活塞接触 面按3倍活塞直径计算受压面积AL，若计算不 厚钢板，扩大承压面积
1. 1. 1 施工工艺流程图
图1.3管式化学锚栓施工工艺流程框图
1.1.2锚孔的定位与钻孔按照本标准附录A的相关要求执行，锚孔直径和孔深应和锚栓的要求相配套。 .1.3 锚孔的清理应符合下列要求： a 对机械型锚栓的锚孔，应用洁净的压缩空气清除孔内粉屑；对化学锚栓的锚孔，应先用硬毛刷 清孔，再用洁净的压缩空气清除粉屑； b） 清孔的次数不应少于3次；必要时应用丙酮擦拭干净锚孔； 孔壁应无油污，其干燥程度应达到设计要求；
1.1.4机械型锚栓的安装应符合下列规定
JT／T 1166-2017 桥梁高强混凝土抗压强度无损检测.1.5化学错栓的安装应符合下列规定
注射式化学锚栓的安装，应将注射管插入孔底，由孔底往外均匀注入胶黏剂至孔深的2/3；以 孔口有胶黏剂溢出作为目测检验注胶合格的标志； 玻璃管式化学锚栓的安装，应将玻璃管插入锚孔，用电锤以低速（小于750r/min）将螺杆旋入 O 至锚固深度，目测以有少量胶黏剂外溢为合格； C 化学锚栓在固化时间内严禁扰动，以免影响其黏结性能。
表1.1锚固施工允许偏差
学锚栓的粘胶剂的性能应符合第6章的相关规定
L.2.3施工应注意的问题
1.2.3.1机械型锚栓和化学锚栓应整套使用DB11／T 1190.1-2015 古建筑结构安全性鉴定技术规范 第1部分：木结构，不得替换任何部件 1.2.3.2废孔应按附录B中B.4.3方法处理。
1.2.3.1机械型锚栓和化学锚栓应整套使用，不得替换任何部件
中华人民共和国广西地方标准 装配式混凝土梁式桥检测评定和 维修加固技术规范 DB45/T16452017 广西壮族自治区质量技术监督局统一印刷 版权专有侵权必究