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W, + W, + E.

模体受的力有： ①自重G,; ②附加荷载，其分力为Q.和Q； ③模体移动面产生的土压力E，其分力为E.和Ent ①模面上填料的反作用力R，它与滑裂面法线成角； ③穿越滑裂面的各层筋带所有的拉力T之总和，以ZT，表示， 由患体的轻思平准可得该滑裂面上的教力总和为

DB34／T 1972-2013 P91钢对接焊接接头超声检测规程ET=(Qa+Em)+(G+Q.+ E.)tg(0.+e

S[o,JA,X10 一般： Ss=[K]*2b,f (Y,h+Y,hy) 浸水：

第六章其它公路常用挡土墙示例

权计，主要包括主压力计算、身尺寸计算、增身稳定性和基底应力验算，以 E

Sa=[K] * 2b f (Y,h +Y,hg) S=[K* 2b)*[Y,(h/)+h/ +,h]

挡土增的立壁承受全部水平分力E

0. 25(B,+B,) S.=Yh.K.an=YHK

EABAR南A的力NN.m

3.26 109. 57(kN)

Q, =Q± = Bs[(H, + h,) + Yh, 0. 5B=]

0. 05 /R · 60. 05 I5×100 131.48 = 6. 8cm=0, 07 (m)

3.验算抗倾覆稳定系数 摄覆力矩M.为

o.0.87A.ha

生2.M为蓝（格费》第4.1.2%总放的数量计真内力

根据《桥规》第4.2.5条，构件量最大裂缝宽度（mm）可技下列公式计算

根据（桥规》第4.2.5条，构件最大裂缝宽度（mm）可按下列公式计算

中：C 留表面形状系范，本示例用感效银质C=1.0：

重直负弯矩发生在靠填土一侧底部H范围内：垂 真正弯矩发生在增面被一侧，最太值在第三个H原皮

M=0. 03(o, +om,)H,I M[0. 03(o, +a H,)H./7/

M120/2o I’ = 0. 41I 三肋

助与增面板自重和土压力的垂直分力忽略不计，取

Q=YH,S,(0. 5H;+h,)K, · cosβ M,= 7H’S.(H,+3h,)K, · cosP

土单独抗剪，报筋技构造要求布置)确定墙面板厚应 Q≤0.038R.6hg.

o 1. 2Q 1.2×lo 0. 038R,b 1. 2 × 号 X 4. 00 X 25. 56 0. 038 X 1. 05 X 100 15. 37em = 0. 15(m

2.抗滑动稳定系数检算 K,=N,/E, =974. 34X 0. 40/272. 701. 43>1. 30 （满足要求） 3.抗倾覆稳定系数验算 K,M,/Mμ 2764. 13/956. 90=2. 89>1. 5 （满足要求） 4.偏心距验算 Z = (M, M)/N 2764. 13 956. 90)/974. 34 1. 85(m) B/6 = 5. 33/6 = 0. 89m e = B/2 Zs 5. 33/2 1. 85 0. 82m < B/6 （满足要求） 5.基底应力验算 N 6e1 974. 34 / , 5.33 14.06 <[] = 400kPa (满足要求）

μ =R,/R, = 0. 06 × 8500/(2. 4 X 10°) 0. 21% A, jb · h, = 0. 0021 X 1 X 0. 30 = 6. 30 X 10*m* = 6. 30(cm*) 采用钢筋N，布置在墙面板背沿墙面板竖直方向，中部H，/2段采用每延米9g14（A,= 13.85cm")，在部H,/4和庭部H，/8段采用每露米5g14；在纵向延长方向上，N，钢筋自助 板向跨中伸长1/4加铺固长，另一侧为悬臂长。 (2)聚缝宽度 根据<桥规》第4.2.5条，有最大型缝宽度公式

30 +6 = 1 X 1. 5 × 1. 15 X 87000, 02 2. 1 X 10 30 +10 0. 09mm≤.0. 20mm （满品夏沙

=06mm < 0. 2mm

从表中可知，各截面裂缝宽度均小于0.20mm，满足要求。 2)水平拉筋 水平拉篇N9承受墙面板水平条带的端点剪力为 按《桥规》第4.1.2条得计算剪力为 Q,=1. 2Q=1. 2X 51. 12=61. 34(kN) 按轴心受拉构件配筋，根据《析规>第4.1.5条有

容：内力平衡和整体性验算。内力平衡包括以下几个方面内容；土压力计算、立柱设计、拉杆设 让、主板设计让、定板设计

具体方法可以先报定错定板尺寸，算得P。后，代入 上式验算是否满足要求，从而确定合适的错定板尺寸。

作用在错定板上的计算荷载可按荷载图形为三角形分布，并与锚定板相平衡这两个 求出

式中，/一一立桂之间的距离，m 根据经验GB／T 22131-2022 筒形锻件内表面超声波检测方法.pdf，土压力的重心大致通过错定板高度的中点，因此，一般错定板中点即为错系点 位置， 错定板垂直上下两部分的弯矩均可按固定于拉杆处的悬噪来计算水平方向的弯矩，对于 不连续锚板也可按水平方向的悬臂梁来计算，对于连续错定板则可按连续梁来计算。 内力求得后，即可进行配筋计算。

W.—土体ABC,D,自重,W=YL(H+h)。

L,(H+h,) tg(45*) h,(h,+2h,)

1.交通8.满口工程技术观范.1987 2.铁道部第一勘测设计院主编.铁路工程设计技术手册《路基》.北京；中国铁道出版社， 1992, 3.铁道邵第一勤测设计院主编.铁路工程设计技术手册《特殊果件下路基》.北京：人民铁 道出版社，1978 4.铁道邵科研院西北研究所.滑被防治.北京：人民铁道出版社，1977. 5.日本道路协会，款土地基处理技术陷南.蔡恩捷译.北京，人民交通出版社，1989 6维道凯第 路提设计与施工，北亮：人图送道册版社，1975

2.假斜边界的情定板结模

就的尺寸元宽：）最信股带图受力情况

在这个锚是板结构中，上层铺定板C1的稳定分析属于垂直边界条件，应取ABCD为目 由土体，并按前述方法进行分析计算。B，为上、下两层拉杆与墙面相交处的中点 对于下层镭定板C，和整体结构的稳定分析，属于斜边界条件，其最危险滑面为GC,B。 其抗滑安全系数Fs，为：

采用以上两个公式计算时T／CBDA 21-2018 轨道交通车站标识设计规程，需用试算法根据一 教托长度， 系列求得最小的抗情安全系效或最大的