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DB63／T 1850-2020 公路波纹钢板挡土墙设计规范.pdfDB63/T18502020
附录B （规范性附录） 波纹钢板挡土墙荷载
B.1.1波纹钢板挡土墙构件承载能力极限状态设计的基本条件是结构抗力设计值应大于或等于计入结 构重要性系数的作用（或荷载）效应的组合设计值，可采用式（B.1）、式（B.2）表达式。 （B1)
式中： Yo一 结构重要性系数，按表B.1取值； 作用效应的组合设计值； R(·) 波纹钢板挡土墙结构抗力函数： 抗力材料的强度标准值； 结构材料、岩土性能的分项系数； α 结构或结构构件几何参数设计值，当无可靠数据时，可采用几何参数标准值
DB15T 353.5-2020 建筑消防设施检验规程 第5部分：干粉灭火系统.pdf表B.1结构重要性系数Y
3.1.2波纹钢板挡土墙按承载能力极限状态设计时，极限状态设计表达式中作用（或荷载）效应的设 计值定义为荷载的标准值乘于适当的荷载分项系数。
B.2.1施加于波纹钢板挡土墙的作用（或荷载），按性质分为永久作用、可变作用、偶然作用，各类作 用（或荷载）分类及常用作用（或荷载）组合见表B.2，且作用（或荷载）效应组合和地震作用力及车 辆碰撞力应符合下列规定： a 作用在一般地区的波纹钢板挡土墙上的力，可只计算永久作用和基本可变作用（或荷载）； 地震动峰值加速度值为0.2g（抗震设防烈度大于或等于8度）及以上地区、产生冻胀力的地 区等，应计算偶然作用（或荷载）、其他可变作用（或荷载）； ） 对可能同时出现的作用（或荷载），取最不利作用（或荷载）情况组合； d）地震作用力应符合JTGBO2的有关规定：
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）作用于波纹钢面板（墙体）顶护栏上的车辆碰撞力，可参照JTG/TD81的设计规定。
表B.2常用作用（或荷载）分类及组合
B.2.2波纹钢板挡土墙按承载能力极限状态设计时，常用作用（或荷载）分项系数见表B.3
B.3承载能力极限状态作用（或荷载）分项系
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B.2.3作用在波纹钢面板（墙体）背后上的主动土压力，可按库仑理论计算。应进行墙体背后填料的 土质试验，确定填料物理力学指标。当缺乏可靠试验数据时，加筋体填料内摩擦角、综合内摩擦角可按 表B.4采用，材料标准重度可按表B.5选用
表B.4加筋体填料内摩擦角、综合内摩擦角
2.4波纹钢板挡土墙前的被动土压力可不计算；当基础埋置较深且地层稳定、不受水流冲刷和 坏时，可计入被动土压力，应按表B.3的规定计入作用（或荷载）分项系数。 2.5车辆荷载作用在波纹钢板挡土墙背填土上所引起的附加土侧压力，可按式（B.3）换算成等 土层厚度计算。
= q/y..... ....... (B. 3)
ho——换算土层厚度（m); q——车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2m时，取20kN/m；墙高10m时，取10kN/m，墙高 2m～10m时，采用直线内插法计算。作用于挡土墙栏杆顶的水平推力采用0.75kN/m，作 用于栏杆扶手上的竖向力采用1kN/㎡； 波纹钢面板（墙体）背后填土的重度（kN/m），按表B.5取值。 3.2.6人群荷载作用在波纹钢面板（墙体）背后填土上所引起的附加土侧压力，可按式（B.4）换算成 等代均布土层厚度计算。
ho=qr/y (B.4) 式中： ho一一换算土层厚度（m）； qr 作用于墙顶或墙后填土上人群荷载标准值（kN/m²），取3kN/m；作用于挡土墙栏杆顶的水 平推力采用0.75kN/m²，作用于栏杆扶手上的竖向力采用1kN/m； 波纹钢面板（墙体）背后填土的重度（kN/m），按表B.5取值，可根据实测资料作适当修正。
表B.5波纹钢板挡土墙材料标准重度
水泥稳定碎石或砂砾（路面） 22. 0 中砂、细砂、砂质土
水泥稳定碎石或砂砾（路面）
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钢板挡土墙面板厚度计算
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分开由助带平均承相。教高助本的波致钢期 板，其厚度可按不同墙高分段设计，但分段不宜过多
C.2波纹钢面板连接筋带结点
波纹钢面板上的筋带结点（连接筋带螺栓孔）布置按4.1.5条取值，筋带结点兼作波纹钢面板 接时的螺栓孔应与5.4.2条规定的波纹钢面板搭接连接螺栓孔布置一致
C.3波纹钢面板厚度计算
C.3.1波纹钢面板内侧土压力强度按式（C.1）计算。
C.3.1波纹钢面板内侧土压力强度按式（C.1）计算。
式中： qi——第i单元板内侧土压力强度（kPa）； T一一第i单元筋带所承受的水平拉力（kN），按式（D.14）中的公式计算； Sx一筋带结点水平间距（m）； Sy一一筋带结点垂直间距（m）。 C.3.2波纹钢面板厚度按式（C.2）计算
C.3.2波纹钢面板厚度按式（C.2）计算
式中： 第单元波纹钢面板厚度（mm）； Mmax 计算断面内弯矩（kN·m），将qi视为均布荷载，按简支梁或悬臂梁求得； K 材料容许应力提高系数，作用（或荷载）组合、IⅡI取1.0，作用（或荷载）组合IⅢI取1.25 波纹钢面板容许弯拉应力（MPa），按表4取值； 北 计算断面宽度（cm）。
D.1.1筋带的有效净截面积应符合下列规定
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0.1.1筋带的有效净截面积应符合下列规定： a） 钢塑复合筋带，尺寸由生产厂家提供，但不应小于4.2条规定筋带的尺寸，经严格检验延伸率 和断裂应力后，按统计原理确定其设计截面积和极限强度，保证率为95%； b） 扁钢带的设计厚度为扣除镀锌层等防腐层厚度后的计算净截面积。 0.1.2筋带长度计算时，不计附加荷载引起的抗拔力。当筋带计算长度小于5.6.1条规定时，采用5.6. 1条规定长度；当筋带计算长度大于5.6.1条规定时，采用计算长度。 0.1.3计算筋带抗拔力时，不计基本可变荷载的作用效应。
D.2.1筋带长度计算
筋带长度按式（D.1）计算。
活动区的筋带长度按式（D.2）计算。
有效锚固长度按式（D.
式中： Li 第i层筋带总长度（m）： Lfi 第i层筋带在加筋体活动区的长度（m）： Lai 筋带在加筋体稳定区的有效锚固长度（m）； H 加筋体高度（m）； Z; 第i单元筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）； H1 简化破裂面的上段高度（m），按式（D.6）计算： 填料内摩擦角（°），按表B.4取值。
D.2.2筋带截面积计算
筋带截面积按式（D.4）计算。
D.3.3简化破裂面上、下两部分的高度H1、H2，按式（D.6）计算。
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式中： H1一一加筋体活动区与稳定区的分界面简化破裂面上部分的高度（m），见图D.1； H 加筋体高度（m）； H2——加筋体活动区与稳定区的分界面简化破裂面下部分的高度（m），见图D.1； bH—等于0.3H; 填料内摩擦角（°），当填料为细粒土时，采用综合内摩擦角o，按表B.4取值。 4加筋体内部稳定验算时，土压力系数分别按式（D.7）、式（D.8）、式（D.9）、式（D.10）计算 当z;≤6m时：
式中： Zi 第i单元筋带节点至加筋体顶面（墙顶）的垂直距离（m）； 加筋体内深度z；处土压力系数： K,一 静止土压力系数； Ka 主动土压力系数； 填料内摩擦角（°），按表B.4取值。
D.3.5加筋体填料作用于波纹钢面板上的水平土压应力，按式（D.11）计
料作用于波纹钢面板上的水平土压应力，按式（
ZOei = Ozi + Oat + Obt Ozi = KiyZi Oai = Kiofi Obi=KiYihi
Zoei = Ozi + Oai + Ob Ozi = KiyZi (D.11) Oai = K;Ofi C, = KiYhi
式中： ZoEi 加筋体填料作用于波纹钢面板上的水平土压应力（kPa）； zi 加筋体填料作用于深度z处波纹钢面板上的水平土压应力（kPa）； ai 车辆（或人群）附加荷载作用于深度z;处波纹钢面板上的水平土压应力（kPa）； bi 加筋体顶面以上填土重力换算均布土厚所引起的深度z;处波纹钢面板上的水平土压应力 (kPa); K 加筋体内深度z;处土压力系数，按式（D.8）计算
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Y 加筋体填料的重度（kN/m），按表B.5取值。当加筋体有水时，应为填料的饱和重度； Zi 第i层筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）； 加筋体深度z;处的附加竖向压应力（kPa）； 加筋体顶面以上填土高度（m）； h1一 加筋体顶面以上填土换算等代均布土层厚度（m），按式（D.5）计算。
.3.6附加荷载作用下，可按沿深度以1：0.5的扩散坡率计算扩散宽度。加筋体深度z;处的附加竖向 压应力f，当扩散线的内边缘点未进入活动区时，=O；当扩散线的内边缘点进入活动区时，按式 (D. 12)计算。
on = yho Le (zi + H>2bc) Lci = Lc + H + Zi (zi + H<2bc)
式中： fi 加筋体深度z;处的附加竖向压应力（kPa）； Y 加筋体填料的重度（kN/m°），按表B.5取值： ho 车辆或人群附加荷载换算等代均布土层厚度（m），按式（B.3）、式（B.4）计算； LC 加筋体计算时采用的荷载布置宽度（m），取路基全宽； Lci 加筋体深度z;处的荷载扩散宽度（m）； bc 波纹钢面板（墙体）背面至路基边缘的距离（m）； H 加筋体以上填土总厚度（m）； 公 第i层筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）。
永久荷载作用下，筋带所在位置的竖直压力按
式中： i——在z层深度处，作用于筋带上的竖直压应力（kPa); y 加筋体填料的重度（kN/m"），按表B.5取值； Zi 第i层筋带结点至加筋体顶面的垂直距离（m）； h1 加筋体顶面以上填土换算等代均布土层厚度（m），按式（D.5）计算。
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当某一层筋带的抗力值小于作用效应组合值时，则应相应增大筋带的总宽度（即一个筋带节点的筋 带根数），按式（D.15）计算
D;= .. (D. 1) 2 f o Lat
Tio一一z;层深度处的筋带所承受的水平拉力设计值（kN)； Tpi—永久荷载重力作用下，z,层深度处筋带有效长度所提供的抗拔力（kN)； YR1一 筋带抗拔力计算调节系数，按表D.1取值； 加筋体及波纹钢板墙顶填土主动土压力或附加荷载土压力的分项系数，按表B.3取值： 一Z;层深度处的筋带所承受的水平拉力（kN）； 填料与筋带间的似摩擦系数，按附录F试验确定。无可靠试验资料时，按表D.2取值 ;一 在z层深度处，作用于筋带上的竖直压应力（kPa），按式（D.13）计算； bi一一结点上的筋带总宽度（m）； Lαi 筋带在稳定区的有效锚固长度（m）； ZoE 在z层深度处，波纹钢面板上的水平土压应力（kPa），按式（D.11）中的公式计算； 筋带结点水平间距（m）； S，一筋带结点垂直间距（m); 单根筋带宽度（mm）。
表D.1筋带抗拔力计算调节系数Y
表D.2填料与筋带间的似摩擦系数
注：有肋钢带的似摩擦系数可提高0.1
Afk . (D. 16
式中： Yo——结构重要性系数，按表B.1取值； Tio——z层深度处的筋带所承受的水平拉力设计值（kN），按式（D.14）中的公式计算： A一筋带截面的有效净截面积（mm），按式（D.4）计算； k一 筋带强度标准值（MPa），按表D.3取值； Yf 筋带抗拉性能的分项系数，取1.25； YR2 筋带抗拉计算调节系数，按表D.3取值
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表D.3筋带材料强度标准值f.及抗拉计算调节系数Yp
DB63/T1850—2020附录E（规范性附录）外部稳定性计算E.1一般规定E.1.1波纹钢板挡土墙地基设计时，各类作用（或荷载）组合下，作用效应组合设计值计算式中的作用分项系数，除被动土压力分项系数Yo2等于0.3外，其余作用（或荷载）的分项系数均等于1。E.1.2基底容许承载力值可按JTG3363的规定采用，当为作用（或荷载）组合III及施工荷载，且基底的容许承载力［o。]大于150kPa时，可提高25%。E.1.3地基承载力计算时，传至基础底面的荷载效应，应按正常使用极限状态下荷载效应标准组合，相应的抗力采用地基承载力特征值。E.1.4设置于不良土质地基、覆盖土层下为倾斜基岩地基及斜坡上的波纹钢板挡土墙或地基下可能存在深层滑动时，应按以下规定进行整体滑动稳定验算：a）应进行加筋体与地基整体滑动稳定验算，计算模型见图E.1。整体滑动稳定系数Ks不应小于1. 25;+++++圆弧滑动半径R图E.1波纹钢板挡土墙整体滑动稳定性计算模型b)整体滑动稳定系数Ks按式（E.1）计算。.. (E. 1)W,sina)式中：Ks整体滑动稳定系数；C.第i土条的黏聚力（MPa）；Xi第i土条弧长（m）；Wi第i土条重力（kN）：α;第士条滑动弧法线与竖直线的夹角（°）；Pi第i土条的滑动面处内摩擦角（°）。34
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eo = Ma/N..
eo——基底合力的偏心距； Md一一作用于基底形心的弯矩组合设计值（MPa）； N. 作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m）
基底合力的偏心距； 作用于基底形心的弯矩组合设计值（MPa）； 作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m）。 基底压应力按式（E.3）计算，基岩或岩石地基上的波纹钢板挡土墙或墙高度不高于5.0m的 地基上的波纹钢板挡土墙按式（E.4）、式（E.5）计算。基底合力的偏心距eo，土质地基不应
2.2基底压应力o按式（E.3）计算，基岩或岩石地基上的波纹钢板挡土墙或墙高度不高于5. 定密实地基上的波纹钢板挡土墙按式（E.4）、式（E.5）计算。基底合力的偏心距eo，土质地基 于B/6、岩石地基不应大于B/4。基底的压应力不应大于基底的容许承载力[o]。
eo时，1, 2=(1±) ... (E.3)
eo>=时，1 α1 .. (E.5)
式中： eo 基底合力的偏心距； B 基底宽度（m），倾斜基底为其斜宽： 01 墙趾部的压应力（kPa）； 墙部的压应力（kPa）； Nd 作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m）； AB 基底底面每延米的面积，矩形基础为基础宽度BX1（m"）。
E.3.1波纹钢板挡土墙的滑动稳定方程应满足式（E.6）的要求，抗滑稳定系数按式（E.7）计算。
G—作用于基底以上的重力（kN）； YQ1 主动土压力分项系数，按表B.3取值； 墙后主动土压力的竖向分量（kN）； Ex 墙后主动土压力的水平分量（kN）； 基底倾斜角（°），基底为水平时，αn=0：
YQ2一 墙前被动土压力分项系数，按表B.3取值： μ一—基底与地基间的摩擦系数，当缺乏可靠试验资料时，按表E.1取值； K。—抗滑稳定系数，见表E.2； N一一作用于基底上合力的竖向压力（kN）； E 墙前被动土压力水平分量的0.3倍（kN）
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表E.1基底与地基间的摩擦系数L
表E.2抗滑动稳定系数K
表E.2抗滑动稳定系数K
E.4抗倾覆稳定性计算
波纹钢板挡土墙的抗倾覆稳定方程应满足式（E.8）的要求，抗倾覆稳定系数按式（E.9）计算 ...GZG+Y.(E..ZE.y.)+Yq.E.Z.>....E.
GZG+EyZx+E,Zp
Ko = GZG+EyZx+Ep2 . (E. 9) E,Zv
式中： G一一作用于基底以上的重力（kN）； ZG 波纹钢面板重力、基础重力、基础上填土的重力及作用于墙顶的其他荷载的竖向力合力 信息服务平台 重心到墙趾的距离（m）； YQ1 主动土压力分项系数，按表B.3取值； Ey 墙后主动土压力的竖向分量（kN）； Z 墙后主动土压力的竖向分量到墙趾的距离（m） Ex 墙后主动土压力的水平分量（kN）； Zy 墙后主动土压力的水平分量到墙趾的距离（m）； YQ2 墙前被动土压力分项系数，按表B.3取值； Ep 墙后被动土压力的水平分量（kN）； Zp 墙后被动土压力的水平分量到墙趾的距离（m）； Ko 抗倾覆稳定系数，见表E.3； E 墙前被动土压力水平分量的0.3倍（kN）。
式中： G一一作用于基底以上的重力（kN）； ZG 波纹钢面板重力、基础重力、基础上填土的重力》 重心到墙趾的距离（m）； YQ1 主动土压力分项系数，按表B.3取值； Ey 墙后主动土压力的竖向分量（kN）； Zx 墙后主动土压力的竖向分量到墙趾的距离（m）； Ex 墙后主动土压力的水平分量（kN）； Zy 墙后主动土压力的水平分量到墙趾的距离（m）； YQ2 墙前被动土压力分项系数，按表B.3取值； Ep 墙后被动土压力的水平分量（kN）； Zp 墙后被动土压力的水平分量到墙趾的距离（m）； Ko 抗倾覆稳定系数，见表E.3； E. 墙前被动土压力水平分量的0.3倍（kN）
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E.4.2在规定的波纹钢面板（墙体）高范围内，计算抗倾覆稳定时，稳定系数不应小于表E.3的规定
表E.3抗倾覆稳定系数K.
波纹钢板挡土墙全墙抗拔稳定性计算时，分项系数均取1.0，并应满足式（E.10）的要求。 Kb = ZTpi/2T;>2... （E.10 中
波纹钢板挡土墙全墙抗拔稳定性计算时，分项系数均取1.0，并应满足式（E.10）的要求。 Kb =ETpi/ZT;≥2... （
波纹钢板挡王墙全墙抗拔稳定性计算时， 分项系数均取1.0，并应满足式（E.10）的要求 Kb = ZTpi/2T;≥2... （E 式中： Kb 全墙抗拔稳定系数； ZTpi 各层拉筋带所产生的摩擦力总和； ZT 各层拉筋带承担的水平拉力总和。
SL 389-2008 滩涂治理工程技术规范条文说明（报批稿，清晰无水印，可编辑）DB63/T18502020
现场进行筋带抗（拉）拨试验前，将筋带按不天于3m长度分压实层理人填料申，压实度应符合本 标准第5.6.6的规定。设计的竖向结点为一总压实层，每层抗（拉）拨试验的筋带不应少于3根，每填高 m～3m为一组。筋带抗（拉）拔时，采用油压千斤顶或手拉葫芦（倒链）加载，采用测力计测定筋带 的拉力，百分表观测筋带位移。每一级加载应测出相应水平拉力及拉出的位移值，直到测出最大抗（拉） 拨力T，（达到最大拉拨力时，筋带位移剧增，拉拨力下降）。分级加载，每一级加载量应根据筋带类 型按表F.1确定。
表F.1筋带抗（拉）拔试验加载量
F.2筋带的似摩擦系数计算
式中： f 每根筋带的似摩擦系数； 筋带抗（拉）拔力（kN），按式（D.14）中的公式计算； b 筋带宽度（m）； 筋带长度（m）； 加筋体填料的重度（kN/m3），按表B.5取值； h 填料高度，即筋带埋深（m）。
F.2.2采用的似摩擦系数，按式（F.2）计算
式中： F f一采用的似摩擦系数； f一同层全部筋带似摩擦系数f的算术平均值： S一标准差（均方差）； t一随要求的保证率或置信度α和自由度n而变得系数，以保证率系数为95%，按表F.2取值。
DL／T 1822-2018 电站用抽汽止回阀订货验收导则DB63/T18502020
按3倍标准差（s）作为舍弃标准，舍弃那些在7土3s 范围以内的测定值，再进行一定的补充试验，然后重新计算、整理