标准规范下载简介
JTS／T 167-17-2020 港口工程后张法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程.pdf6长管节管桩吊运.堆存和装运
6长管节管桩吊运、堆存和装运
6.1.1长管节管桩吊运宜采用钢梁多点起吊，钢梁应具有足够的刚度，钢梁吊索应与桩 纵轴线垂直，当不采用钢梁吊运时，吊索与桩纵轴线夹角应大于45° 5.1.2长管节管桩吊运时桩身可采用钢丝绳扣捆绑，其吊点位置应符合设计要求，允许 偏差为±200mm： 6.1.3长管节管桩吊运时各吊点应同时受力，保持平稳，避免振动碰撞，防止桩身损坏
6.2.1堆存场地应平整和坚实，满足地基承载力要求。 6.2.2长管节管桩堆存应采用多点支垫，支垫间距不宜大于4m： 6.2.3长管节管桩多层堆存时，堆存层数应根据地基承载力、垫木强度和堆垛稳定性等 确定，并定期检测垫木的水平度，堆放层数不宜超过3层，各层垫木应位于同一垂直面上 堆垛底层长管节管桩应有横向固定措施
6.3.1长管节管桩的装运应绘制装驳图和加固图： 6.3.2长管节管桩装船DB34／T 3269-2018 高聚物注浆技术在高速公路养护工程中的应用实施指南，应采取支垫间距不大于4m的多支点方木底楞搁置，方木底楞 断面宜为200mm×200mm：底楞顶面应在同一平面上：桩身两侧应垫置用于稳定底层长 管节管桩的楔形垫块，堆垛底层长管节管桩应有横向固定措施： 6.3.3对于甲板面为弧形的驳船，底层长管节管桩无法使用多支点大方木底楞，可沿桩 身两侧间断垫置楔形垫木，垫木应平整、垫紧，并固定牢固 6.3.4底层以上各层长管节管桩采用木支垫，各层支垫应在同一垂直面上，相邻两垫 木应固定牢固 6.3.5短途运输时应按沉桩顺序装船，当出现短桩在下位，长桩在上位，长管节管桩搁 置的悬臂长度超过规定时，应作高位支撑，支撑必须坚实牢固 6.3.6长管节管桩长途运输时，按选用驳船的平面尺寸合理布置装船，装驳层数不应超 过4层，各层之间必须支垫牢固，并用槽钢作整体加固，堆垛应用钢缆固定， 6.3.7装船卸船时应保持驳船的稳定性，从驳船两侧对称吊装
6.3.5短途运输时应按沉桩顺序装船，当出现短桩在下位，长桩在上位，长管节管桩搁 置的悬臂长度超过规定时，应作高位支撑，支撑必须坚实牢固 6.3.6长管节管桩长途运输时，按选用驳船的平面尺寸合理布置装船，装驳层数不应超 过4层，各层之间必须支垫牢固，并用槽钢作整体加固，堆垛应用钢缆固定：
法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
7.1.1长管节管桩沉桩应符合现行行业标准《码头结构设计规范》（JTS167）和《码头结 构施工规范》（JTS215）等的有关规定 7.1.2长管节管桩沉桩时替打应设置排气孔，水位接近桩顶时应立即停锤， 7.1.3长管节管桩锤击沉桩宜控制总锤击数，总锤击数可综合考虑桩型、地质条件、桩锤 能量和桩垫材料等确定： 7.1.4长管节管桩沉桩宜采用试沉桩方式验证所选桩锤、承载力相对应的控制贯入度和 停锤标准的合理性
7.1.5沉桩前应对管桩进行逐根检查.并核实长管节管本
7.2.1长管节管桩吊桩时，其吊点数量及吊点位置应满足设计要求，并符合现行行业标 准《码头结构设计规范》（JTS167）的有关规定。 7.2.2水上沉桩吊桩时应保持桩驳的稳定性，从桩驳的两侧对称起吊
7.3.1沉桩工艺应根据地质条件、单桩极限承载力和桩身强度确定： 7.3.2沉桩工艺分为锤击沉桩和水冲锤击沉桩，黏性土地基宜用锤击沉桩，砂性土地基 当沉桩有困难时，宜用内冲内排法水冲锤击沉桩 7.3.3锤击沉桩应根据地质条件和单桩极限承载力等情况，选择合适的锤型 7.3.4 锤击沉桩桩锤宜优先选用液压锤沉桩工艺， 7.3.5 锤击沉桩所用的替打、桩垫和锤垫应满足下列要求：
7.3.4锤击沉桩桩锤宜优先选用液压锤沉桩工艺， 7.3.5锤击沉桩所用的替打、桩垫和锤垫应满足下列要求， 7.3.5.1替打制作应保证加工质量，用钢板焊接加工的替打应回火处理， 7.3.5.2桩垫应具有一定的弹性和韧性，并有足够的厚度，形状应与桩断面相适应，其 材质可根据地质或试沉桩后确认： 7.3.5.3锤垫宜采用竖纹硬木垫、石棉板垫和钢丝绳垫等具有一定弹性及刚度的 材料， 7.3.6 试沉桩及高应变动测试验可利用工程桩，但对需要进行复打的动测桩，必须考虑 间歇期和复打的可能性。
7.3.5.1替打制作应保证加工质量，用钢板焊接加工的替打应回火处理
7.3.7锤击沉桩的停锤标准应根据地质条件设计承载力锤型桩长及高
7长管节管桩沉桩综合考虑，并应满足下列要求：7.3.7.1设计桩端持力层为一般黏性土时，应以高程控制：7.3.7.2设计桩端持力层为硬塑状的黏性土、粉细砂和砾砂土时，应以高程控制为主；当沉桩贯入度比较小而达不到设计桩端高程时，应以贯入度控制，并按最后一阵10击平均贯入度接近或达到控制贯人度时即可停锤；当桩端高程仍高出设计高程2m时应会同设计单位研究决定7.3.7.3设计桩端持力层为风化岩时，应以贯入度控制，当最后一阵10击平均贯入度不大于控制贯入度时，即可停锤。7.3.7.4当桩端达到设计高程，而贯入度仍较大，则应继续锤击，直至最后一阵10击平均贯入度接近或达到控制贯入度为止，贯入度不满足停锤标准而继续沉桩将造成桩顶高程过低时，应会同设计单位研究决定，7.3.8水冲锤击沉桩当桩端距设计高程1倍桩径时，应停止冲水改用锤击，7.3.9水冲锤击沉桩除持力层为风化岩地基外停锤标准应以设计桩端高程控制，桩端持力层为风化岩地基时应以贯入度控制7.3.10锤击沉桩时应保持桩锤、替打和桩三者在同一轴线上：7.3.11在沉桩结束后，应及时夹桩：7.3.12在已沉放的长管节管桩上严禁系缆，在已沉放桩区两端应设置标志，夜间应设置安全警示灯7.4质量控制7.4.1锤击沉桩允许偏差应符合表7.4.1的要求，表7.4.1锤击沉桩允许偏差桩位允许偏差排架桩()墩台桩(mm）区域边桩纵轴线倾斜度直桩斜桩中间柱直柱斜桩柱有掩护水域1(0)1501001501501/100无掩护近岸水域1502001502002001/100无掩护离岸水域250300250300300)1/100注：沉柱允许偏差是指设计柱的平面位置与夹桩铺底板后，所测柱位置数值之差，在夹桩时严禁拉桩；②近岸指距岸≤5m，高岸指距岸>500m；掩护条件较差的河口港沉桩可按无掩护近岸水域"标准执行；1有柴排、木笼、抛右棱体、浅层风化岩等特殊地区的沉桩，以及替打沉桩、水冲沉桩桩位充许偏差值可经论证确定.7.4.2锤击沉桩时，桩身不得出现裂缝，当发现桩身有裂缝时，应会同设计单位研究处理：7.4.3沉桩后对于高出设计高程的桩应截除，截桩后不应出现纵向裂缝，截桩宜用机械工具，桩顶面应切割平整不掉角。7.4.4沉桩期间应按照设计要求和国家现行有关标准的规定进行高应变和低应变检测，21
附录A长管节管桩型号及技术性能表
注：按照单向进行张拉： 2桩轴心抗压承载能力设计值取稳定系数=1.0时的计算结果： 设计时应根据具体情况考虑长管节管桩实际受压稳定系数的影响
长法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
注：0按照单向进行张拉； ②桩轴心抗压承载能力设计值取稳定系数=1.0时的计算结果； 够设计时应根据具体情况考虚长管节管桩实际受压稳定系数的影啦
附录B抗弯能力及抗裂性能曲线
附录B抗弯能力及抗裂性能曲线
附录C黏结剂正拉黏结强度试验方法
C.0.9每组被测试样不应少于5个，单个试验的正拉黏结强度值与该组试样的算术平 购值偏差不超过±15%时应视为有效值，至少取3个有效值的算术平均值作为该组正拉 黏结强度的试验结果，试验结果应以正拉黏结强度和破坏形式共同表示
C.0.10试验报告应包括下列内容：
（1）黏结剂的品种、型号、批号和来源； （2）取样规则及数量； （3）制备试样的工艺条件； （4）试样的编号和数量； （5）试验时环境的温度、湿度： （6）拉力试验机的型号、量程及检定日期： （7）加荷方式及加荷速度： （8）试样的破坏荷载、破坏形式及正拉黏结强度测定值： （9）试验中出现的偏差和异常现象； （10）试验期试验人员及审核人员
法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
附录 D 本规程用词说明
为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度的用词说明如下： （1）表示很严格，非这样做不可的，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； （2）表示严格，在正常情况下均应这样做的，正面词采用“应”，反面词采用“不应"或 “不得”； （3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的，正面词采用“宜”，反面词采 用“不宜”； （4）表示允许选择，在一定条件下可以这样做的采用“可”
1.《通用硅酸盐水泥》（GB175） 2.《低碳钢热轧圆盘条》（GB/T701） 3.《树脂浇铸体性能试验方法》（GB/T2567） 4.《工程结构加固材料安全性鉴定技术规范》（GB50728） 5.《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224） 6.《预应力筋锚具、夹具和连接器》（GB/T14370） 7.《混凝土结构试验方法标准》（GB/T50152） 8.《水运工程混凝土试验检测技术规范》（JTS/T236） 9.《海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（.JTJ275） 10.《水运工程质量检验标准》（.JTS257） 11.《海港工程高性能混凝土质量控制标准》（.JTS257—2） 12.《水运工程混凝土结构设计规范》（JTS151） 13.《码头结构设计规范》（JTS167） 14.《码头结构施工规范》（JTS215） 15.《水运工程地基基础试验检测技术规程》（.JTS237） 16.《水运工程混凝土施工规范》（.JTS202） 17.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50）
法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
本规程主编单位、参编单位、主要起草人
主编单位：浙江省交通规划设计研究院有限公司 参编单位：宁波交通工程建设集团有限公司 浙江省交通建设工程管理中心 宁波航通预制构件工程有限公司 上海易工工程技术服务有限公司 中交四航工程研究院有限公司 主要起草人：应永良（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 沈坚（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 陈学国（宁波交通工程建设集团有限公司） （以下按姓氏笔画为序） 马超（宁波航通预制构件工程有限公司） 叶先光（宁波交通工程建设集团有限公司） 史美鹏（宁波交通工程建设集团有限公司） 刘洪义（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 何晓宇（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 吴显华（宁波交通工程建设集团有限公司） 吴捷安（宁波交通工程建设集团有限公司） 应志峰（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 张盛创（宁波交通工程建设集团有限公司） 张铭强（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 陈妙初（浙江省交通建设工程管理中心） 陈晓峰（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 季大闰（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 金德均（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 金国强（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 赵殿鹏（浙江省交通建设工程管理中心） 荣海敏（上海易工工程技术服务有限公司）
徐小梅（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 桑登峰（中交四航工程研究院有限公司） 樊金光（宁波航通预制构件工程有限公司） 主要审查人：优伯强 （以下按姓氏笔画为序） 王仙美、刘进生、杨国平、沈迪州、张志明、胡金雄、徐梅坤、 梁萌戴元戴巍 总校人员：刘国辉、李荣庆、吴敦龙、董方、张珊、沈坚、应永良、 徐小梅、何晓宇、陈学国、马超 管理组人员：沈坚（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 应永良（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 何晓宇（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 徐小梅（浙江省交通规划设计研究院有限公司） 陈学国（宁波交通工程建设集团有限公司）
中华人民共和国行业标准
条文说明目次1 总则(45)3长管节管桩设计(46)3.1一般规定(46)3.2计算(46)3.3构造(47)4长管节制作(49)4.1原材料(49)4.2钢模(49)4.3混凝土(49)4.4成型与养护(50)4.6质量检验(50)5长管节管桩拼接(51)5.1钢绞线(51)5.2锚具与夹具(51)5.4拼接与张拉(51)5.5压浆与放张(53)6长管节管桩吊运、堆存和装运(54)6.2场内堆存(54)6.3装运(54)7长管节管桩沉桩(55)7. 1一般规定(55)7.3沉桩工艺(55)附录A长管节管桩型号及技术性能表(56)A.1长管节管桩标记(56)A.3长管节管桩材料、型号及技术性能表(56)附录B抗弯能力及抗裂性能曲线(57)43
.0.1后张法预应力混凝土长管节管桩简称长管节管桩，系采用分段成型混凝土长管 注、长管节间涂刷黏结剂、张拉预应力钢绞线、预留孔道内压力灌浆、使钢绞线自锚等工艺 手段拼接成的管桩，根据长管节管桩生产制作工艺以及工程应用需求，目前主要生产直 径为1200mm和1400mm的长管节管桩
法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
本节内容是为长管节管桩设计人员提供验算方法，该方法根据行业标准《水运工程 昆凝土结构设计规范》（.JTS151一2011）有关章节整理而得： 3.2.3.1锤击沉桩拉应力分项系数是根据行业标准《码头结构设计规范》（.ITS 672018第4.3.15条规定的原则，按预应力混凝土管桩混凝土强度与预应力的比值 确定取1.15 3.2.3.2行业标准《建筑桩基技术规范》（JGI94一2008）中的5.8.12条中给出了锤击 沉桩压应力标准值计算公式：
A, 桩垫截面面积（mm）； E 桩垫弹性模量（N/mm）； 桩垫重度（N/mm); E 锤弹性模量（N/mm²）; 锤重度(N/mm); A. 锤截面面积（mm）； A一长管节管桩环形截面面积（mm）： 2.4使用阶段正截面承载力验算中正截面承载力计算相关公式采用行业标准《水 程混凝土结构设计规范》（JTS151一2011）有关内容， 3.2.4.7CDI200、CDI400系列长管节管桩中CD即为长管节管桩的简称，CDI200 直径为1200mm的长管节管桩，CDl400表示直径为1400mm的长管节管桩： 2.5参考行业标准《水运工程先张法 管桩设计与施工规程》（Ⅱ
Aa 桩垫截面面积（mm）； Ea 桩垫弹性模量（N/mm）； Ya 桩垫重度（N/mm）； E 锤弹性模量（N/mm²）； Yi 锤重度（N/mm"）； A 锤截面面积（mm）； 长管节管桩环形截面面租
港口工程后张法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS/T167一17—2020）3.3.11长管节管桩桩端设置带有法兰的钢管长度在2m以内的，一般称为钢桩靴，钢管长度超过2m的桩称为组合：当长管节管桩打入硬土层、老黏土层、风化岩层时，桩端设置钢桩靴能增加沉桩的穿透能力，当长管节管桩需嵌岩时（全断面嵌岩或锚杆嵌岩），钢桩靴一般以0.5m~1m为宜，过长则可能在进入岩层时产生卷边而影响嵌岩施工：3.3.12组合桩一般是在受到地质条件限制，为了满足桩的入土深度和承载能力要求或由于受沉桩设备限制而减轻桩自重的情况下使用，3.3.14设排气孔、排水孔可明显降低沉桩时水、气压力对桩身的不利影响48
长法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
循坏次数来确定，并用符号“F”表示：， 本条规定抗氯离子渗透性以电通量指标来快速测定，长管节混凝土电通量指标按照 国家标准《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》（GB/T50082一2009）中的7.2 条“电通量法”进行： 以上规定基于长管节管桩耐久性和抗冻研究试验或检测经验得出，研究中发现长管 节管桩切割的混凝土抗冻性，抗氯离子渗透性均能达到较高的水平
4.4.5规定布料连续一次完成，可以使整个长管节断面混凝土均质，避免混凝土分层，混 凝土密实性好
为1g~2g、时间2min~3min，中速为5g~12g、时间4min~6min，高速为38g~40g、时间 14min~18min，其中g表示重力加速度，单位为m/s
4.6.23组混凝土留取样所测定的强度值分别用于确定管节脱模时间（不小于设计强度 标准值的70%）、确定管桩拼接时间（达到设计要求）、评定混凝土强度（达到混凝土设计 强度标准值： 4.6.3、4.6.4长管节外壁面裂缝对桩的耐久性影响较大，故规定长管节外表面严禁出现 裂缝，内壁面裂缝为收缩裂缝，管桩内壁一般处于封闭环境，对耐久性影响较小，因此允 许出现一定裂缝
4.6.23组混凝土留取样所测定的强度值分别用于确定管节脱模时间（不小于设计强度 标准值的70%）、确定管桩拼接时间（达到设计要求）、评定混凝土强度（达到混凝土设计 强度标准值）
模等先进工艺后，管壁端面平整度明显提高，目前可做到/300，本规程的管壁端面平整 度定为8/200
5.1.3如采用电孤或乙炔一氧气切割钢绞线，在高温下将使钢绞线的抗拉强度降低，故 作此规定
.2.2切割块是在长管节管桩张拉过程中，设置于管桩端部与锚具之间的过渡块，一万 是替代锚垫块，另一方面是为能在孔道内灌浆，在灌浆体达到规定强度后，能在不损均 猫夹具的情况下将钢绞线割断，
5.4.5.4长管节管桩为对称截面构件，采用对称张拉能减少构件偏心受压：本款规定 了2次张拉，在第1次张拉时给长管节管桩较小的预压应力，使长管节间的黏结剂填充至 长管节端面凸凹不平处，待黏结剂强度达到规定强度后，再进行第2次张拉至设计控制 值，此时，长管节管桩受力较均勾，能够承受该预压应力： 5.4.6钢绞线张拉时，一般先张至初应力后，再分级张拉并测量其伸长值，而测量的伸长 值并不包括从零张拉到初应力时的伸长值，因此，在确定实际伸长值时，除测量的伸长值 外，还需计入初应力时的伸长值，以便与理论伸长值相对应，由于钢绞线初始状态松紧 弯曲程度不一致，不采用直接测量方法，根据伸长值推算。 5.4.7经计算和试验可知，分批张拉后，先张拉的钢筋会产生应力损失，长管节管桩每 批次的分级张拉力值应该有区别，分批张拉应力损失控制可以按照下面方程求解
1 A12 A1n Con 0 1 . +.. An C eam O 0 0 0ran 0 0 .+ A ++ Ai O Oen 0 0 U en . 0 0 0
式中,一一第n次张拉控制应力； 考虑分批张拉损失后钢筋应力； A 第/批张拉对第i批钢筋的应力损失影响系数，按照下式给出：
条文说明续表5.21860N/m张拉批次项目钢纹线根数610每批张拉控制应力1428.21413.71399.31385.01370.81356.81342.91329.21315.51302(N/imm2)50对应1860N/mm0.76790.76000.75230.74460.73700.72950.72200.71460.70730.7钢绞线比值每批张拉控制应力1451.81434.41417.21400.21383.41366.81350.31334.01317.91302(N/mn")60对应1860N/mm²0.78060.77120.76200.75280.74380.73480.72600.71720.70860.7钢绞线比值注：长管节管桩1860N/mm²预应力钢绞线对称布置.对称张拉.5.5压浆与放张5.5.1作为后张自锚的长管节管桩预应力钢绞线，孔道压浆具有通过其凝结后的水泥浆将预应力传递至混凝土结构中的作用，同时防止钢绞线锈蚀，为防止钢绞线的松弛和锈蚀孔道压浆越早越好：5.5.5.2真空压浆工艺能够提高压浆体的致密性，减少压浆体的收缩，增强预应力混凝土长管节管桩的耐久性，5.5.7为保证灌浆体与管节混凝土的黏结强度和浆体与钢绞线的握裹力，故本条做了相关规定，5.5.11为提高长管节管桩接头部位耐久性，长管节间可用环氧树脂覆盖玻璃纤维布包覆保护，长管节在水下区（泥面以上，水位变动区以下部位）一般用3脂2布进行保护；当由于截桩原因，长管节接头在水位变动区和浪溅区部位时，一般用5脂4布进行保护，53
法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
6长管节管桩吊运、堆存和装运
.2.2通过计算和现场测试，认为长管节管桩的堆存支垫间距不宜大于4m，否则长管节 管桩内壁容易产生细微裂缝： 5.2.3长管节管桩场内多层堆存时，考虑到场地内受不均勾沉降影响，堆放层数控制在 3层及以下
.1.2在长管节管下后，长管节管桩空腔内留有气体、水体或浦入淤泥，在锤击过程 中这些介质的压缩会在长管节管桩腔体内产生膨胀压力，从而使桩身混凝土产生切向拉 应力，当该拉应力达到某一值后会使桩身产生纵向裂缝：当桩顶没入水中时，容易因为水 垂效应产生纵向裂缝，因此规定长管节管桩沉桩时替打应设置排气孔： 7.1.3因长管节管桩的耐锤击性能较好，工程经验表明，沉桩采用DI28型锤1挡或2挡 施打，当需贯入较厚硬黏土层或中密砂层时，最大总锤击数一般控制在2000击以内， .1.4目前，在大型工程中，采用长桩及大锤型沉桩的情况日益增多，工程中安排试沉桩 银有必要，有利于合理选用桩锤系统（包括桩帽、锤垫、桩垫等辅助配件），通过试打桩，获 取最佳的沉桩效果，为后期大规模沉桩，提供合适的沉桩参数。
施打，当需贯入较厚硬黏土层或中密砂层时，最大总锤击数一般控制在2000击以内， 7.1.4目前，在大型工程中，采用长桩及大锤型沉桩的情况日益增多，工程中安排试沉桩 很有必要，有利于合理选用桩锤系统（包括桩帽、锤垫、桩垫等辅助配件），通过试打桩，获 取最佳的沉桩效果，为后期大规模沉桩.提供合适的沉桩参数
7.3.5.1替打制作应保证加工质量，主要是指焊缝质量：另外当用钢板组合制作替打
时，其焊接应力较大，为消除此应力，要求做回火处理， 7.3.6试打桩利用工程桩能够降低工程造价，使得试打桩数量得以保证，试打桩一般采 用以下2种形式： （1）单一试打桩，目的是验证桩的可打性，并为设计确定桩长提供参考： （2）试打桩加以动测并进行复打，取得单桩极限承载力，以提供停锤标准，桩长需 要适当加长，以免因受潮位限制无法动测至要求的高程
7.3.7本条是根据沉桩经验来考虑桩的安全，并非以贯入度控制停锤标准，因为断桩往
7.3.7本条是根据沉桩经验来考虑桩的安全，并非以贯入度控制停锤标准，因为断桩往
JGJ／T 455-2018 住宅排气管道系统工程技术标准住就在贯入度很小而继续锤击时发生 风化岩地基沉桩的控制贯入度以动测和设计单桩轴向承载力相对应的贯入度作为工 程控制贯入度
7.3.12在已沉放的长管节管桩上系缆，容易导致偏位、产生环向裂缝甚至断桩，故作此 规定
7.3.12在已沉放的长管节管桩上系缆，容易导致偏位、产生环向裂缝甚至断桩，故作此
法预应力混凝土长管节管桩设计与施工规程（JTS
GB／T 50378-2019 绿色建筑评价标准(完整正版、清晰无水印)附录A长管节管桩型号及技术性能表
附录B抗弯能力及抗裂性能曲线