标准规范下载简介
JTS／T 233-2021 水运工程结构试验检测技术规范.pdfD.0.1混凝土结构构件裂缝宽度检验试验可用于检验裂缝控制等级为三级的混凝土 构构件最大裂缝宽度与规范要求的符合性： D.0.2当混凝土结构构件最大裂缝宽度限值的设计要求或评估要求高于规范要求时 应按较高的要求进行检验试验： D.0.3简支结构加载范围可选择单个构件进行试验，连续结构加载范围应根据影响线 选择试验跨
构构件最大裂缝宽度与规范要求的符合性 D.0.2当混凝土结构构件最大裂缝宽度限值的设计要求或评估要求高于规范要求时， 应按较高的要求进行检验试验 D.0.3简支结构加载范围可选择单个构件进行试验，连续结构加载范围应根据影响线 选择试验跨： D.0.4试验荷载的荷载图式应符合下列要求 D.0.4.1在使用阶段允许出现裂缝的钢筋混凝土构件进行裂缝宽度检验时，试验荷 载组合和最大加载值应根据正常使用极限状态的准永久组合确定；当有必要考虑作用的 频遇组合时，可采用频遇组合值代替准永久组合值： D.0.4.2荷载布置方式应按最不利原则确定： D.0.5裂缝量测应符合下列要求， D.0.5.1裂缝量测的内容应包括宽度及其变化过程 D.0.5.2在试验结构构件裂缝宽度最大处应布设测点，每条裂缝宽度测点数不应少 于3个， D.0.5.3裂缝宽度量测可采用光学裂缝放大镜法、游标卡尺法、干分表法、石膏饼法、 着色法、传感器自动测记法等，裂缝宽度量测精度不应低于0.05mm： D.0.5.4裂缝的分布和长度的量测可采用绘制裂缝分布图法，裂缝长度量测精度不 应低于1.0mm： D.0.5.5裂缝深度检测可采用超声波法等，裂缝深度值应精确至1.0mml D.0.6混凝土结构构件裂缝宽度检验应符合式（D.0.6)要求
D.0.4试验荷载的荷载图式应符合下列要
【冀】J16J163：FR复合保温墙板建筑构造（带书签）W. max [W'mx]
式中Wmox 混凝土结构构件裂缝宽度检验试验实测最大裂缝宽度（mm）； [W] 混凝土结构构件最大裂缝宽度检验限值（mm），按表D.0.6取用
表D.0.6混凝土结构构件最大裂缝宽度检验限值（mm）
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附录E防风锚啶抗拔试验
E.0.1防风锚旋抗拨试验适用于检验防风锚旋整体抗拨承载力： E.0.2试验加载宜采用油压千片顶，千斤顶的作用合力方向应与防风锚螺栓群的中 心线重合：
E.0.3防风锚锭抗拨试验的加载反力装置应选用支座横梁反力装置，并应符合下列 规定 E.0.3.1加载反力装置提供的反力不得小于最大试验荷载的1.2倍： E.0.3.2应对加载反力装置的主要构件进行强度和变形验算 E.0.3.3加载时支座下的混凝土应力不应大于混凝土轴心抗压设计强度。 E.0.3.4应对支座反力产生的基底应力进行验算，反力支座宜选在桩顶或码头结构 承重主梁上： E.0.4试验仪器设备性能指标应符合下列规定： E.0.4.1力传感器测量误差不应大于1%，压力表精度应优于或等于0.4级： E.0.4.2在试验荷载达到最大试验荷载时，试验用油泵、油管的压力不应超过其额定 工作压力的80%： E.0.4.3千斤顶、压力表和压力传感器的量程应在最大试验荷载的1.2倍~2.5倍范 围内， E.0.4.4变形测量仪器的测量误差不得大于0.1%FS,分辨力应优于或等于0.01mm E.0.5防风锚旋抗拨试验的最大试验荷载应在设计工作荷载和极限荷载之间取值： E.0.6荷载量测应符合下列规定： E.0.6.1宜采用并联于千斤顶油路的压力表测定油压，并根据斤顶校准结果换算 荷载， E.0.6.2每个螺栓上应安装测力传感器并同步测量，各螺栓受力大小与平均受力相 差不得大于5% E.0.6.3从压力表数据换算的荷载值与由力传感器测得的力值，两者的偏差不得超 过1%FS E.0.7防风锚锭结构受力变形宜采用位移计或百分表等变形测量仪器进行测量，其安 装应符合下列规定： E.0.7.1变形测点应对称布置在测定的锚结构四周且不少于4个，并应直接布置 在防风锚顶部或与防风螺栓直接固定的其他构件上： E.0.7.2基准梁支点与反力支座和防风锚旋基坑边缘的距离不得小于1.5倍反力支 座边宽，且不小于2m
附录E防风锚淀抗拔试验
E.0.7.3基准梁应具有足够的刚度，并应稳定固定在支点上： E.0.7.4基准梁、支点和固定变形测量仪的夹具应避免受阳光照射、振动和其他外界 因素的影响，
E.0.8试验加卸载方式应符合下列规定
E.0.8.1应采用维持荷载法进行试验，且应逐级加载，加卸载等级和维持时间应符 合表E.0.8的规定
注：P为设计工作荷载.P为试验极限荷载
（1）在最大试验荷载作用下，锚旋坑结构变形增量不出现明显变化； （2）单个螺栓拉力在持续时间内降低不超过5%，且锚坑周围混凝土不出现开裂： 0.11试验报告应包括下列内容，
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附录 F本规范用词说明
为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度的用词说明如下： （1）表示很严格，非这样做不可的，正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”； （2）表示严格，在正常情况下均应这样做的，正面词采用“应”，反面词采用“不应"或 “不得； （3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的，正面词采用“宜”，反面词采 用“不宜”； （4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”
1.《普通混凝土力学性能试验方法标准》（GB/T50081） 2.《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086） 3.《混凝土结构试验方法标准》（GB/T50152） 4.《工程结构可靠性设计统一标准》（GB50153） 5.《港口工程结构可靠性设计统一标准》（GB50158） 6.《建筑结构检测技术标准》（GB/T50344） 7.《钢结构现场检测技术标准》（GB/T50621） 8.《混凝土结构现场检测技术标准》（GB/T50784） 9.《水运工程测量规范》（JTS131） 10.《水运工程岩土勘察规范》（JTS133） 11.《港口工程荷载规范》（JTS144一1） 12.《港口与航道水文规范》（JTS145） 13.《水运工程混凝土结构设计规范》（JTS151） 14.《码头结构设计规范》（JTS167） 15.《水运工程水工建筑物原型观测技术规范》（JTS235） 16.《水运工程地基基础试验检测技术规程》（.JITS237） 17.《水运工程质量检验标》（JTS257） 18.《水运工程水工建筑物检测与评估技术规范》（JTS304） 19.《建筑变形测量规范》（JGI8） 20.《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120）
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本规范主编单位、参编单位、主要起草人
主编单位：交通运输部天津水运工程科学研究所 参编单位：中交四航工程研究院有限公司 天津大学 南京水利科学研究院 中交上海三航科学研究院有限公司 中交第一航务工程勘察设计院有限公司 天津水运工程勘设计院 主要起草人：朱崇诚（交通运输部天津水运工程科学研究所） 张强（交通运输部天津水运工程科学研究所） 郑锋勇（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孙熙平（交通运输部天津水运工程科学研究所） （以下按姓氏笔画为序） 王元战（天津大学） 王笑难（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孙百顺（交通运输部天津水运工程科学研究所） 吕黄（中交四航工程研究院有限公司） 李君（南京水利科学研究院） 李越松（交通运输部天津水运工程科学研究所） 李颖（天津水运工程勘察设计院） 孟祥玮（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孟静（交通运输部天津水运工程科学研究所） 吴锋（中交上海三航科学研究院有限公司） 周宝江（中交第航务工程勘察设计院有限公司 宣国祥（南京水利科学研究院）
主要审查人：优伯强 （以下按姓氏笔画为序）
主要审查人：优伯强 （以下按姓氏笔画为序）
朱平、李元青、李承钢、李森林、苏林王、陈强、装华富 总校人员：刘国辉、李荣庆、吴敦龙、刘连生、董方、朱崇诚、郑锋勇、 吴锋、吕黄周宝江孟静刘本芹 管理组人员：朱崇诚（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孙熙平（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孟静（交通运输部天津水运工程科学研究所） 冯小香（交通运输部天津水运工程科学研究所）
朱平、李元青、李承钢、李森林、苏林王、陈强、装华富 总校人员：刘国辉、李荣庆、吴敦龙、刘连生、董方、朱崇诚、郑锋勇、 吴锋、吕黄周宝江孟静刘本芹 管理组人员：朱崇诚（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孙熙平（交通运输部天津水运工程科学研究所） 孟静（交通运输部天津水运工程科学研究所） 冯小香（交通运输部天津水运工程科学研究所）
中华人民共和国行业标准
水运工程结构试验检测技术规范
ITS/T2332021
ITS/T2332021
总则 3基本规定 (48) 3.1一般规定 (48) 3.2试验检测程序 (48) 3.3试验检测方法要求 (48) 4结构动力测试 (49) 4.4测试方法 (49) 4.5数据处理与成果提交 (49) 5实验室结构试验 (50) 5.1一般规定 (50) 5.2试验加载 (51) 5.3试验量测 (51) 5.4结构模型试验 (52) 6现场结构试验 (53) 6.1 一般规定 (53) 6.2 码头结构加载试验 (53) 6.3 码头结构系靠泊试验 (53) 6.4 防波堤及护岸试验 (54) 6.5 船闸试验 (54) 6.6干船坞与船台滑道试验 (54) 附录A 混凝土构件挠度检验试验 (55) 附录B 结构混凝土既有应力检测试验 (57) .. 附录D 混凝土结构构件裂缝宽度检验试验 (58) 附录E 防风锚啶抗拔试验 .. (60)
1.0.1水运工程具有投资巨大、资源占用多、对环境影响深远等特点，同时又具有建设条 件复杂、使用条件复杂、结构受力状况复杂、造成变形和破坏的外部条件及内部因素复杂 等共性，因此，及时掌握结构在各种因素影响下的性态变化，对预防工程安全事故、控制 工程安全风险、提高工程全寿命效益是十分重要的：结构试验检测是获取工程结构实际 性态数据、科学评价结构性能的基本技术手段，也是进行结构研究、发展新结构、新理论的 重要技术手段，具有准确、直观、针对性强、争议小、技术难度大、实施费用高等特点：制定 本规范，有助于提高水运工程领域结构专业的科学设计和管理水平，促进我国水运工程建 设管理的科学化、规范化： 1.0.3水运工程结构试验检测的一些技术规定，此前已经纳入了国家和行业有关标准 中，本规范对这类内容未作具体规定，凡涉及这些内容的规定条款未尽事项，需遵照相关 标准规定执行： 本条规定中所指的国家现行有关标准主要包括《混凝土结构试验方法标准》（GB/T 50152）、《混凝土结构现场检测技术标准》（GB/T50784）、《水运工程测量规范》（.TTS 131）、《港口工程荷载规范》（.JTS144一1）、《水运工程混凝土结构设计规范》（JTS151） 《水运工程混凝土试验检测技术规范》（.JTS/T236）、《水运工程地基基础试验检测技术规
1.0.3水运工程结构试验检测的一些技术规定，此前已经纳入了国家和行业有
本条规定中所指的国家现行有关标准主要包括《混凝土结构试验方法标准》（GB/ 0152）、《混凝土结构现场检测技术标准》（GB/T50784）、《水运工程测量规范》（.JT 31）、《港口工程荷载规范》（.TTS144一1）、《水运工程混凝土结构设计规范》（JTS151） 水运工程混凝土试验检测技术规范》（JTS/T236）、《水运工程地基基础试验检测技术 呈》（JTS237）、《水运工程混凝土结构实体检测技术规程》（JTS239）、《水运工程混凝工 质量检验标准》（JTS257）、《水运工程水工建筑物检测与评估技术规范》（JTS304）等
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3.1.1引自国家标准《港口工程结构可靠性设计统一标准》（GB50158一2010）第 5.3.1条， 3.1.2引自国家标准《港口工程结构可靠性设计统一标准》（GB50158一2010）第 D.0.10条 3.1.3根据行业标准《港口设施维护技术规范》（.JTS310一2013）第6.5节“特殊检测 的有关规定制定， 3.1.4水运结构试验环境、试验条件等较复杂，特别是现场试验，受潮位、波浪、荷载等因
3.1.3根据行业标准《港口设施维护技术规范》（.JTS3102013）第6.5节“特殊检测 的有关规定制定， 3.1.4水运结构试验环境、试验条件等较复杂，特别是现场试验，受潮位、波浪、荷载等因 素影响较大，因此，在进行试验时要特别注意试验环境、试验条件等因素的影响。
3.2.1结构试验检测工作技术复杂、难度大，每个阶段的工作重点和工作成果不同，前 阶段的工作成果是后一阶段的工作基础，所以有必要对结构试验检测划分工作阶段
3.3试验检测方法要求
3.3.1.1~3.3.1.5结构试验检测要依据委托方提出的试验检测要求确定适当的试验 签测项目和试验检测方法，强调使用直接的试验检测方法，直接方法的系统不确定性 偏差）小，争议相对较小，允许使用对直接法进行修正或校准的间接方法：制定试验细 则的目的是可以据此复现试验过程， 结构试验检测技术目前还在不断发展中，鼓励试验检测机构自主开发或引进先进的 验检测方法和仪器设备，并不断完善，以推动行业技术进步，并满足水运工程建设实践 需求
（JTS257一2008）规定的抽样方案等，在试验检测条件受到限制的情况下，结构试验检测 可能需要采用一些特殊的方法并适当减少检测数量，但要保证试验检测结果的可靠性，并 在试验检测方案和试验检测报告进行明示
本章关于结构动力测试的试验内容、仪器设备、测试方法、数据处理等条文规定主要 衣据码头动力测试的实践经验制定
二阶单自由度系统，安装谐振频率应和结构的振动频率错开，避免出现共振现象：常用传 感器的下列六种安装方式，其安装谐振频率由高到低依次为： （1）传感器与被测结构采用螺栓直接连接（即刚性连接）； （2）传感器与被测结构采用薄层胶、石蜡等直接粘贴； （3）用螺栓将传感器安装在垫座上； （4）传感器吸附在磁性垫座上； （5）传感器吸附在厚磁性垫座上，垫座与被测结构采用钉子连接固定，且垫座与被测 结构间悬空； （6）传感器通过触针与被测结构接触： 4.4.6.1奈奎斯特采样定理一般指采样定理，又称取样定理、抽样定理：它是美国电 言工程师H·奈奎斯特在1928年提出的，在数字信号处理领域中，采样定理是连续时间 言号（通常称为“模拟信号”）和离散时间信号（通常称为“数字信号”）之间的基本桥梁 该定理说明采样频率与信号频谱之间的关系，是连续信号离散化的基本依据：它为采样 率建立了一个足够的条件，该采样率允许离散采样序列从有限带宽的连续时间信号中捕 获所有信息
4.5数据处理与成果提交
4.5.2、4.5.3依据国家标准《混凝土结构现场检测技术标准》（GB/T50784一2013）第 2.3.8条规定编写。现代测振仪器已实现数字化和集成化，可以对数据进行快速、实时 分析， 4.5.2.4增益的一般含义就是放大倍数，在电子学上，通常为一个系统的信号输出与 信号输人的比率，
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5.1.1根据试验目的的不同,实验室试验基本分为探索性试验和验证性试验两种类
限猫就验自，实验至 探索性试验是为研究结构在不同作用下的内力、变形等效应，分析其受力机理，确定 影响结构抗力的因素和参数.探讨其变化规律，为建立结构理论、计算模型或经验公式提 供科学依据的试验，验证性试验是针对已有的结构理论、分析模型、计算方法、构造措施 等进行限定目标的试验，通过试验验证并修改、调整相应的计算方法、设计参数、构造措施 等，使其更加科学、合理、完善： 探索性试验一般侧重于基本理论，侧重于本领域的基础研究；验证性试验一般针对已 有理论模式或工程背景，两类试验由于目的不同，试验方式也存荐在一定差异， 5.1.2试验方案是试验进行全过程的指导性文件，试验前根据试验目的制定详细的试验 方案是为了指导试验顺利进行，本条列举了试验方案应包括的基本内容， 对预制构件产品的合格性检验，试件方案是样品的抽样检验方案：安全措施主要是 针对试验人员和试验设备所采取的安全防护措施， 5.1.4为保证试验的目的性和针对性，试验前的理论分析非常重要，对于较复杂的试验 试件，可采用有限元分析等方法，计算试件的内力和变形，或进行受力全过程的分析，根据 分析结果校核并指导试验方案的制定 5.1.6由于施工、养护、维护和材料自身性能变化的影响，实际工程中常出现材料性能实 测值与原设计值不符的情况，特别是混凝土材料，其强度、弹性模量等性能参数会随时间 持续变化，此外，构件截面尺寸、混凝土保护层厚度、钢筋实际截面面积等参数也会因施 工误差或耐久性影响，与原设计值不符，由于混凝土结构试验是研究结构或构件的实际 性能，故需要采用材料的实际性能参数进行计算和分析， 对于模型试件和模拟原型试件的某些不适合直接测试或需要破损才能测试的材料参 数，应在浇筑试件的同时浇筑立方体试块，并以同条件养护，可通过测试试块的性能参数 代替试件实测值 5.1.7当试验前未能测定材料性能或者对测得的数据有怀疑时，可在试验后从试件上受 力较小且混凝土未开裂的区域钻取芯样，测定混凝土材料性能参数；从未屈服部位截取出 钢筋试样，测定钢筋的材料性能参数， 5.1.8试验报告是对试验过程的真实反映和试验结果的集中体现，应准确、清楚、全面地 反映科研或工程背景试验目的试验方案详尽的试验过程和现象措述量测结果等摄
是为指导试验顺利进行 车乐 试验方柔应包拍的基本内容 对预制构件产品的合格性检验，试件方案是样品的抽样检验方案，安全措施主要是 十对试验人员和试验设备所采取的安全防护措施， .1.4为保证试验的目的性和针对性.试验前的理论分析非常重要：对于较复杂的试验 式件，可采用有限元分析等方法，计算试件的内力和变形，或进行受力全过程的分析，根据 分析结果校核并指导试验方案的制定
测值与原设计值不符的情况，特别是混凝土材料，其强度、弹性模量等性能参数会随时间 持续变化，此外，构件截面尺寸、混凝土保护层厚度、钢筋实际截面面积等参数也会因施 工误差或耐久性影响，与原设计值不符，由于混凝土结构试验是研究结构或构件的实际 性能，故需要采用材料的实际性能参数进行计算和分析， 对于模型试件和模拟原型试件的某些不适合直接测试或需要破损才能测试的材料参 数，应在浇筑试件的同时浇筑立方体试块，并以同条件养护，可通过测试试块的性能参数 代替试件实测值： 5.1.7当试验前未能测定材料性能或者对测得的数据有怀疑时，可在试验后从试件上受 力较小且混凝土未开裂的区域钻取芯样，测定混凝土材料性能参数；从未屈服部位截取出 钢筋试样，测定钢筋的材料性能参数， 5.1.8试验报告是对试验过程的真实反映和试验结果的集中体现，应准确、清楚、全面地 反映科研或工程背景、试验目的、试验方案、详尽的试验过程和现象描述、量测结果等：报
映科研或工程背景、试验目的、试验方案、详尽的试验过程和现象描述、量测结果等：拉 告内容应实事求是，并对试验结果进行分析.得出试验结论
5.2.2由于试件的材料强度、约束条件等存在一定的不确定性，试件的支座、加载区域、 与加载设备的连接装置等在设计时需要留有一定的安全余量，避免因刚度不足或者在试 件正常破坏前发生局部支撑破坏，导致试验无法完成或者发生危险。如果是重复利用的 装置，还要考虑在反复受力及反复安装拆卸过程对其性能的影响
.2.7为避免试验时盲目加载 要通过事先计算的结果来指导试验的加载程序，控制 种临界状态，并与实测的试验结果进行相互对比分析，考虑模型材料性能与设计要 丁能荐在的偏差，方案编制阶段计算有关指标时，钢筋、混凝土的材料性能参数可采用设 十值，到正式试验前，需要取实测值进行修正
变形情况，需要布置较多的力值、位移、应变和裂缝测点：利用试件的对称性布置校核性 量测点，能够保证测试数据的完整性和准确性，也能够防止因个别测点的传感器失灵而导 致的数据缺失，
5.3.3仪表精度的选用既要注意满足量测要求，也要避免目追求高精度
对量测仪表的有效性要求，体现在仪表具备定期经检验校准的合格证，并处于计量有 效期内， 预估量程过大，则测量误差偏大；预估量程过小，则试验过程中容易超出量程范围导 致数据缺失或损坏仪表。因此，需要根据预估值选择合适的仪表量程：如果仪表在全量 程范围内呈良好的线性，则预估量程也可以低于满量程的30%。
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5.3.4试件自重和加载设备重量产生的挠度值一般在开始试验量测时就已经产生，所以 实测值未包含这部分变形，故分析试件总挠度时需要通过计算考虑试件在自重和加载设 备重量作用下的挠度计算值： 5.3.5.1由于电阻应变计对环境温度比较敏感，因此测量需要消除温度对量测结果的 影响，通常对于电阻应变计测量可以采用桥路补偿法，也可以采用自补偿应变片等方法， 5.3.5.2由于混凝土属于材质不均匀且强度不等的材料，采用大栅长应变计测量其表 面较大范围内的平均应变，能够更好地反映混凝土表面应变情况 5.3.6对混凝土结构试验，尤其是抗裂性能检验，开裂判断是试验现象观测的重点，本 条给出了判断试件混凝土开裂的3种方法，第1种直接观察法最简单，也很有效，但需要 与直接观察配合；第2种应变量测判断法的成本较高，适用于对特定部位抗裂要求较高或 难以直接观测开裂的特定部位，如对高腐蚀环境中的结构开裂的判断，也可用于结构监 测：第3种挠度转折法适用干大腾度结构
或准确性存在较明显的影响，需要进行试验结果的误差分析：通过误差分析，可以判定试 验结果的准确性和影响试验精度的主要方面，便于改进试验方案，提高试验质量：根据误 差的性质和产生的原因，分为系统误差、偶然误差和过失误差，前两种误差可根据误差分 析采取针对性措施减少其影响：而过失误差由于无规律可循需要避免其产生。
分布和发展有直接影响。但由于粘结力问题本身的复杂性，对模型结构的粘结性要求至 今没有完善的结论，从已有的研究工作得知，使模型钢筋产生一定程度的锈蚀或用机械 方法在模型钢筋表面压痕模拟原结构中的变形钢筋，将使模型结构的粘结力和裂缝情况 比用光面钢筋更接近实际情况
6.1.5本条阐述了对资料收集分析、结构现状检测、试验过程结构安全验算和结构预分 析的要求，结构预分析结果是制定加载方案和进行加载过程控制的重要依据，结构预分 析中，对作用效应的数值分析通常采用仿真分析的方法，这样得到的分析结果有利于与试 验结果进行对比，以指导试验进行，但结构预分析中未考虑有关分项系数，不能用于工程 决策等用途，
6.2.1根据试验目的控制加载量，是为避免对结构造成不可恢复的永久性损伤或局部破 环：考愿合理简洁的卸载方式，是为了避免试验中发生意外安全事故：采用多种载何组 合的方式，是为了避免加载重物堆积过多而增加试验的工作量，并一定程度提高加载的安 全性 6.2.5.1本条中关于间歇时间的要求与行业标准《水运工程地基基础试验检测技术 规程》（JTS237一2017）的规定一致： 6.2.5.5所谓牢固的测试支架，是指具有足够的强度、刚度和稳定性，在波浪、水流等 荷载作用和环境影响下不会因为自身的变形和变位影响测试精度 6.2.5.10根据行业标准《水运工程地基基础试验检测技术规程》（.JTS237一2017）的 有关规定制定：目前，对多根基桩组成的结构，其结构中桩基承载力试验还没有系统的相 关研究成果，实际操作中还是参照单桩试验的判定方法。
6.3码头结构系靠泊试验
5.3.5靠泊时段是指船舶开始靠泊到靠泊稳定的时段；停靠时段是指船舶靠泊稳定至船 雅备离泊时段；离泊时段是指船舶雅备离泊至离泊结束时段： 船舶靠泊时极易出现对码头结构的撞击：船舶停靠系泊时，船舶受潮水涨落、大风 水流的影响，也易出现对码头结构的过大作用，船舶离泊时，由于并不是同时解缆，往往 是带着头缆进行掉头离泊，此时的系缆力往往也较大，因此，在这三个时段都需要测试船 舶对码头的作用： 6.3.9.1挤靠力的大小与船舶系泊期间的排水量、系泊角度有关，也与船舶系泊时的 系缆方式、水流流向和流速、潮位涨落、风力和风向有关，因此需要测试相关参数：
系缆方式、水流流向和流速、潮位涨落、风力和风向有关，因此需要测试相关参数：
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关资料介绍的都是通过测试橡胶护压缩变形并根据其力学性能曲线来反推挤靠力： 6.3.9.2对于配有快速脱缆钩设施的码头，其系泊缆绳载荷监测系统具有系缆力测量 功能，可利用该系统进行系缆力测试，该系统由以下几部分组成：安装在每个快速脱缆钩 上的测力传感器；脱缆钩附近安装的传感器接线/放大器箱；现场总线局域网（或无线局 或网）；中央控制和管理系统，包括计算机硬件和专用监控管理软件；扩展信息显示/报警 装置， 6.3.9.4靠船速度的测试手段较多，在此对其测试方法不作规定，靠泊角度可通过测 试船身直线段水平向任意两点距码头前沿的距离推算出： 6.3.12码头结构倾斜变形检测的规定引用自行业标准《水运工程水工建筑物原型观测 技术规范》（.JTS2352016）中第6.4节的有关规定： 6.3.14船舶力观测精度要求引用自行业标准《水运工程水工建筑物原型观测技术规 范》（JTS235一2016）中第7.7节的有关规定
6.4防波堤及护岸试验
5.4.3由于原型试验无法控制波浪条件，因此，需要等待出现设计波浪条件的时机，这样 才可能验证到防波堤与护岸的设计功能： 5.4.5防波堤施工期安全越来越受到重视，原因是在防波堤结构没有完成之前，例如斜 坡堤护面没有安放好时，堤心石是裸露的，对波浪的抵御能力很差，工程上有斜坡堤在建 设过程中受波浪作用毁损的例子，防波堤及护岸结构有时会建设于软黏土地基之上，地 基失稳是防波堤损坏的主要原因之一：因此，在进行防波堤与护岸结构试验检测时，一定 要充分注意地基在上部结构和波浪等荷载作用下的变形和软化问题
5.5.4条文中的国家现行有关标准主要包括《建筑结构检测技术标准》（GB50344）、《混凝 土结构现场检测技术标准》（GB/T50784）、《混凝土结构试验方法标准》（GB/T50152）、《锚 锚固质量无损检测技术规程》（.JGI/T182）、《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22）等： 6.5.7.2消能工是指消除泄水建筑物或落差建筑物下泄急流的多余动能，防止或减轻 水流对水工建筑物及其下游河渠等的冲刷破坏而修建的工程设施，本条文指的是闻室内 部消能槛、消能梁等用于消耗水流能量的结构
6.6干船坞与船台滑道试验
6.6.3.5锚杆试验在国家和行业标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007一2011）、 岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086一2015）、《建筑边坡工程技术规 范》（GB503302013）、《建筑基坑支护技术规程》（JGI120—2012）和《锚杆锚固质量无 损检测技术规程》（IGI/T182—2009）中都有相关规定，可以参照执行
附录A混凝土构件挠度检验试验
4.0.1条文是根据行业标准《水运工程混凝土结构设计规范》（TTS151一2011）中 第3.3.2条的规定提出，该条内容如下： 3.3.2混凝土构件的度应不影响结构的使用功能和外观要求，其计算值不应超过 表3.3.2规定的限值
表3.3.2最大挠度限值[
注：04.计算跨度！
2短暂状况的正常使用极限状态对挠度有要求时，应根据具体情况确定 对悬臂构件的挠度限值，其计算跨度 按实际悬臂长度的2倍取用
按实际悬臀长度的2倍取用
状况的正常使用极限状态对挠度有要求时，应根据具体情
替构件的挠度限值.其计算跨度1.按实际悬臂长度的2倍
A.0.7条文中公式的计算原理参考行业标准《水运工程混凝土结构设计规卖
2011）中第6.5.1条和第6.5.2条的规定，两条文详细规定如下： 6.5.1钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下的挠度，可根据 均件的刚度用结构力学方法计算：受弯构件的挠度应按准永久组合并考虑荷载长期作用 的刚度B进行计算，挠度计算值不应超过表3.3.2规定的限值， 6.5.2矩形T形倒T形和I形截面受弯构件的长期刚度可按下列公式计算
A. p=bhu A'.
式中B一一受弯构件的长期刚度（N·mm²）； B.一受弯构件的短期刚度（N·mm）； 6考虑作用的准永久组合对挠度增大的影响系数，预应力混凝土受弯构件取 2.0； P一 纵向受拉钢筋配筋率； 纵向受压钢筋配筋率： P
运工程结构试验检测技术规范（JTS/T233—2021
A. 受拉区纵向普通钢筋的截面面积（mm）； 4一 受压区纵向普通钢筋的截面面积（mm）； b矩形截面的宽度或倒T形截面的腹板宽度（mm）； 截面有效高度（mm）
附录B结构混凝土既有应力检测试验
B.0.1应释放法是指利用机械加工进行切割或钻孔，使原来受力的部位变为自由状 态，即应力被释放，通过测量应力释放前后的应变变化，经换算得到该部位的工作应力 应力释放法包括剥层法、钻孔法、盲孔法、环孔法及开槽法： 剥层法是采用专门的机具取出贴有应变片的混凝土保护层，通过测试其应力的释放 得到测试点的应力，这种方法由于实际操作时影响因素较多，测试精度难以保证，故采用 得较少， 钻孔法是通过测试小孔边应力的释放来得到结构应力，其原理来源于弹性力学，但其 基本假定对于钢筋混凝土这种非均质材料结构是否适用尚需验证： 盲孔法是由钻孔法发展而来，盲孔的位置可以任意选定，在钢结构上发展比较成熟， 但在混凝土结构中应用效果并不理想， 环孔法是在测试点周围钻出一定深度的孔，解除测试点周围的约束使之产生弹性恢 复变形，当孔深达到一定深度时，即可使测点处的局部工作应力完全释放，从而得到结构 应力， 开槽法是由环孔法演变而来，采用开方形槽或横槽的方法来替代切割环孔： B.0.8.1在以往的测试、试验过程中，发现导线的扰动会影响测试系统的电阻，从而 影响测试精度，因此，需要采取措施避免导线的扰动对测试结果的影响， B.0.8.4在钻孔过程中，因为钻削过程中产生的热量会使钻头温度升高，如果对钻头 不采取冷却措施，钻头将会很快被磨损，同时，如果不采用水冷却湿喷混凝土施工工艺流程，孔周围混凝土的温度 也会相当高，因此，钻孔过程中一般采用水冷却方式，为了避免冷却水对在同构件上的 工作片和温度补偿片测试结果造成影响，提出了本款规定 B.0.9由于混凝土属于材质不均匀强度不等的材料，采用较长的应变计或电阻应变 片测量混凝土构件表面较大范围内的平均应变，能够更好地反映混凝土表面应变情况， 采取温度补偿措施是为消除温度对应变量测结果的影响，电阻应变计可以采用桥路 补偿法，也可以采用自补偿应变片等方法； B.0.11钻孔过程中，为防止钻孔孔边周围有混凝土破损，影响应变片测量精度，孔径要 略大于应变片长度，同时孔径不能太大而影响测试构件整体性，根据测试经验，每边2cm 基本满足要求： B.0.14如果钻头钻进的速度过大，产生的振动会较大，并且温度上升较快： B.0.17确定钻孔或切割分级要考虑两个方面：一是为了较准确地测试得到结构应力 分级数不能太少；二是为了避免测试时间拖得过长，分级数又不能太多 B018根据实测经验当达到钻引或切割方向深度的70%80%时应释放其本完成
水运工程结构试验检测技术规范(JTS/T233—2021)附录D混凝土结构构件裂缝宽度检验试验本章的试验内容根据行业标准《水运工程混凝土结构设计规范》（JTS151一2011）第3.3.3条~第3.3.4条的规定提出，两条文详细规定如下：3.3.3结构构件设计的裂缝控制等级应根据使用要求划分为3级，并应符合下列规定3.3.3.1严格要求不出现裂缝的构件，裂缝控制等级应按一级，按标准组合进行计算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力：3.3.3.2一般要求不出现裂缝的构件，裂缝控制等级应按二级，按准永久组合进行计算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力；按标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土允许产生拉应力，但拉应力应满足下式要求：(3.3.3)式中.—构件受拉边缘混凝土拉应力；α——混凝土拉应力限制系数；受拉区混凝土塑性影响系数；一一混凝土抗拉强度标准值3.3.3.3充许出现裂缝的构件，裂缝控制等级应按三级，按准永久组合进行裂缝宽度计算，其最大宽度不应超过规定的限值。施工期有必要计算裂缝宽度时，裂缝宽度不宜超过规定的限值3.3.4裂缝控制等级、混凝土拉应力限制系数和最大裂缝宽度限值，应根据结构的工作条件和钢筋种类按表3.3.4采用。表3.3.4混凝土拉应力限制系数和最大裂缝宽度限值淡水港海水港构件类别钢筋种类水位水位水上区水下区大气区浪溅区水下区变动区变动区裂缝控制等级三三三三三三三钢筋混凝土结构[W... (mn)0. 250. 250.400. 200. 200. 250.30冷拉IIRB400级裂缝控制等级二二二二二二二钢筋α.0. 50. 50. 80. 5 0. 3 0. 5 0.8预应力混凝土结构钢丝、钢绞线、裂缝控制等级二=三三一=螺纹钢筋a.a0. 30.30.50. 3 00. 3 0.5 注：受冻融作用的海水环境结构的水位变动区按浪溅区规定采用裂缝控制等级一级、二级、三级分别对应严格要求不出现裂缝的构件、一般要求不出58
现裂缝的构件和允许出现裂缝的构件，其对应的应力状态如下： 一级一一要求作用的标准组合下构件受拉边缘应力不出现拉应力（零应力或压应力）； 二级一要求作用准永久组合下构件受拉边缘混凝土应力保持零应力或压应力，在 作用效应的标准组合下充许出现拉应力，但拉应力不大于αtf，这意味着要求构件处于 有限拉应力状态； 三级一一充许构件受拉边缘混凝土产生裂缝，构件处于开裂状态，按准永久组合进行 裂缝宽度计算，其最大宽度不应超过规定的限值 水运工程预应力混凝土构件，除满足一级条件的以外，都属于二级控制构件。 针对裂缝控制等级为一级、二级的构件进行抗裂检验试验，目前的方法都需要实测开 裂荷载，试验后的结构构件将难以避免存在裂缝现象，从而导致其与裂缝控制等级要求 不符，试验结构构件将不能继续使用，属于破坏性试验和科研试验的范畴，因此本章内容 仅针对裂缝控制等级为三级的混凝土结构构件的裂缝宽度检验，裂缝控制等级为一级 二级的混凝土结构构件的抗裂检验需要根据本规范实验室试验的规定进行： D.0.6最大裂缝宽度检验限值，是在设计规范限值的基础上，考虑荷载长期作用效应的 影响，折算成短期值而得到的，条文中表D.0.6所给出的最大裂缝宽度检验限值是参考 国家标准《混凝土结构试验方法标准》（GB/T50152一2012）第9.3.3条确定的，其中缝觅 0.20mm0.30mm、0.40mm所对应的检验限值为直接引用，缝宽0.25mm所对应的检验限 值为内插恭得
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附录E防风锚啶抗拔试验
.0.1该试验方法是采用接近于防风锚旋结构的实际工作条件，用于检验防风锚旋整 本抗拨承载力T／CECS 10111-2020 L型构件装配式排气道(完整正版、清晰无水印).pdf，为工程验收提供依据