SL 678-2014 标准规范下载简介

SL 678-2014 胶结颗粒料筑坝技术导则(附条文说明)

4.2.2本条规定了高自密实性能混凝土配合比设计的主要参数

范围，列出部分工程使用的高自密实性能混凝土设计配合比见 表17。

1高自密实性能是堆石混凝土技术中最重要的综合性能， 应严格遵守。自密实性能可以通过检验流动性、抗离析性和自密

实性能稳定性来验证。流动性可以通过册落扩展度试验得到验 证。抗离析性可以选择V形漏斗试验来进行验证。自密实性能 急定性可通过专项试验进行检测。落扩展度小于650mm的自 密实混凝土在浇筑堆石空隙时可能会导致局部不密实的情况发 生，落扩展度大于750mm时容易在泵送和浇筑中发生材料分 离的问题，所以高自密实性能混凝土的落扩展度应控制在650 750mm之间。选择V形漏斗试验验证抗离析性时，要考虑在 堆石密集的场合，高自密实性能混凝土需要在具有较高的流动性 的基础上保持一定的粘性，这样通过堆右空隙时不发生堵塞，因 比V形漏斗通过时间的下限值应严格控制。自密实性能随着胶 凝材料水化以及外加剂作用的损失会有所降低，为了保证在施工 中高自密实性能混凝土能够有效密实的充填堆石空隙，要求高自 密实性能混凝土的自密实性能在一定时间内应保持稳定，基本要 求为1h，对于运输距离长、浇筑间隔时间长的工程则应根据需 要提高稳定性保持时间。 2通过堆石混凝土全尺寸试验研究与工程实践检测，在堆 石料满足本导则第3.1节要求的前提下，堆右混凝土的抗压强度 取决于高自密实性能混凝土的抗压强度，并且具有一定的超强系 数，清华大学水利水电工程系已有的堆石混凝土大尺寸试验研究 表明：堆石体的骨架作用能够提高堆石混凝土的抗压强度，使其 高于用于充填的高自密实性能混凝土的抗压强度，灰岩堆右混凝 土的强度提高率平均约为30%，花岗岩堆石混凝土的强度提高 率平均约为50%。处于谨慎安全的考虑，本导则未考虑堆石混 凝土的强度提高效应，仍以高自密实性能混凝土的强度等级表征 堆石混凝土的强度等级，相应的提高了安全系数。 清华大学水利水电工程系对部分已峻工堆石混凝土工程进行 了芯样抗压强度检测和统计，分别测定了堆石芯样、高自密实性 能混凝土芯样和堆石混凝土芯样的抗压强度，统计结果见表18。 3高自密实性能混凝土硬化后的其他性能和普通混凝土的 要求一样，可以参照普通混凝土的检验方法进行验证。

GTCC-077-2018 高速铁路扣件系统用预埋套管-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则表18部分工程堆石混凝土芯样强度

4.2.4根据现阶段的试验资料和工程经验，堆石混凝土的部分 力学性能可按照本附录的方法进行估算。但仍需继续开展相关试 验研究和丰富工程实践经验，不断完善和改进相关的估算方法。 1为进一步研究堆石混凝土的材料特性，有条件时可开展 堆石混凝土大尺寸试验，大尺寸试验是指使用粒径150mm以上 的块石作为堆石料制作完整的堆石混凝土试件，并对其进行试 验，相应的试件尺寸应满足最小尺寸大于最大粒径3倍的要求 以减少骨料过大造成的试验结果离散性过大。试验方法则可以参 考全级配混凝土试验方法，并充分考虑试件尺寸所造成的尺寸效 应。堆石混凝士大试件试验的试件尺寸不宜小于表19中的要求

表19堆石混凝土大试件试验试件尺寸要求单位：mm

注：试件长度减去两个1.5倍的两端预理件或变断面段的长度，即认为是纯拉 段长度。

4.2.6本条文规定了堆石混凝土的强度等级，堆石混漆

用于大体积混凝土，故选取了80%的强度保证率。由于高自密 实性能混凝土中矿物掺合料的比例较高，因此宜采用长期龄期评 价强度等级。清华大学水利水电工程系试验表明：由于堆石混凝 土中堆石骨料在自重下的堆积咬合，提高了其自身的抗拉、抗裂 性能，堆石混凝土大尺寸轴拉试验表明堆石混凝土的断裂路径复 杂，断裂面非常不平整，一般包含有拉断的岩石、高自密实性能 混凝土、胶结面，根据试验统计堆石混凝土的抗拉强度与充填其 的高自密实性能混凝土的抗拉强度比平均约为0.77，与其自身 的抗压强度比约为0.075～0.085

5.1.1胶结颗粒材料性能跨度较天，进行设计时应充分考虑 宜材适构”的设计理念，结合当地材料情况，并考虑地质、地 形、基础、水文气象、工期等特点进行大坝设计，选择技术经济 比较最优的方案。

5.1.2胶结颗粒料是具有一定强度的胶结材料，坝体溢流段可

布置在河床坝段。过流部分，由于对材料性能要求较高，采用抗 冲耐磨混凝土。抗冲刷部位的混凝土厚度可根据结构分析并考虑 施工等要求确定，按照《混凝土重力坝设计规范》（SL319）相 关规定，分区厚度尺寸最小为23m。 洪口胶凝砂砾石围堰建成后经历了“5·19”、“5：23”、 “6·2”、“6·6”等多次洪水考验。2006年6月5日下午5时， 围堰漫顶过水，6月6日上午12时，洪峰流量达5500m3/s，接 近50年一遇洪水，超过设计全年10年一遇的过洪标准，堰顶最 大水头达8m，总过水时间44h，围堰经受住考验，安然无恙。 过水后检查未发现裂缝，仅表层部分预制块模板脱落。功果桥围 堰按过水围堰设计，运行过程中也经过多次洪水过洪考验。胶凝 砂砾石具有一定的抗冲耐磨能力，胶凝砂砾石坝溢流坝段可布置 在河床坝段；施工期，考虑一定的保护措施后，可以过洪度汛。 5.1.4堆石混凝土用于修建拱坝时，首先应满足本导则中的第 3、4、6、7章和第5.1、5.5～5.8节的相关规定，在拱坝布置、 水力设计、荷载与荷载组合、应力分析、稳定分析、拱坝构造、 温度控制等方面还应参照《混凝土拱坝设计规范》（SL282）的 相关规定，在坝体防渗、坝体构造等方面还可参照《砌石坝设计 规范》（SL25）的相关规定。除满足上述规定外，在使用堆石混 凝土设计拱坝时，还应充分考虑以下要求：

（1）堆石混凝土拱坝在拱坝体型、拱坝结构设计上宜简化： 并适应堆石混凝土的快速施工；应研究施工期堆石混凝土水化热 温升对拱坝的不利影响；拱坝应力分析除采用拱梁分载法计算 外，高坝、中坝还宜采用三维有限元法计算。 （2）对于横缝和诱导缝的分缝位置、构造及灌浆系统设计应 进行专门研究。 （3）堆石混凝土拱坝应高度重视温度应力，除为了一期冷却 而理设冷却水管以外，也可为了二期冷却，理设冷却水管，以及 时冷却坝体，并缝灌浆，形成持力的拱圈。 （4）由于堆石混凝土内部不能布置钢筋，因此在使用钢筋时 （如廊道四周）需改用常态混凝土或自密实混凝土浇筑。

5.2.1胶结颗粒料坝非溢流坝段基本断面呈梯形

5.2.1胶结颗粒料坝非溢流项段基本断面室梯形。 已建胶凝砂砾石围堰工程上游坡采用1：0.3～1：1.2，下 游项坡采用1：0.4～1：1.2，综合坡比大于0.8；已建胶凝砂砾 石坝工程一般采用上下游等坡比的对称断面，坡比为1：0.5～ 1：0.8，综合坡比大于1.0。已建胶凝砂砾石工程相关参数见 表20。 堆石混凝土重力坝的体型参数与普通混凝土重力坝类似

已建部分胶凝砂砾石围堰和大坝工程的

5.2.2规定了胶结颗粒料坝坝高的确定直接引用SL319的有关 规定。 坝顶宽度一般结合交通和施工要求综合考确定，已建胶凝 砂砾石工程相关参数见表21。

表21已建部分胶凝砂砾石围堰和大坝工程的顶宽

5.2.3本条强调各坝段的上游坝面的协调一致，主要是为了上 游止水、廊道等布置的一致性，以改善坝体的受力状态。 5.2.4孔口、闸墩等部位，一般采用钢筋混凝土，不直接采用 胶结颗粒料。

5.3.1SL319的有关坝体荷载及其组合的规定适合胶凝砂砾石 坝的要求，因此直接引用

5.3.1SL319的有关坝体荷载及其组合的规定适合胶凝砂砾石 坝的要求，因此直接引用。 5.3.2项体及坝基应力、抗滑稳定计算采用碾压混凝土重力坝 饮注平用E

坝的要求，因此直接引用。 5.3.2项体及坝基应力、抗滑稳定计算采用碾压混凝土重力坝 计算方法。采用有限元法进行计算能更为真实地反映实际应力情 况。由于有限元法在角缘处存在应力集中，有限元应力计算成果 应进行等效处理。

5.3.4胶凝砂砾石坝断面较大，坝体应力水平较低，坝体各荷

5.3.6堆石混凝土重力坝的抗滑稳定、应力计算方法和控制标 准与混凝土重力坝保持一致。 5.3.7本条参照了SL319中的相关规定，对胶结颗粒料坝安全 系数进行了规定。

（1）胶凝砂砾石是具有一定强度的胶结材料，在水压力和其 他荷载作用下，胶凝砂砾石项主要依靠自重产生的抗滑力来满足 稳定要求，因此抗滑稳定计算参照重力项的计算分析方法，控制 指标引用我国重力坝设计规范规定的抗滑稳定控制指标。 土耳其Cindere胶凝砂砾石坝最大坝高1o7m，坝体采用上、 下游坝坡为1：0.7的对称梯形断面。Cindere坝位于强震区，坝 址区设计地震（OBE）和最大可信地震（MCE）的地震加速度 分别为0.2g和0.3g。该工程采用重力坝计算分析方法进行坝体 体型确定。最终该工程采用了 下游坝坡为1：0.7的对称梯

形断面，以保证更大的安全余度。采用我国规范重力坝规范规定 的荷载计算方法，.该工程不同工况下的抗剪断稳定安全系数的 果见表22

表22Cindere坝设计抗剪断安全系数和复核值对比

（2）胶凝砂砾石与基岩、垫层接触面，以及层面的抗剪参数 尚无大量实际工程的经验值可供参考，需要根据进行试验测定： 并根据工程重要性合理选用设计值。根据洪口围堰胶凝砂砾石的 材料试验，胶凝砂砾石的抗剪断凝聚力c随龄期增加而增加， 90d龄期时c为0.55MPa，180d龄期时为0.89MPa，摩擦系数 f"值约为1.1。洪口水电站上游围堰稳定计算抗剪断凝聚力c取 值0.35MPa，摩擦系数f取值1.1；混凝土与流纹岩接触面凝聚 力c取值0.5MPa，摩擦系数f取值0.7。

：41本茶土安是胶凝砂 项的项体构适的说明 1由于胶凝砂砾右水泥用量少，绝热温升低，一般不需进 行温控。因此，分缝设计可大大简化。胶凝砂砾石采用大面积摊 铺碾压的施工方式，一般不设纵缝。横缝设置主要受坝基地形地 质条件、坝体布置、坝体断面尺寸、施工强度等因素影响，条件 充许时可不设或尽量减少设横缝，以满足快速施工的要求。 2胶凝砂砾石坝可根据实际工程情况尽量减少设置廊道的 数量，以方便胶凝砂砾石施工。工程实践中，廊道大都采用常态 混凝土、混凝土预制构件等形成。 3按照“宜材适构”的原则，根据料源与材料特性，对坝

体进行分区设计。考虑到胶凝砂砾石中胶凝材料用量较少，不同 强度等级之间材料强度差别相对较小，为方便施工，已建多座工 程坝体内部采用同一强度等级。 5加浆振捣胶凝砂砾石是解决坝体难以碾压的部位的快速 施工方法。加浆量受原材料、配合比的影响较大，施工过程中应 通过试验确定，以满足相应部位性能指标的要求。 5.4.2堆石混凝土重力项的项体结构设计，包括坝顶布置、坝 内廊道及通道布置等，应参照SL319的相关规定确定。在坝体 分缝方面参考了SL314一2004第5.0.1条的规定。在已经实施 的堆石混凝土工程中未发现结构性裂缝，说明2030m的横缝 间距能够较好的控制裂缝的发生，在工程实践中可以根据坝址所 在地的温度条件和材料性能经论证将堆石混凝土坝横缝放宽至 30～40m，也可以将项体分缝与防渗体分缝分开，项体分缝可较 防渗体分缝更长。需要注意的是，由于堆石混凝土内部不能布置 钢筋，因此在使用钢筋时（如廊道四周）需改用常态混凝土或自 密实混凝土浇筑。

5.5.2渗透试验表明，胶凝砂砾石具备一定的抗渗能力，堆石 混凝土具有较好的抗渗能力。但自前仍缺少这两种新型筑坝材料 的长期耐久性指标，为保证工程安全，胶结颗粒料坝上下游面水 下部分宜设置防渗层。临时工程，可采用胶凝砂砾石、堆石混凝 土坝体自身防渗。本条所包含的4款对胶结颗粒料坝防渗层的抗 渗等级、厚度、耐久性等要求做出规定。 1防渗层的抗渗等级按照《水工混凝土结构设计规范》 （SL191）中有关规定执行。其中，水头H指防渗层承受的 水头。 4胶结颗粒料坝可以采用沥青材料、合成橡胶及复合土工 膜等非混凝土材料作为防渗层，但应对其厚度、技术要求等进行 专项研究。根据国际已建工程经验，也可采用钢筋混凝土面板

5.5.3胶凝砂砾石的胶凝材料用量较低，其长期耐久性指标相

5.5.3胶凝砂砾石的胶凝材科用量较低，其长期耐久性指标相 对较低，为了保障大坝长期运行安全，坝面应设保护层。保护层 可根据工程具体情况，采用常态混凝土、加浆振捣胶凝砂砾石、 碾压混凝土和富浆胶凝砂砾石等，可与防渗层结合考虑。保护层 的厚度根据耐久性要求和施工要求确定。根据保护层的材料，参 照相关标准，对保护层进行分缝设计。

5.5.4为了确保堆石混凝土坝的抗渗性能，建议设置防渗层。

1堆石混凝土自身具有良好的抗渗性能，原则上可用于坝 体自身防渗，但是在现阶段考虑到施工可能造成的层间缺陷，因 而规定坝高小于30m的坝可以采用堆石混凝土坝体自身防渗， 采用堆石混凝土自身防渗时，应对层间结合部位进行充分的凿毛 处理，可采用钻孔检查透水率，钻孔透水率大于5Lu时应采取 水泥灌浆的方式进行修补。如果存在坝基及防渗设施连成整体的 问题，应对其连接做出防渗设计，以免在接触面形成渗漏通道。 若压水试验达不到要求，应及时灌浆处理。经处理后应该做到基 本无渗漏。 2自密实混凝土具有优良的抗渗性能，试验表明其抗渗性 能远高于同标号的常态混凝土；同时自密实混凝土胶凝材料用量 较高，其水化热和自生体积变形略高于常态混凝土，不适宜用于 厚度较大的结构。因此，采用自密实混凝土作为防渗层材料时其 厚度应低于常态混凝土，出于对温度裂缝的考虑宜配制温度钢筋 并控制最大厚度。自密实混凝土防渗层的横缝间距应充分考虑工 程所在地的气候条件，温度变化幅度大的地区防渗层的横缝间距 不宜过大。同时，防渗层的横缝原则上应与堆石混凝土坝体横缝 的位置相同

5.6温度控制与防裂措施

5.6.1胶结颗粒料坝由于胶材用量低，绝热温升低，一般可不 采取复杂温控措施。例如：洪口水电站上游胶凝砂砾石围堰，胶

5.6.2与普通混凝土类似，控制堆石混凝土温度裂缝和干缩裂

5.6.3配合比设计中，合理减少水泥用量和采用中、低热水泥，

可以减少水泥水化热温升。在满足国家有关标准和规定的前提 下，使用微膨胀型混凝土，能有效补偿混凝土温降过程的收缩， 也是减少温度裂缝的有效措施。从白山水电站开始，我国许多水 电工程已使用微膨胀型混凝土。

一薄块而后长期停歇是极易产生裂缝的。堆石混凝土块体龄期在 28d以前，尤其是不足7d龄期时过水也容易产生裂缝。试验研 究表明C15C25堆石混凝土的绝热温升约为14～16℃，在进行

温控时不必设置冷却水管；但在高温季节和叠夜温差较大地区施 工时，则应在原材料降温、选择适宜温度时段浇筑等方面采取 措施。

5.6.5堆石混凝土的水化热低，一般情况下，坝高在30m

的低坝可以不进行温控设计。但对于高坝，因其温控防裂要求较 高，宜采用有限元法进行温度场及温度应力分析。一般工程可按 照SL319中的温度控制标准进行控制

5.7.1由于胶凝砂砾石坝坝体断面相对较大，坝体应力水平低， 与混凝土重力坝相比，具有更好的地基适应性。对于硬岩的强风 化地基，经论证，满足强度和稳定要求的条件下也可修建。胶凝 砂砾石中低坝建基面可建在弱风化上部基岩上，与SL319相比 有所放宽。 基础存在表层夹泥裂隙、风化囊、断层破碎带、节理密集 带、岩溶充填物及浅埋的软弱夹层等局部工程地质缺陷，均应结 合坝基开挖予以挖除，或局部挖除后再进行处理，以满足坝体抗 滑稳定和减小不均匀沉陷。 惟幕的防渗标准和相对隔水层的透水率的要求，参考了SL 319中中低坝的相关规定，不宜大于5Lu。对于坝高超过50m的 胶凝砂砾石坝，补充论证时应根据坝高相应地提高防渗标准 5.7.2对坝高超过70m的堆石混凝土坝基础处理设计进行补充 论证时，其标准不宜低于混凝土坝的相关规定。 5.7.3～5.7.5参照了SL319中的相关规定。 5.7.6对于修建在非岩石基础上的胶结颗粒料坝，应在坝体材 料、结构设计、抗滑稳定、防渗设计及变形与沉降等方面进行专

5.7.6对于修建在非岩石基础上的胶结颗粒料坝，应在坝体材 料、结构设计、抗滑稳定、防渗设计及变形与沉降等方面进行专 题论证。

土坝等坝型相比，具有自身的特点，除常规温度、位移、应力应 变等监测项目外，宜根据其特点设置仪器监测项目，一方面监视 工程建筑物在建设和运行期的工作状态与安全，另一方面为设 计、施工及科学研究提供资料。

6.1.2本条规定了胶结颗粒料的现场试验要求。为了确认拌和 设施、施工机械和施工工艺，进行生产性试验再次检验确定胶凝 砂砾石配合比和施工方案是非常必要的。现场试验主要验证碾压 遍数、层面处理方法、充许层间间隔时间、胶凝砂砾石强度、胶 凝砂砾石在控制单位用水量范围内的工作性能以及质量控制方法 的可行性等。

2砂砾石毛料为相对容易获得的砂砾石料，例如坝址区的 废料，包括开挖废料、河床砂砾石料、沉积砂、风化岩石等。实 际施工中砂砾石毛料一般是通过爆破或机械挖掘开采而来的，材 料级配等特性在施工开采阶段与料场调研勘测阶段采集的样品会 有所不同。因此，在毛料开采的过程中，应做好复勘并定期跟 踪，规划最合适的开采方案。 由于胶凝砂砾石的强度随砂砾石料级配和饱和面干密度、吸 水率等性质而波动，因此，对料场毛料级配和性质变化情况的前 期调查非常重要，当毛料被运到料堆时宜进行目测观察石料的岩 性和风化程度、大致裹泥程度和粒料超逊径含量，发生明显变化 时，需要对“配合比控制范围”进行修正。有条件时砂砾石毛料 宜储存一个月左右的用量，主要是考虑修正“配合比控制范围” 所需的时间。如果由于施工进度和场地大小原因，很难保证储存 够个月的用量时，可通过研究更短龄期试件的强度与28d龄 期、设计龄期的关系，来减少毛料储量。如果使用河床砂砾石 料，可在河床预先检测所用砂砾石，充分掌握其物理性能，减少

储量。当采用开挖料时，增加检查次数也可以减少储量。 开采地下水位以下的河床砂砾石作为毛料时，其含水量很 高，如果毛料中的细颗粒含量较高，毛料脱水需很长时间。因 此，应充分考虑毛料脱水时间提前开采，当存料足够多时，可优 先开采地下水位以上的毛料。毛料脱水可采用长期堆料自然脱水 的方法，也将毛料摊铺成薄层晾晒的方法脱水。 砂砾料储料一般分一次储料堆和二次储料堆。一次储料堆储 有至少3～5d的使用量，以满足测定饱和面干密度和吸水率试验 所需的时间。二次储料堆储有至少1d的使用量，以满足测定最 终材料级配和表面含水量的时间需要。 当砂砾石由一次储料堆运至二次储料堆时，一般采用堆场上 下自然落差进行有针对性的混掺或采用装载机或反铲挖掘机进行 掺拌，以降低胶凝砂砾石配合比的离散性。 3砂砾石材料的允许最大粒径为150mm。对于毛料中大于 150mm的右块，可采用格筛简易筛分剔除或者用破碎机破碎为 150mm及以下粒径。具体措施综合考虑毛料中超径颗粒的含量 及破碎的成本等因素确定。 6.2.2本条规定了对堆石料开采的规定及要求。堆石料表面粘 有泥土时，会影响骨料与高自密实性能混凝土的黏结，对堆石混 疑土的抗渗性能和耐久性能有一定的影响，因此堆石料的含泥量 应严格控制

6.3.3由于堆石混凝土所用的高自密实性能混凝土具有较大的 流动性，堆石混凝土施工对模板的接缝紧密要求比普通混凝土施 工高。模板在拆卸、运输过程中的磕碰，可能会使模板变形、受 损，影响模板结构的紧密，造成漏浆现象。 高自密实性能混凝土所用模板所受到的侧压力比常规混凝土 大，对模板的侧压力计算类似于液体的压力计算，计算中一般采 取高自密实性能混凝土的密度为2300kg/m，因此堆石混凝土施

工中，对模板牢固性的要求也比普通常规混凝土施工要求高。 如果模板支撑不够牢固，容易出现“跑模”现象，即模板发 生位移，高自密实性能混凝土从模板底部流出。所以，在堆石混 凝土施工过程中，要尤其注意保证模板的牢固性，防止出现“跑 模”现象。

1为应对胶凝砂砾石强度的离散性天的特点，保证工程强 度满足设计要求，永久工程中需要采用专门的拌和设备，以控制 胶凝砂砾石的均匀性。拌和设备以大产量、高效率的连续式拌和 设备为宜。 7在施工车辆行走集中地点的层面应采取防护措施防止扰 乱，在车辆急转弯、倒退、加速等地方，需设置现场限速、清除 地上积水、铺设钢板或者橡胶垫等措施

1胶凝砂砾石最大粒径150mm，采用斜层平推法，坡脚的 大石难处理，宜采用平层通仓法。 3摊铺厚度根据碾压设备激振力、振幅等设备能力等参数， 通过碾压工艺试验确定。采用类似工程的实践经验时，也通过碾 压工艺试验验证。

1～3《水工碾压混凝土施工规范》（DL/T5112）规定碾 玉厚度宜不小于最大骨料粒径的3倍，《混凝土面板堆石坝设计 规范》（DL/T5016）规定堆石料的最大粒径不超过压实厚度 考虑泛浆需要，在围堰工程中，碾压厚度应不小于最大骨料粒径 的1.2倍。对永久工程，最大粒径要求不超过150mm，碾压厚 度应不小于最大骨料粒径的3倍，且最大厚度不宜超过700mm。 胶凝砂砾石人仓后，应尽快完成平仓和碾压，避免因为拌和 物放置时间过长而出现胶凝砂砾石质量问题。局部平仓遗留的最

大骨料集中、叠合处可采用洒净浆静碾或改变碾压方向，达到基 本压实。双钢轮振动碾单轮碾压区域，应采用增加碾压遍数或改 换碾压方向的碾压方式，确保碾压密实。 洪口胶凝砂砾石围堰最大粒径达300mm，分别采用12t双 钢轮振动碾和26t钢轮振动碾进行平层碾压，碾压参数如下： ①采用12t双钢轮振动碾，摊铺厚度取400～500mm，碾压遍数 为无振2遍，有振7～8遍；②采用26t钢轮振动碾，摊铺厚度 取500～600mm，碾压遍数为无振2遍，有振3～4遍。 街面下游围堰最大粒径达300mm，一般摊铺厚度约 500mm，利用26t钢轮振动碾碾压，一般无振2遍，有振4遍。 功果桥上游围堰最大粒径达500mm，最大摊铺厚度约700mm： 主要利用20t振动碾碾压，一般碾压8遍。沙沱下游围堰最大粒 径达600mm，最大摊铺厚度约800mm，利用26t振动碾碾压： 一般碾压8遍。 日本胶凝砂砾石施工中，一般采用16t推土机摊铺，11t振 动碾压机碾压。表23是日本儿座坝的胶凝砂砾石的常规摊铺和 碾压情况（碾压层厚为75cm）。

表23胶凝砂砾石摊铺和碾压索例

9在河床基岩接触部位铺筑富浆胶凝砂砾石需要特别仔细， 以确保胶凝砂砾石能填充坝基不平整部位的空隙。对于不平整的 表面，需要辅以人工处理，以防胶凝砂砾石分离。由于标准尺寸 的振动碾无法工作，坝肩接触部位铺筑的富浆胶凝砂砾石需要采 用小型振动碾碾压或采用夯实机人工夯实。日本的Haizuka大坝 Kawai副坝工程施工中，河床处基岩接触部位层厚50cm，分为 两层摊铺碾压，每层层厚为25cm，采用4t振动碾压机碾压6 遍。坝肩处距离岩石表面约2m范围内采用富浆胶凝砂砾石，用 7t推土机和斗容量为0.25m3的反铲挖掘机进行摊铺平仓，分两 层，每层厚25cm。岩石接触部位边缘采用60kg的振动夯实机夯 实（共4遍），距岩石表面约1m范围内，每层采用1t振动碾碾 压4遍，1m范围以外的部位，和其他部位的胶凝砂砾石一样， 采用11t振动碾碾压。 采用加浆振捣胶凝砂砾石，灰浆洒注量宜为胶凝砂砾石体积 的10%~15%，并用高频振捣器强力振捣。 6.4.4 2考虑设计思想的不同，设计断面倾向碾压混凝土坝的， 层间间隔时间控制标准要求高些，设计断面倾向面板堆石坝的， 层间间隔时间控制标准要求可低些。同时，层间间隔时间控制标 准还应综合考虑拌和物特性、季节、天气、施工方法、上下游不 同区域强度等级要求等因素。不论层间间隔时间控制标准要求 高、低，直接铺筑充许时间和加垫层铺筑充许时间均应经试验 确定。 3考虑到胶凝砂砾石强度低，压实密度相对低，冲洗压力 大，对已凝结的胶凝砂砾石，会造成较大面积的损坏，故缝面处 理主要以清除胶凝砂砾石硬化缝面的浮浆及松动骨料为主。由于 胶凝砂砾石几乎不透水，层面不需要作凿毛处理。设计对层缝面 抗剪断性能要求不高的，可将硬化缝面清扫干净；对重力坝式的 胶凝砂砾石堰，层缝面抗剪断性能要求较高，则一般以露出砂 粒、小石为准。

4胶凝砂砾石层间结合面，铺设一层砂浆或灰浆以提高水 平层间结合力。国外一些工程施工案例表明只要铺设砂浆或灰浆 层，层面就有足够的结合力。如日本Taiho大坝防渗结构工程， 缝面通仓铺设一层水泥：砂为1：3的砂浆，厚度15mm，或铺 设一层水胶比为0.8的灰浆，厚度5mm，通过钻孔检测，层面 有很好的黏聚力。 5边缘部位斜面的坡比1：4，在这样的斜面上可以使用振 动碾压机碾压。如果斜面太陡，将会影响振动碾压机行走。如果 斜面太缓，搭接面积变大，增加后期搭接面的处理量。 6.4.5 1为了连续施工，需要提前知道详细的气象信息以预测天 致的降雨时间、降雨强度、降雨量，同时要做好合理的措施来应 对降雨，避免胶凝砂砾石的质量受不利影响。 2当降雨量为小雨时可以施工。该限制是基于胶凝砂砾石 的性质和和易性的考虑。为了将降雨的影响降到最小，必要时可 用蓬布覆盖后施工。中雨时完成碾压后，将机械放在附近处，做 好准备，当雨停后可以迅速重新开工。降雨强度等级执行气象标 准，见表24。施中降雨强度可按5～10min内现场测得的降雨量 换算值进行控制。

4胶凝砂砾石层间结合面，铺设一层砂浆或灰浆以提高水 平层间结合力。国外一些工程施工案例表明只要铺设砂浆或灰浆 层，层面就有足够的结合力。如日本Taiho大坝防渗结构工程： 逢面通仓铺设一层水泥：砂为1：3的砂浆，厚度15mm，或铺 没一层水胶比为0.8的灰浆，厚度5mm，通过钻孔检测，层面 有很好的黏聚力。 5边缘部位斜面的坡比1：4，在这样的斜面上可以使用振 动碾压机碾压。如果斜面太陡，将会影响振动碾压机行走。如果 斜面太缓，搭接面积变大，增加后期搭接面的处理量。

1为了连续施工，需要提前知道详细的气象信息以预测大 致的降雨时间、降雨强度、降雨量，同时要做好合理的措施来应 对降雨，避免胶凝砂砾石的质量受不利影响。 2当降雨量为小雨时可以施工。该限制是基于胶凝砂砾石 的性质和和易性的考虑。为了将降雨的影响降到最小，必要时可 用蓬布覆盖后施工。中雨时完成碾压后，将机械放在附近处，做 好准备，当雨停后可以迅速重新开工。降雨强度等级执行气象标 准，见表24。施中降雨强度可按5～10min内现场测得的降雨量 换算值进行控制

1胶凝砂砾石层面需要养护以防止干燥和冻结。当平仓和 碾压过程中天气干燥时，需要喷洒足够的水分来湿润胶凝砂砾石

6.5.1本条规定了堆石的人仓方式，采用自卸车直接人仓具有 施工效率高，经济性好，能够充分发挥堆石混凝土施工速度快的 优势，在没有合适道路，无法使用自卸车直接入仓时，也可以采 用吊车、缆车等其他方式入仓。 6.5.2本条规定了堆石混凝土施工时的层厚与堆石粒径的控制 标准。根据现有的施工经验，层厚小于2m时，堆石混凝土的密 实度有很高的保证率。层厚大于2m时，工程经验不多，因此： 要慎重对待，需要进行详细的现场试验论证。 6.5.3在通常情况下，与配制普通混凝土相比，高自密实性能 混凝土的砂率较高或粉体量较多，因而新拌混凝土相对比较黏 稠。为了确保新拌高自密实性能混凝土的匀质性，强调使用强制 式搅拌机搅拌高自密实性能混凝土。 为了确保新拌高自密实性能混凝土的匀质性，与拌和普通混 凝土相比，高自密实性能混凝土的搅拌时间宜适当延长。根据目 前使用聚羧酸系减水剂配制高自密实性能混凝土的经验，过度延 长搅拌时间会导致高自密实性能混凝土的流动性损失。因此，在 实际生产中，一定要根据实际情况确定适当的搅拌时间。在一般 情况下，高自密实性能混凝土水胶比较低，因此，必须准确控制 混凝土用水。

5.5.1本条规定了堆石的人仓方式，采用自卸车直接入仓具有 施工效率高，经济性好，能够充分发挥堆石混凝土施工速度快的 优势，在没有合适道路，无法使用自卸车直接入仓时，也可以采 用吊车、缆车等其他方式入仓。

6.5.2本条规定了堆石混凝土施工时的层厚与堆石粒径的

标准。根据现有的施工经验，层厚小于2m时，堆石混凝土的密 实度有很高的保证率。层厚大于2m时，工程经验不多，因此， 要慎重对待，需要进行详细的现场试验论证。

混凝土的砂率较高或粉体量较多，因而新拌混凝土相对比较 调。为了确保新拌高自密实性能混凝土的匀质性，强调使用强制 式搅拌机搅拌高自密实性能混凝土。 为了确保新拌高自密实性能混凝土的匀质性，与拌和普通混 疑土相比，高自密实性能混凝土的搅拌时间宜适当延长。根据目 前使用聚羧酸系减水剂配制高自密实性能混凝土的经验，过度延 长搅拌时间会导致高自密实性能混凝土的流动性损失。因此，在 实际生产中，一定要根据实际情况确定适当的搅拌时间。在一般 情况下，高自密实性能混凝土水胶比较低，因此，必须准确控制 混凝土用水。

混凝土浇筑工地较近的区域，水平距离小于300m时可以采用泵 送的方式进行运输浇筑，泵送距离应根据混凝土泵送设备能力确 定。当泵送距离超过泵送设备能力时，可采用两台或两台以上泵 送设备中转运输。 1·为保证施工质量，混凝土的运输要保证浇注的连续性。 2将运输车内残留的不同品种的混凝土清洗干净的目的是 为了确保高自密实性能混凝土的性能不受影响；将车内积水排尽

的目的是确保拌和水量和水胶比不变。车内加水将严重影响高自 密实性能混凝土的性能，必须控制。 4高速旋转的目的是为了保证混凝土的均匀性；1min为生 产运输的经验数据；实际施工中，根据搅拌运输车的条件经试验 确定。 5为了保证高自密实性能混凝土到达现场后的工作性能： 要求其具有较小的落扩展度经时损失。当性能不满足要求时： 可在试验验证的基础上通过加入外加剂进行调整，不充许加水。 调整后充分搅拌并检验合格。 6.5.5 1为获得浇筑良好的堆石混凝土，选择适当的工具及浇注 方法是很重要的，应在施工前研究施工现场和施工部位，根据实 际情况确定堆石混凝土的浇注方案。 3高自密实性能混凝土浇注中原则上不需要振捣。为消除 表面气泡和加强流动速度的需要，可以对模板进行敲打。 4高自密实性能混凝土黏度比普通混凝土大，泵送压力加 大也不容易发生材料分离现象，不容易发生管内堵塞；泵送速度 较快时压力损失较为显著。经过泵送的高自密实性能混凝土会发 生期落扩展度损失的现象，长距离泵送时宜在施工前进行泵送试 验进行确认。对高自密实性能混凝土的泵送尽可能减少泵管长 度，减少泵管的弯头数量，泵管的接头处应严密，不能有漏浆 现象。 5高自密实性能混凝土的浇注效果主要取决于高自密实性 能混凝土的工作性能，因此，保持混凝土浇注的连续性是其关 键。如停泵时间过长，高自密实性能混凝土将失去要求的工作 性，必须对泵管内的混凝土进行处理。如在混凝土停泵时间过长 时，采用打循环的办法防止堵泵。 6对高自密实性能混凝土的现场控制应在卸料地点进行， 卸料地点与浇注地点之间往往要通过泵送和其他方式运送高自密 实性能混凝土，因此对混凝士的控制要考虑泵送及泵送后混凝土

的变化。 7尽管高自密实性能混凝土具有较好的黏聚性和抗离析性， 但是在最大浇注高度超过5m时，一般采用窜筒下料，避免高自 密实性能混凝土离析分层；最大浇注高度超过5m时，考虑提高 高自密实性能混凝土的黏性。 8高自密实性能混凝土浇注点应均匀布置，浇注点间距不 宜超过3m。在浇注过程中遵循单向逐点浇注的原则，每个浇注 点浇满后方可移动至下一浇注点，浇注点不应重复使用，防止无 序施工。 9浇注混凝土时，钢筋、模板、预埋件的移位和变形，将 对结构尺寸、工程质量造成不利影响，要严格控制。由于高自密 实性能混凝土侧压力较大，当模板刚度不够时容易发生胀膜。 10下一层混凝土初凝后浇注上一层混凝土易产生冷缝，所 以，要于下一层混凝土初凝前进行上一层混凝土的浇注 6.5.6 1露在层面之外的块石在上下层之间可以起到齿合作用 提高冷缝处的抗剪强度。 2、3参考SL677一2014第7.4.19条中关于施工缝处理的 相关规定。 6.5.7 1在雨季施工中，经常会遇到仓面突降中到大雨，因此已 经完成的堆石仓面应有防雨措施。 2雨天施工措施时，应减少混凝土单位用水量，出机口混 凝土工作性能应满足相应要求。如下雨施工持续时间较长，仓面 受雨水冲刷较严重时，可适当增加胶凝材料用量，一般可按缩小 体积水胶比0.02～0.05进行掌握，或采用铺筑一层砂浆处理。 6.5.9由于高自密实性能混凝土的胶凝材料一般较高，混凝土 的水灰比较小，混凝土在终凝前的失水极易造成早期收缩裂缝， 因此堆石混凝土卓期的养护尤为重要，要充分重视。

的水灰比较小，混凝土在终凝前的失水极易造成早期收缩裂缝

强度的发展，落实养护方式和时间很重要；混凝土硬化后及时浇 水或者优先蓄水养护；一般采用塑料薄膜覆盖，防止表面水分蒸 发；在夏季施工时注意避免阳光直射塑料薄膜以防混凝土温升过 高；冬季施工时高自密实性能混凝土养护则需满足相关规定 要求。

.1.1、7.1.2胶凝颗粒料质量控制的过程是通过对胶凝颗粒料 原材料、配合比、生产和施工各工序的质量检测，按要求进行有 的控制，以保证胶凝颗粒料的施工质量

1.2胶凝砂砾石坝质量控制

1实际施工中，胶凝砂砾石的强度控制主要通过由碾压频 次决定的现场表观密度来确定，碾压频次可通过目测和计数计来 完成，通过测定现场表观密度来控制施工现场质量。日本Taihc 坝和Kawai副坝现场施工质量控制中，表观密度检测频次均为 每天3个点（30cm测量坑）。 2碾压压实厚度一般为400～600mm，都大于300mm，可 采用通用的长杆表面型核子水份密度仪（单杆或双杆）直接打孔 检测表观密度；若采用普通短杆型核子水份密度仪（测深为 300mm），则需挖坑找平后采用核子水份密度仪打孔检测底部 也可结合挖坑槽检，参照《混凝土面板堆石坝施工规范》（DL T5128一2001）采用挖坑灌水法检查。其他方法如采用埋入式核 子水分密度仪检测、附加质量法无损检测、GPS监控系统辅助 质量控制等均可采用

2由于胶凝砂砾右对强度要求不高YD／T 3297-2017 通信用耐火光缆，胶凝砂砾石的质量评 定宜参照低强度的碾压混凝土的质量评定办法执行，本款参照 《水工碾压混凝土施工规范》（DL/T5112）的相关办法制定。

7.3堆石混凝士坝质量控制

7.3.1高自密实性能混凝土除工作性能等检测项自和频次与常 态混凝土存在差异外，其余检测内容与常态混凝土一致。 7.3.3本条规定了高自密实性能混凝土工作性能的检测内容和 频率。高自密实性能混凝土的性能与称量精度、拌和时间等因素 密切相关，因此应特别予以重视。自前混凝土拌和生产的称量系 统一般自动化程度较高，每盘混凝土各种原材料的称量都具有打 印记录装置。但试验和检查人员仍不能放松检查。生产高自密实 性能混凝土时，受天气、温度、原材料波动等多种因素的影响， 其生产配合比特别是用水量往往会有一定波动，必须在开盘时进 行调整以确定合理的生产配合比，方能保证高自密实性能混凝土

性能满足要求。在生产过程中参考了SL677一2014第11.3.3条 的相关规定，应每4h检测不应少于1次。自密实性能的检测应 确保人仓前高自密实性能混凝土能够满足要求。混凝土抗冻融性 能，在一定程度上，取决于混凝土的含气量。因而在混凝土拌和 生产中，含气量也是现场质量控制的重要内容之一。混凝土含气 量允许的偏差范围应为要求值的土1.0%。考虑到温度变化对高 自密实性能混凝土的影响，对温度检测做了规定。

7.3.4本条规定堆石混凝土浇筑质量的评价方法。

孔内电视检测是专门针对堆石混凝土密实度检测提出的方 法，可以通过钻孔或者预埋管的方式获得检测孔，检测孔应穿过 层间结合带以反映浇筑层间的密实度情况。通过对孔内表观照片 的分析得到堆石混凝土内部的缺陷率，参考我国目前规范要求碾 压混凝土的密实度为98%以上的标准，结合堆石混凝土工程实 践，缺陷率应小于1%，例如：西藏加查水电站现场试验钻孔密 实度检测缺陷率为0.16%，新疆乌精铁路二线现场试验预埋孔 密实度检测缺陷率为0.81%。 利用超声波检测堆石混凝土内部密实度可以通过单孔或对孔 的方法检测，根据波速的高低与离散性综合评定堆石混凝土的密 实度，具体方法可参考《水工混凝土试验规程》（SL352）中超 声波检测混凝土内部缺陷的相关方法。西藏加查水电站现场试验 C20堆石混凝土单孔超声检测平均波速4024m/s，波速分布 3500~4000m/s占29%，波速4000~4500m/s占53%，波速 4500~5000m/s占18%；对孔超声检测平均波速4274m/s，波 速分布3500~4000m/s占33%，波速4000~4500m/s占53%， 波速45005000m/s占22%。沙坪二级水电站导墙C20堆石混 凝土对孔超声检测平均波速4481m/s，波速分布3500~4000m/s 占11%，波速4000~4500m/s占40%，波速4500~5000m/s占 40%，波速5000~6000m/s占9%。 挖坑法参考了浆砌石坝的浇筑质量检查的相关规定，主要用 于评价堆石混凝土的密度、堆石与混凝土的比例和空隙率，例

如：山西清峪水库挖坑法检测，高自密实性能混凝土体积比 44.8%，堆石体积比55%，空隙率0.2%，容重2520kg/m3；广 东长坑三级水库试验段挖坑法检测，高自密实性能混凝土体积比 43.6%，堆石体积比55.6%，空隙率0.8%，容重2540kg/m²。 虽然挖坑法能够检测堆石混凝土的密实度以及各成分、空隙比 例，但是堆石混凝土堆石含量高、强度高，在实际挖坑中较难开 挖，并且测量精度偏低，故采用此方法检测的工程数量并不多。 7.3.5浇筑完成的堆石混凝土的强度可以通过对取芯芯样的检 测来评定，取芯时尽量使用套管的方式，确保芯样在取出过程中 不受到扭转、弯折等损伤，同时芯样的直径不宜过小，客观评价 由于堆石分布不均匀所带来的离散性

率高于3Lu时进行灌浆补强AQ／T 3057-2019 陆上油气管道建设项目安全评价导则，对于中高坝或对抗渗性能要求较 为严格的工程可提高相关标准。

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