标准规范下载简介

SL564-2014 土坝灌浆技术规范

6.2.1灌浆过程检查的主要内容应包括布孔、钻孔

6.3.1灌浆过程检查应采用量测、试验、监测等手段，按设计 要求对灌浆过程各工序和技术参数进行严格控制，并及时准确地 进行记录

DB11／T 656-2019 建设用地土壤污染状况调查与风险评估技术导则主要检查坝后渗流量、下游坝坡渗水出逸点的位置和洒湿面

大小，以及在相同库水位情况下，对比灌浆前后的变化情况，分 析灌浆的效果。 6.3.3必要时，可采用钻孔、探井（槽）开挖检查、取样测定、 物探等方法验证灌浆质量。 6.3.4分析灌浆过程检查和质量检查资料，并配合监测成果等

附录A土坝劈裂灌浆控制压力和设计

A.0.1灌浆孔孔口压力系指孔口处进浆管内的浆液压力。施工 时，·灌浆孔孔口压力应控制在灌浆控制压力之内。 A.0.2劈裂灌浆控制压力可按公式（A.0.2）计算，并经试验 确定。

P=十h : =YHk

附录B土坝劈裂灌浆不利情况下的

。3有效应力法：适用于上游蓄水且灌浆前坝体内形成稳定 流的情况。安全系数K可按公式（B. 0.3）计算：

渗流的情况。安全系数K可按公式（B.0.3）计算：

式中Mi 土条滑动面上孔隙水压力，kN/m²； c 土条底面土的有效应力凝聚力指标，kPa； Pi 土条底面土的有效应力内摩擦角指标，（°）； Z. 条块底面中点至坝坡外水位的垂直高度，m

土条滑动面上孔隙水压力，kN/m； 土条底面土的有效应力凝聚力指标，kPa; 土条底面土的有效应力内摩擦角指标，（°）； 条块底面中点至坝坡外水位的垂直高度，m；

C.0.1土坝（堤）灌浆钻孔记录见表 C. 0.1

C.0.3土坝（堤）灌浆汇总见表C.0.3。

表C.0.3土坝（堤）灌浆汇总表

1.孔号应表示出序号和孔号，如2序孔5号孔，则填2一5。 2.孔口压力平均值和浆液密度应按加权平均计算。 3.干料重=土颗粒比重／（土颗粒比重一1）×（浆液密度一1）×灌入量 4.单位干料重三干料重/孔深。

C.0.4土坝（堤）灌浆成果汇总见表C.0.4。

C.0.4土坝（堤）灌浆成果汇总表

1.孔（排）序号应表示出孔序号或排序号，如2序孔则填2，5排孔则填5。 2.进尺、灌人量、注干料重均为相应序孔的和，各序之和相加为合计数。 3.单位用土量：单位孔深注人的干料重。

1.孔（排）序号应表示出孔序号或排序号，如2序孔则填2，5排孔则填5。 2.进尺、灌人量、注人干料重均为相应序孔的和，各序之和相加为合计数。 3.单位用土量：单位孔深注人的干料重。

C.0.5坝（堤）顶水平位移监测记录见表C.0.5。表 C.0.5坝（堤）顶水平位移监测记录表工程名称：施工单位：仪器：型号：监测日期：监测监测时间原桩间距桩间距位移量桩号备注(时：分)(m)(m)(mm)孔口压力变化时加测测量：记录：填表说明：在监测水平位移时，测点位移偏上游为“十”，反之为“一”C.0.6坝（堤）顶沉降量监测记录见表C.0.6。表C.0.6坝（堤）顶沉降量监测记录表工程名称：施工单位：仪器：型号监测日期：监测监测时间原桩顶高程桩顶高程沉陷量备注桩号(时：分）(m)(m)(mm)与坝(堤)顶水平位移监测同步进行测量：记录：填表说明：在监测沉降量时，测点沉陷为“十”，反之为“26

中华人民共和国水利行业标准

SL 5642012

1 总则 31 3 灌浆设计. 33 4 灌浆施工 38 5 灌浆监测· 43 6 灌浆质量检查 45

1.0.1凡采用灌浆方法，以消除土坝（堤）坝体、软土浅层坝 基（含土堤）隐患，提高王坝坝体防渗能力和稳定性的灌浆工 程，均应遵守本规范。 1.0.2本规范的规定适用于坝高70m及以下的均质土坝 土质心墙坝和土堤，主要是由于近年来土坝灌浆的应用深度 在逐渐增大，目前灌浆成功的实例，已由过去的50m发展到 了70多m。另外对劈裂灌浆的适应范围也作了明显的扩大。 从目前全国各地劈裂灌浆成功的工程实例来看，已由过去的 均质土坝和黏土宽心墙坝，发展到了黏土窄心墙砂壳坝、砂 坝和湿陷性黄土坝，以及堤坝软土浅层透水地基的劈裂灌浆 且是，对于堤坝软土透水地基的劈裂灌浆，目前还多用于坝 高10m以下的低坝和土堤的软土透水浅层地基的防渗加固。 对于坝高超过70m的土坝灌浆，经过充分论证和试验后方可 进行。

1.0.3土坝灌浆可用于处理坝体分段分层填筑施工时，质量差 的结合部位容易产生水力劈裂的情况

1.0.3土坝灌浆可用于处理坝体分段分层填筑施工时，质量差

堤坝浅层软土地基，在此系指坝（堤）高10m及以下，处 理地基深度为附加应力场主要影响范围以内的粉土、粉土质砂 土砂夹层及含有一定泥（土）量的中细砂层透水地基，目前最大 处理深度不超过15m。

堤坝浅层软土地基，在此系指坝（堤）高10m及以下，处 理地基深度为附加应力场主要影响范围以内的粉土、粉七质砂、 土砂夹层及含有一定泥（土）量的中细砂层透水地基，目前最大 处理深度不超过15m。 1.0.5土坝灌浆一般在春、秋少雨阜季和水库低水位时进行： 以加速泥浆固结。低水位系指库水位低于隐惠的最低高程。但 有时不易达到，如多年调节水库，弃水引起的经济损失太大。 年调节水库不能在一个枯水期完成士坝灌浆的，也可允许在较 高水位情况下灌浆，但要严格灌浆工艺，注意灌浆监测和

以加速泥浆固结。低水位系指库水位低于隐患的最低高程。但 有时不易达到，如多年调节水库，弃水引起的经济损失太大。 年调节水库不能在一个枯水期完成士坝灌浆的，也可充许在较 高水位情况下灌浆，但要严格灌浆工艺，注意灌浆监测和 控制。

1.0.6灌浆前的技术培训，要求技术人员全面了解灌浆设计内 容和施工技术要求，能及时发现和处理问题。技术工人熟练掌握 操作规程，能及时排除机械故障

3收集施工和运行期间的塌坑、裂缝、洞穴、坝后坡渗透 变形、湿润范围及滑坡等资料。 3.1.4灌浆设计包括以下内容：工程概况 存在问题，基本资 料及隐患原因分析，灌浆试验报告，灌浆可行性和可靠性的论 证，灌浆技术参数设计，相关设计图纸 （灌浆平面布置图、纵部 面布置图、特殊部位设计图、监测设备布置图等），施工组织设 计，施工期监测，灌浆质量检查，概（估）算，施工及管理问题 说明等。 3.2隐患勘探 3.2.3例如：检查土坝的土质、密实度含水率、软弱层和透 水砂层时，可采用钻探方法；检查坝体的裂缝、内部洞穴和坝体 质量时，可采用井探法。如隐患部位较浅又较长时，也可采用槽 探法等。 3.2.5土坝坝体隐患勘探不宜采用注水试验，是因为：①用注 水试验勘探土坝坝体隐患的大小和位置，难以探明坝体现状真实 情况；②根据土坝应力计算，水力劈裂理论及劈裂灌浆实践表 明，土坝坝体有些部位小主应力很小，注水试验容易产生水力劈 裂，使无隐患的坝体产生新裂缝，或使原来有隐惠的坝体产生更 大更多的裂缝。

水试验勘探土坝坝体隐患的大小和位置，难以探明坝体现状真实 情况；②根据土坝应力计算，水力劈裂理论及劈裂灌浆实践表 明，土坝坝体有些部位小主应力很小，注水试验容易产生水力劈 裂，使无隐患的坝体产生新裂缝，或使原来有隐惠的坝体产生更 大更多的裂缝

3.3.1灌浆试验时，要初拟灌浆设计参数，分析灌券

3.3.1灌浆试验时，要初拟灌浆设计参数，分析灌浆的可行

程概（估）算的准确性，有利于投资控制。其他工程，可参考类 似灌浆工程确定。

单孔试验可检查一次灌浆的吃浆量，灌浆孔口压力，及裂缝长 度、宽度、深度和方向等。多孔试验可检查泥墙的连续性及浆液 充填裂缝、洞穴等隐患的密实性，为灌浆设计的孔距、孔深、分 序分次、吃浆量等技术参数提供依据

3.4堤坝坝体劈裂灌浆设计

3.4.1质量较差是指坝体外部有裂缝、塌陷，浸润线出逸点过 高，坝后坡出现大面积烟湿，有明显渗漏或坝体内部有较多 隐患。

3.4.2其他特殊坝段，在此系指土坝与已有建筑物

放水涵洞等）或较陡的岸坡连接处。在这些部位坝体很容易出现 横向缝，产生渗透破坏。在这些部位进行灌浆时，要布置多排 孔，并有足够的长度。灌浆一般采用水泥黏土浆液，以增加浆体 的抗冲性

3.4.3河床段比较容易实现控制性劈裂灌浆，不论设计或施工

4.3河床段比较容易实现控制性劈裂灌浆，不论设计或施工 要先从这段入手。灌浆孔的排数根据土坝隐患范围的大小来

终孔孔距与灌浆孔序有关，一般采用两序孔或三序孔，我国 北方地区的土坝多采用两序孔。单从1次能够劈裂的长度看，可 达几十米，但灌浆工艺和质量不易控制。所以，第一序孔间距不 超过20m。比较低的坝（堤）或坝身土料黏性较大，间距要小。 本条规定的终孔距离是根据北方某些省的灌浆经验确定的， 如土坝土料或质量不同，适宜孔距一般通过试验确定。

3.4.4.岸坡段、弯曲段和其他特殊坝段应力比较复杂，灌浆时 容易发生横向裂缝和斜向裂缝，在这种情况下有三种布孔方式： 一是参照充填灌浆梅花形布孔；二是沿坝轴线布孔，不分序，孔 距2～3m，只要采取合理的灌浆工艺在岸坡段也能沿坝轴线劈 裂，形成防渗体；三是以上两种方式的结合。 3.4.6当坝体（或心墙）的渗透系数不小于n×104cm/s，或

3.4.4，岸坡段、弯曲段和其他特殊坝段应力比较复杂，

坝体存在上、下游贯通的渗漏通道时，要对泥墙的厚度进行渗透 稳定验算和专门试验研究

为劈裂灌浆的控制压力，主要是防止在灌浆时由于压力过大可能 会产生水平劈裂，对土坝安全造成不利。不再用原规范中的钻孔 起裂压力作为控制压力，是因为钻孔起裂压力的大小与坝体的质 量和应力状态有关，有些质量很差的土坝，水柱压力即能将坝体 劈裂，显然用这一压力作为劈裂灌浆施工的控制压力是不合 理的。 设计灌浆压力系指正常土坝被劈裂后的裂缝扩展压力。质量 差的土坝劈裂后压力很低，有时还出现负压，随着灌浆次数的增 加，坝体质量逐步得到改善，灌浆压力逐渐增加，直到最后达到 设计灌浆压力，

3.4.8表中数据是总结已灌浆土坝所用土料规定的。从

3.4.8表中数据是总结已灌浆土坝所用土料规定的。从表 3.4.8－1可看出，灌浆土料要有20%以上的黏粒含量和比较多 的粉粒含量。各地经验认为劈裂灌浆用粉质黏土较好，充填灌浆 用黏土比较好，劈裂灌浆土料比充填灌浆土料稍粗一些，可以有 定含量的砂粒和较多的粉粒，砂料粒径应小于0.5mm。

3.4.9土坝灌浆所用浆液般为土料，有特殊需要时可掺其他

9土坝灌浆所用浆液一一般为土料，有特殊需要时可掺其他 0

1掺水玻璃，初期能降低泥浆黏度增加流动性，如掺量过 多性质则相反。水玻璃中含阳离子，不同的土料吸附阳离子性质 不同，所以合理掺量宜由试验确定。 2掺水泥，优点是能加速浆液凝固，防渗效果发挥较快

缺点是在浆体中过早形成骨架，不利于坝体回弹压密，形成的浆 脉密度小，性质比较脆，不能适应坝体变形，所以应通过试验合 理控制水泥掺量。 3掺膨润土，可使浆液中一部分自由水变成结合水，有较 好的固化性能，能克服纯黏土浆长期发软的状态，改善浆液初期 的稳定性和后期泥墙的强度，使用前要进行系统的试验，确定膨 润土的合理掺量。 4防止生物危害，过去多用灭蚁灵，近来发现此药在湿土 中易失效，已很少使用。五氯酚钠灭蚁药经江苏省镇江市使用， 效果较好，其掺量为浆液0.2kg/m3左右， 使用时要注意安全防 护，防止污染环境 3.4.10每孔每次平均灌浆量宜控制在每米孔深0.5～1m²，每 孔灌浆次数宜在5次及以上，是根据北方几省数座坝高30m左 右的土坝灌浆 工程实例统计出来的，在应用时应根据坝高和坝体 质量的具体情况灵活掌握。一般认为当坝高大于30m时，每立 方米孔深灌浆量可适当减少，每孔灌浆次数在10次以上。同样 在高度小于5m白 的土坝岸坡段或土堤，每孔灌浆次数可适当减 少，一般通过现场试验确定 3.5 堤坝地基劈裂灌浆设计 3.5.1根据青岛大沽河土堤（堤高4m）和莱州市留驾水库围 坝（坝高10m）现场地基劈裂灌浆试验得出，堤坝地基劈裂灌 浆深度约为1～1.5倍堤坝高度，即最大劈裂深度在15m以内。 尽管透水软土地基很深，地基最大劈裂深度也不会超出这个范 围。另外，通过非线性有限元分析得知，堤坝高度的变化，对地 基劈裂深度影响并不明显，而且也并非呈线性关系。 堤坝软土地基能否实现定向劈裂与主应力比值β有关，β一 3

坝（坝高10m）现场地基劈裂灌浆试验得出，堤坝地基劈裂灌 浆深度约为1～1.5倍堤坝高度，即最大劈裂深度在15m以内。 尽管透水软土地基很深，地基最大劈裂深度也不会超出这个范 围。另外，通过非线性有限元分析得知，堤坝高度的变化，对地 基劈裂深度影响并不明显，而且也并非呈线性关系。 堤坝软土地基能否实现定向劈裂与主应力比值β有关，β 生定向劈裂。同时当堤坝软土透水地基小于1～1.5倍堤坝高度

时，由于附加应力场影响深度受到地基底部的约束，劈裂深度还 会小于上述数值。 3.5.6在堤坝透水砂层地基中浆体惟幕厚度设计，要进行渗透 稳定性验算。

时，由于附加应力场影响深度受到地基底部的约束，劈裂 会小于上述数值。

3.6堤坝充填灌浆设计

3.6.3对于高度较小的堤防，钻孔深度要超过临河、背河堤脚 连线至少1.0m。 3.6.5充填灌浆压力，根据各地经验认为小于50kPa比较合 适，但不能以这一压力值作为划分充填灌浆和劈裂灌浆的界限， 实践证明，灌浆压力小于50kPa也可使土坝坝体劈裂。

4.1.5灌浆机具包括动力、运输、钻孔、制浆、输浆、灌浆、 控制及量测等设备。灌浆的关键设备包括钻机、灌浆机（泥浆 泵）、注浆管及输浆管等，优先采用灌浆新设备。 灌浆机械一般布置在坝顶，输浆管约30m，可控制50m坝 段。当坝顶过长时，可设储浆箱分段泵送灌浆。如果项顶有交通 要求时，可在项坡筑临时平台或在项轴线两侧布置。土料可分段 堆放，也可连续堆放，以不干扰灌浆施工并以减少运料距离 为宜。 制浆和灌浆机械的布置，要考虑灌浆量的大小、输浆距离的 远近、扬程高低和料场位置等因素，以满足施工干扰少、搬迁次 数少以及电源和交通方便等要求。 4.1.6灌浆施工前，将土坝沉降、水平位移监测点、浸润线管 （或测压管）以及坝后渗漏量测设备安置好（如原来就有，也可 利用原有的监测设备），并监测3～5次，将监测值作为基数，以 检查灌浆期间和对比灌浆前后的灌浆效果。 4.1.7土坝灌浆在施工前先进行生产性灌浆试验。通过灌浆试 验实测数据来验证和调整设计参数，完善灌浆工艺。试验结束后 分析试验资料，验证设计参数，完善和熟练施工工艺，总结经 验，然后方可全面施工。

4.1.6灌浆施工前，将土坝沉降、水平位移监测点、浸

，1.6灌浆施工前，将土坝沉降、水平位移监测点、浸润线 或测压管）以及坝后渗漏量测设备安置好（如原来就有，也 用原有的监测设备），并监测3～5次，将监测值作为基数， 验查灌浆期间和对比灌浆前后的灌浆效果

4.1.7土坝灌浆在施工前先进行生产性灌浆试验。通过

4.1.7土坝灌浆在施工前先进行生产性灌浆试验。道

实测数据来验证和调整设计参数，完善灌浆工艺。试验结束 析试验资料，验证设计参数，完善和熟练施工工艺，总结纟 检，然后方可全面施工。

4.2.1，土坝灌浆一般要分序钻孔，灌完第一序孔后视情况再造 第二、第三序孔，有时第二序孔就足以形成连续的防渗泥墙，达 到防渗设计要求，则不必再造第三序孔。

4.2.2干法钻孔主要是担心湿钻会有大量水分进人坝体，

法钻孔主要是担心湿钻会有大量水分进人坝体，影响

灌浆质量。干法成孔一般用锤击钻孔法，锤击钻孔效率高，但适 用于孔深30m以内。当坝高大于30m或坝高小于30m但有大量 砂砾石时，一般用泥浆护壁钻孔。实践证明坝高大于30m的坝 干法成孔时进尺慢，在浸润线以下坝体土含水量高，易缩孔和 孔，容易使坝体土受到扰动。所以，当坝高大于30m时，不能 强求干钻。

4.3.1目前使用的机械搅浆机，要控制进水阀门水量和人工上 土料的速度，使搅浆机搅出的纯黏土浆液密度在1.4～1.5g/cm 为佳。使用泥浆比重秤检验浆液密度。 采用机械搅制的浆液质量好，工效高，所以很少采用人工制 浆，只有用浆量很少时采用人工制浆。

1河床段的坝体内部应力分布比较简单，容易沿坝轴线劈 裂，而岸坡段或土坝的弯曲段，坝体内部应力比较复杂，沿坝轴 线定向劈裂不易控制，劈裂缝很容易向河床段发展，由于岸坡段 坝体较低，劈裂深度较浅，河床段上部一且劈裂，坝体下部隐惠 就无法再灌浆了。所以，应先灌河床段，后灌岸坡段和弯曲段。 灌浆采用分序和“少灌多复”（一次灌浆量要少，重复灌浆次数 要多），目的在于加速浆液在坝体中的析水固结，提高泥墙的质 量，控制孔隙水压力在充许范围内，保证坝体安全。灌浆序数的 多少，根据坝的高矮长短而定，坝高而短分序要多，可分三序或 四序；坝低而长，分序要少，一般分二序为宜。由于坝顶较宽， 坝体三向主应力相差不明显，主应力比相对较小，所以单孔灌浆 不易实现定向劈裂。按照不分序布孔，并采用相邻数孔同时灌浆 的方法，利用数孔同时压力灌浆产生的附加应力效应，就容易沿 灌浆轴线实现定向劈裂。经在我国数座土坝进行多排孔的劈裂灌

浆，都获得了成功。 2劈裂灌浆一般采用孔底注浆、全孔封闭、分段灌注的方 法，即注浆管下到孔底以上0.5～1.0m处，并且要求所下注浆 管要与孔壁紧密接触，以防灌浆时浆液上行。经过几次灌注，灌 浆量或灌浆压力达到设计要求时，要立即停灌，提升注浆管3～ 6m，继续灌到设计要求，如此反复灌注，直至该孔灌浆达到设 计要求为止。灌浆分段，对于坝高大于30m的土坝灌浆非常重 要，实践证明，如果灌浆不分段则很容易将坝坡灌鼓，而且灌浆

Sm，继续催到设计安求， 复催任，直全孔泵达到设 计要求为止。灌浆分段，对于坝高大于30m的土坝灌浆非常重 要，实践证明，如果灌浆不分段则很容易将坝坡灌鼓，而且灌浆 压力和灌浆量不易控制。如果用设计的次灌浆量或设计灌浆压 力控制，可避免坝坡被灌鼓 3劈裂灌浆先用稀浆灌注，目的在于比较容易实现劈裂， 如所用浆料为粉质黏土，稀浆密度 岁般为1.3～1.4g/cm3；如用 黏粒含量较多的黏土，浆液密度一般为1.2～1.3g/cm²。当坝体 一旦被劈裂后（灌浆压力突然下降），即应改为符合设计要求的 稠浆。 4每孔灌浆次数根据坝的高低和吃浆量的大小来确定。根 据山东省多年灌浆经验，对于北方地区以粉质黏土建造的中小型 水库坝高30m左右的土坝，每孔灌浆次数 般控制在5次以上 坝高大于30m的中 高坝，灌浆次数一般控制在10次以上。对 南方地区，黏粒含量较多的土坝， 可作参考 5坝体劈裂方向是由钻孔灌浆时产生的附加应力和钻孔附 近的小主应力分布状态决定的。在土坝河床段，小主应力面沿坝 轴线分布规律明显，容易实现定向劈裂：土坝岸坡段及弯曲段应 力状态比较复杂，一般方法很难定向劈裂。但是利用相邻儿孔同 时灌浆时产生的附加应力与坝体应力合成，形成有利于定向劈裂 的应力场，也可以沿坝轴线劈裂。根据山东省的经验，具体做法 是加密孔距，减少灌浆压力和每次灌浆量，不再分序，间距2～ 3m左右，一次灌浆量小于5m3，实行轮灌。或者相邻两孔或多 孔同时灌注，这样就能沿钻孔布置方向定向劈裂。一旦坝体下部 形成定向劈裂，上部也就容易定向。

4。4.3充填灌浆，先灌边排孔，堵塞上、下游漏水通道或其他 隐患，然后再灌中排孔。充填灌浆，下套管由下而上分段灌浆， 目的是充填坝体中已有的裂缝、洞穴等隐患，坝体不致产生新的 劈裂。但在工程实践中，对于堤坝高度小于10m，隐患部位较 明确而又较浅时，可不下套管。

4.5.1灌浆控制是保证灌浆期间坝体安全和灌浆质量的重要措 施。灌浆控制包括灌浆孔孔口压力、灌浆量、间隔时间、横向水 平位移和裂缝开展宽度等。灌浆控制施行于灌浆过程的始终。 4.5.2在劈裂灌浆 ，对灌浆孔孔 孔口压力的监测和控制是确保 灌浆质量和施工安全的重要条件。 土坝坝体劈裂灌浆压力，一般 分为钻孔起裂压 力、正常灌浆压力和灌浆控制压力。 钻孔起裂压力的大小，所反映的是坝体质量的好坏。坝体质 量好，起裂压力大；坝体质量差，起裂压力小，有时浆柱重量就 能将坝体劈裂 正常灌浆压力，是指钻孔起裂压力以后的灌浆压力（即裂缝 扩展压力），它所反映的是灌浆质量达到的程度。一般是随灌浆 次数的增加，正常灌浆压力也逐渐增加，直至达到设计灌浆压力 为准。 灌浆控制压力，主要是保证灌浆期的施工安全。这些灌浆压 力的大小不仅与坝的质量有关，还与坝型、蓄水情况等因素有 关，而且在灌浆施工过程中有些灌浆压力还是在不断变化的。 灌浆控制压力计算公式，是根据灌浆压力克服土柱重和抗拉 强度之和的理论推导出来的，在土坝坝体和堤坝软土地基附加应 力场主要影响范围以内，其应力状态符合1>2>3，在这种应 力场地层钻孔进行压力灌浆，根据断裂力学理论，其裂隙的开裂 方向垂直于最小主应力方向。一般劈裂灌浆压力不会大于控制压 力。在应用时，可取等于或稍小于控制压力的计算数值，作为灌 浆控制压力。

在灌浆过程中，有时压力表读数很大以至超过了灌浆控制压 力，这可能是管路堵塞和其他故障所致，并不反映真实的灌浆压 力，要及时排除故障，使压力得到准确反映。 4.5.4本条规定两次灌浆间隔时间不宜少于5d，是根据各省多 年灌浆经验总结出来的。从提高泥浆固结速度和泥墙密度，间隔 时间长些好，但施工安排有困难，影响灌浆进度。在我国南方坝 体土料黏粒含量较多且含水率较大时，间隔时间应长一些，在我 国北方干旱地区灌浆间隔时间般多为2～3d，如果坝体干燥， 间隔时间可以缩短。具体间隔时间的规定应从坝体土料、含水 率、隐患大小和浆液固结速度、坝体孔隙水压力消散快慢等情况 综合分析确定。 4.5.5为保证坝坡稳定和灌浆质量，要对坝肩水平位移加以限 制。本条规定水平位移宜控制在3cm以内是根据山东省黄前 西埠等水库土坝灌浆试验结果提出的，其他类似的土坝灌浆可以 参考。水平位移量过大，.停灌后坝体不易回弹，可能留下残余变 形，影响灌浆质量。 对于含砂量较高的均质土坝和黏土窄心墙砂壳坝，不宜用上 述标准控制，因砂性土黏聚力很低，变形后很难恢复，所以需要 用更加严格的标准控制，或通过灌浆试验确定。 4.5.6充填灌浆尽量避免坝顶出现裂缝，劈裂灌浆采用“内劈 外不劈”的原则，都是为了避免坝顶过早出现裂缝，但是实际上 灌浆时坝顶不出现裂缝是很难做到的。根据山东省黄前水库和西 埠水库土坝坝体劈裂灌浆原体监测结果表明，劈裂灌浆坝顶裂缝 只要控制在3cm以内，二般停灌24h后，坝体裂缝即能基本 闭合。

在灌浆过程中，有时压力表读数很大以至超过了灌浆控 力，这可能是管路堵塞和其他故障所致，并不反映真实的灌 力，要及时排除故障，使压力得到准确反映

力，这可能是管路堵塞和其他故障所致，并不反映真实的灌浆压 力，要及时排除故障，使压力得到准确反映。 4.5.4本条规定两次灌浆间隔时间不宜少于5d，是根据各省多 年灌浆经验总结出来的。从提高泥浆固结速度和泥墙密度，间隔 时间长些好，但施工安排有困难，影响灌浆进度。在我国南方坝 体土料黏粒含量较多且含水率较大时，间隔时间应长一些，在我 国北方干旱地区灌浆间隔时间般多为2～3d，如果坝体千燥， 间隔时间可以缩短。具体间隔时间的规定应从坝体土料、含水 率、隐患大小和浆液固结速度、坝体孔隙水压力消散快慢等情况 综合分析确定。

制。本条规定水平位移宜控制在3cm以内是根据山东省黄前、 西埠等水库土坝灌浆试验结果提出的，其他类似的土坝灌浆可以 参考。水平位移量过大，.停灌后坝体不易回弹，可能留下残余变 形，影响灌浆质量。 对于含砂量较高的均质土坝和黏土窄心墙砂壳坝，不宜用上 述标准控制，因砂性土黏聚力很低GB/T 42205-2022 黑蒜质量通则，变形后很难恢复，所以需要 用更加严格的标准控制，或通过灌浆试验确定。 4.5.6充填灌浆尽量避免坝顶出现裂缝，劈裂灌浆采用“内劈

外不劈”的原则，都是为了避免坝顶过早出现裂缝，但是实际上 灌浆时坝顶不出现裂缝是很难做到的。根据山东省黄前水库和西 埠水库土坝坝体劈裂灌浆原体监测结果表明，劈裂灌浆坝顶裂缝 只要控制在3cm以内，二般停灌24h后，坝体裂缝即能基本 闭合。

5.1.2灌浆监测资料是评价土坝灌浆质量及效果的主要依据， 没有准确的监测资料就不能正确地对灌浆质量及效果进行定量的 分析，做出结论，监测应设专人负责。 5.1.5相关的项目宜同时监测，系指灌浆压力与灌浆量、水平 位移与裂缝、水平位移与垂直位移、浸润线管与测压管水位监测 与库水位等监测项目同时监测

5.2.1在灌浆期间，通过对坝体同一标点的水平位移和垂直位 移的监测，来控制施工安全，并通常用位移比来控制，按公式 (1) 计算：

.5.3实践证明，灌浆后坝体内孔隙水压力会迅速上升，停

5.5.3实践证明，灌浆后坝体内孔隙水压力会迅速

后孔隙水压力文会迅速下降。由于每孔都是分次灌浆，所以坝体 内的孔隙水压力也在发生变化。为了确保高坝在高水位时灌浆施 工的安全，有时在坝体劈裂的泥浆缝中的不同高度，置入一些孔 隙水压力计（或测压管），以监测泥浆中的孔隙水压力消散过程， 将坝体裂缝中的孔隙水压力控制在一个允许的范围之内，从而确 保大坝灌浆期的施工安全。有效控制坝体内部孔隙水压力的相邻 两次灌浆的间隔时间，即为所需要确定复灌间隔的时间。目前多 用孔隙压力比这一指标来控制，并按公式（2）计算

(2) yh 式中　β一孔隙压力比%； u一一实测孔隙水压力，kP 一一坝体土的容重，kN/m h一—从坝顶到孔隙水压力测头的垂直高度，m。 当β>60%时，除低坝以外都是危险的，为保证灌浆期坝体 安全，安全率F>1，需β<60%；为使安全率F≥1.5DB／T 61-2015 地震监测预报专业标准体系表，需使 β<40%。

分析原型监测资料的变化如在灌浆施工过程中和灌浆前后，坝 体浸润线、坝坡洒湿面积、坝后渗水量的变化和坝体变形稳定情 况等。