DB34／T 3566-2019 标准规范下载简介
DB34／T 3566-2019 底轴驱动翻板钢闸门设计规范D.1.1组合梁腹板配置加劲肋见图D.1，应符合
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a）当h。/t，≤80/235/。时，可不配置加劲肋。其中ho为腹板的计算高度，t为腹板的厚度； 算； D.1.2D.1.4条的规定计算； d 梁的支座处和上翼缘收有较大的固定集中荷载处，应设置支承加劲肋，
1.2梁腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋间距a应按式（D.1）和式（D.2）计算：
GB/T 42203-2022 智能制造 工业数据 云端适配规范DB34/T 35662019
a一一加劲肋间距，mm，式（D.1）右端算得的值大于2h。或分母为负值时，取a= h。一一腹板的计算高度，mm; tw一一腹板的厚度，mm; 考虑影响的增大系数，按表D.1采用； T一一 所考虑梁段内最大剪力产生的腹板平均剪应力，N/mm²，按式（D.2）计算： V一剪力，N; 腹板的高度，mm。
代替ha，并取n =1.0。
(h) 1475100t
1.1.4 加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋，不应单侧配置。 a 横向加劲肋的最小间距应为0.5h。，最大间距应为2h。。纵向加劲肋至腹板计算高度受压边 缘的距离h应为h。/5～h。/4。
）腹板两侧成对配置的横向加劲肋，其厚度t。应符合式（D.4）规定：
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已置的横向加劲肋，其外伸宽度b。应符合式（D.
bs≥ho/30+40
腹板一侧配置的横向加劲肋，其外伸宽度应大于按式（D.3）算得的1.2倍，其厚度不应小于 其外伸宽度的1/15。 在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定 时，其截面惯性矩Iz还应符合式（D.5）规定：
纵向加劲肋的截面惯性矩Iy应符合式（D.6）和式（D.7）规定 1)当a/h,≤0.85时：
当a/h。>0.85时：
I,≥1.5h.tw
[,≥1.5h,t]
短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取横向加劲肋外伸宽度的0.7～1.0倍， 其厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。 用型钢（H型钢、工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢）做成的加劲肋，其截面惯性矩不应小 于相应钢板加劲肋的惯性矩。 ）在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算。 j）在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。
D.2.1梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的 0.2.2当梁支承加劲肋的端部为刨平顶紧时，应按其所承受的支座反力或固定集中荷载计算其端面承 压应力。当端部为焊接时，应按传力情况计算其焊缝应力。
2.1梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面
0.2.2当梁支承加劲肋的端部为刨平顶紧时，应按其所承受的支座反力或固定集中荷载计算其端面承 压应力。当端部为焊接时，应按传力情况计算其焊缝应力。 一一支承加劲肋与腹板的连接焊缝，应按传力需要进行计算。
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D.3.1梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比应符合式（D.8）规定：
当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时，式（D.9）中的 翼缘板无支承宽度。 翼缘板自由外伸宽度b的取值： 1）对焊接构件，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离； 2）对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板（肢）边缘的距离
bo/t≤ 40/235/os
当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时，式（D.9）中的b。取腹板与纵向加劲肋之间 翼缘板无支承宽度。 翼缘板自由外伸宽度b的取值： 1）对焊接构件，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离； 2）对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板（肢）边缘的距离，
附录E （规范性附录） 面板验算公式及图表
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面板的折算应力应按下列规定分别验算： ）当面板的边长比b/a>1.5，且布置在沿主梁轴线方向时（见图E.1），按式（E.1）～式（E.3） 验算面板A点的折算应力：
my = K,qa?/82 (E. 2) =uom (E. 3) Jmx
式中： my一一垂直于主（次）梁轴线方向面板支承长边中点的局部弯曲应力，取绝对 α一一弹塑性调整系数，当b/a>3时，a=1.4；当b/a≤3时，a=1.5; K，一一支承长边中点弯应力系数，按表E.1～表E.4采用； 信息服 q一 面板计算区格中心的水压强度，MPa；
图E.1面板布置图1
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表E.1四边固定矩形弹性薄板受均载的弯应力系数K(u=0.3)
表E.2三边固定一长边简支矩形弹性薄板受均载的弯应力系数K(u=0.3)
DB34/T356620192. 50.7320. 4703. 00. 7400. 471800. 7500. 472表E.3三边固定一短边简支矩形弹性薄板受均载的弯应力系数K(u=0.3)点a点b/a支承长边中点（A点）K支承短边中点（B点）K1. 0 0.3600. 3281. 250. 4480. 3411. 5 0. 4730. 3411. 750. 4890. 3412. 00.5000. 3422. 50.5000. 3423. 00. 5000. 342800. 5000. 342表E.4两相邻边简支另两相邻边固定矩形弹性薄板受均载的弯应力系数K(u=0.3)地方4点4b/a1. 0 1. 11. 21. 31. 41. 5 1. 61. 71.81. 92. 0支承长边中点0. 4070. 4590.5060. 5490.5850.6160. 6400.6620. 6800. 6950.708(A点）K支承短边中点0. 4070. 4250. 4410. 4520. 4590. 4630. 4670.4680. 4700. 4710. 472(B点）Kb)当面板的边长比b/a≤1.5或面板长边方向与主梁轴线垂直时（见图E.2），还应按式（E.4）式（E.7）验算面板B点的折算应力：37
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对应于面板验算点的主梁上翼缘的整体弯曲应力，取绝对值： 面板兼作主（次）梁上翼缘的有效宽度系数（见表E.5）； M一一对应于面板验算点主梁的弯矩； W一一对应于面板验算点主梁的截面抵抗矩； μ一一泊桑比，取0.3; 注一金体品老义同益
E.2面板参与梁系有效宽度
应按以下方法计算： a）面板兼作主（次）梁翼缘的有效宽度B，对于简支梁或连续梁中正弯矩段，可按式（E.8） 式（E.10）计算（见图E.2），取其中较小值。
式中： b一一主、次梁的间距，按式（E.10）计算（bl、b2见图E.3）； 与一一有效宽度系数，按表E.5用； S一一面板厚度； b,一一梁肋宽度，当梁另有上翼缘时，为上翼缘宽度。
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B≤60+b(Q235钢） B≤50S+b,(Q355、Q390钢）
B≤608+b,(Q235钢) B≤50S+b（Q355、Q390钢）
(b + b,) / 2
表E.5面板的有效宽度系数总、
注1：1.为主（次）梁弯矩零点之间的距离。对于简支梁1。=1： 对于连续梁的正弯矩段可近似地取1.=0.61～0.81； 对于其负弯矩可近似地取1=0.41，其中1为主（次）梁的跨度（见图E.3）。 注2：号适用于梁的正弯矩图为抛物线图形； 适用于梁的负弯矩图近似地取为三角形。
图E.3面板有效宽度系数示意图
中负弯矩段或悬臂段，面板的有效宽度按式（E
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F.1底轴截面的扭矩和扭转角计算
底轴截面扭矩简图见图F.1。
图F.1底轴截面扭矩简图
空心圆截面轴，作用均布扭矩荷载m，两端的外力偶矩分别为T和T²，则C截面上的内力扭矩 M和C截面相对B截面的扭转角Φc按式（F.1）、式（F.2）计算：
ml22T,l 2cR = Jo GI, GI, 2GI,
b）当B截面为固定端约束时，则A截面相对B截面的扭转角a按式（F.3）计算
2T,LmL PAB= 2GI
F.2底轴多跨连续梁各支铰反力和弯矩
根据底轴的受载情况和支铰布置，可以将其简化为多跨连续梁结构，支铰处的反力和弯矩可 进行计算。
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F.3底轴弯、扭和剪切组合变形的强度校核
图F.2底轴截面内力图
截面的外圆表面上一点的应力为最大，根据偏安全计算，危险点的折算应力按式（F.4）计算：
截面的外圆表面上一点的应力为最大，根据偏安全计算，危险点的折算应力按式（F.4）计算：
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F.3.3对于第三强度理论，危险点的折算应力Oh3按式（F.5）计算：
F.3.4对于第四强度理论，危险点的折算应力α4按式（F.6）计算：
式中： Fo 剪力，单位为牛（N）； Mx 截面的扭矩，单位为牛米（Nm）； M 截面弯矩，单位为牛米（Nm）； My 对y轴的弯矩，单位为牛米（Nm）； Mz 对z轴的弯矩，单位为牛米（Nm）； W 抗弯截面模量，单位为立方米（m）； Wp 抗扭截面模量，m，Wp=2W; CZh3 按第三强度理论计算的危险点折算应力，单位为帕（Pa）； ZM 按第四强度理论计算的危险点折算应力，单位为帕（Pa）
F.4空心圆截面的几何特性
F.4.1空心圆截面尺寸见图F.3。
a）极惯性矩I按式（F.7）计算
外径，单位为毫米（mm）； 一是截面内、外径之比，等于d/D
M,+M W W Mx+Fo
C.n = Vo* +4t
图F.3空心圆截面尺寸
Ip一一极惯性矩，单位为四次方毫米（mm） b）抗扭截面模量W，按式（F.8）计算：
式中： d一一内径，单位为毫米（mm）； D一外径，单位为毫米（mm）； 一一内、外径之比，α=d/D； Wp一一抗扭截面模量，单位为三次方毫米（mm²）。 c）惯性矩Iz和I按式（F.9）计算：
式中： d一一内径，单位为毫米（mm）； D一一外径，单位为毫米（mm）； 一一内、外径之比，α=d/D; Iz、I,一一分别对z轴和y轴的惯性矩，单位为四次方毫米（mm）。 d）抗弯截面模量Wz和W,按式（F.10）计算：
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式中： d一一内径，单位为毫米（mm）； D一一外径，单位为毫米（mm）； 一一内、外径之比，α=d/D； Wz、W一一分别对z轴和y轴的抗弯截面模量，单位为三次方毫米（mm）。
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附录G （规范性附录） 圆柱销抗剪计算 G.1拐臂与底轴法兰盘采用圆柱销固接，圆柱销剪应力计算
G.1.1拐臂结构件见图G.1
G.1.2剪切应力按式（G.1）计算
式中： 拐臂最大力偶矩，单位为牛毫米（N·mm） 圆柱销数量： 一圆柱销直径，单位为毫米（mm）； Ro一一圆柱销中心圆半径，单位为毫米（mm） 「t］一一容许剪应力，N/mm，按表7。
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1.1水流过闸液面衰减
JGJ／T 480-2019 岩棉薄抹灰外墙外保温工程技术标准 (完整正版、清晰无水印)DB34/T35662019
H.1.1水流过闸时水面发生侧向和竖向收缩： a) 闸墩墩头对水流造成侧向和竖向的收缩； b 闸墩的侧向收缩； C 门顶溢流的竖向收缩。 1.1.2 三个方面导致过闸水流水面发生收缩，水流过闸液面发生衰减。 H.1.3根据某工程模型试验数据（单孔）获得水流过闸的衰减系数随转动角度的变化关系见表H.1
H.1水流过闻的衰减系数随转动角度的变化关
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整个闸室下游及护坦段易形成悬移质的淤积。当悬移质淤积至一定高度，将影响闸门正常运行JC／T 2456-2018 预制混凝土箱涵，因此该 类门型闸下应采取有效的冲淤措施。 .1.2防淤积的措施主要考虑以下两个方面：采取专用冲淤设备和门顶溢流进行冲淤。 J.1.3冲淤系统多为利用高压喷嘴冲击门前或流道内淤沙，扰动淤沙，减少泥沙对建筑物的粘滞作用， 利用闸门启动后形成的水流排沙，或者利用喷嘴的高压水流喷射出水流作用在河床上，使淤积的泥沙扬 动悬浮，再利用河道的天然流速将其输送到下游河道，从而达到清淤的目的。专用的冲淤设备的动力可 考虑使用高压水泵，如在水位差较大的情况下也可直接引用上游河段的水进行冲淤。冲淤管的效果主要 与出水管的出口流速、流量等有关，冲淤管一般可设置1排或2排，其出水管口的数量和直径应进行 专门试验和计算确定。
.2.1冲淤管从闸孔左右两端进水，且与堰闸内水联通供水，沿管道下游段按一定间距布置若十个出 水孔。冲淤时打开输水管闸门，水流从闸孔两端进入输水管，然后从各个排水孔以一定流速和流量联合 排出。 J.2.2冲淤管内水流以水泵或堰闸上、下游侧水位差为动力，且在上游侧为较高水位、下游侧为较低 水位下运行，可达最大冲淤效果。
中淤管（复合管）布置示