DBJT15-106-2015标准规范下载简介
DBJT15-106-2015 顶管技术规程.pdf4.2.1这是一般的布孔原则，可根据场地情况进行调整。 4.2.2由于顶管井施工人员比较集中，广东地区地下水位较高， 止水要求较高，通常要做支护结构，故要在顶管井位专门布置 钻孔。
4.2.3钻孔间距主要根据不同的勘察阶段、管道的重要性作为
考虑依据的，可结合地层情况进行调整。顶管工程主要用管道覆 土厚度、管道直径、地层条件复杂程度三个方面反映其规模与重 要性LY／T 2716-2016标准下载，一般埋深较大的管道其直径都比较大。对复杂地层可缩小 勘探孔间距，
4.2.4、4.2.5顶管并作为支护结构、其钻孔深度要求高一些
对管道钻孔深度要求低一些：钻孔深度还考虑了符合处理事
对管道钻孔深度要求低一些：钻孔深度还考虑了符合处理事故时
的要求；对管道穿越河道、穿越软弱土层、穿越液化土层的情 况，其钻孔深度加大是为了要符合冲刷和工程处理措施的需要。
4.3.1一般的勘察报告习惯只提供基础工程的所需的土工参数， 没有针对顶管设计、基坑支护设计及施工提供有关的土和岩石的 物理、力学指标。 4.3.4地下水对顶管的影响非常大，所以勘察需要提供地下水 勘察定性、定量的分析内容。 4.3.5考虑水和土的腐蚀性对地下管道的耐久性影响，要求勘 察报告还要提供地下水和土对不同建筑材料所具有不同腐蚀类型 和程度的评价。
5.1.1我省所用的顶管管材较多的种类是混凝土管、钢管和玻 璃纤维增强塑料管，其他类型如钢筒混凝土顶管和铸铁顶管尚未 见应用。
5.1.2本条考虑到输送水介质以及周围土质对管材的腐蚀或
化作用，影响管材的使用寿命。有关带防腐内衬的混凝土管应用 有广东省标准《混凝土和钢筋混凝土内衬改性聚氯乙烯排水管道 工程技术规程》DBJ/T15一53、《玻璃钢内衬混凝土组合管应用 技术规程》DBJ/T15—76两个标准
5.1.3钢筋混凝土顶管质量在行业标准《顶进法施工用钢筋混
凝土排水管》JC/T640及国家标准《混凝土和钢筋混凝土排水 管》GB/T11836有相关的描述。玻璃纤维增强塑料顶管质量在 国家标准《玻璃纤维增强塑料顶管》GB/T21492有相应要求。 密封圈质量在行业标准《橡胶密封件给、排水管及污水管道接口 密封圈材料规范》HG/T3091有相应的要求。 钢筋混凝土顶管和玻璃纤维增强塑料顶管所用材料质量及构造 的要求在相应的产品标准中已有详细规定，在本规程中不再赞述。 5.1.4管径系列主要是考虑使用根据混凝土管径相应的顶管机 进行施工不再进行机身改造而编制
5.2.1国家质量检验检疫总局2011年1月19日频发了《输水 管产品生产许可证实施细则》，要求钢筋混凝土排水管企业采用 有设计资质单位提供的配筋图纸或图集进行生产。明挖埋管的管 材只承受径向荷载，而顶管还要承受轴向荷载，故要求在顶管管
5.2.1国家质量检验检疫总局2011年1月19日频发了《输水 管产品生产许可证实施细则》，要求钢筋混凝土排水管企业采用 有设计资质单位提供的配筋图纸或图集进行生产。明挖埋管的管 材只承受径向荷载，而顶管还要承受轴向荷载，故要求在顶管管
5.2.2行业标准《顶进施工法用钢筋混凝土排水管》JC/T640 和国家标准《混凝土和钢筋混凝土排水管》GB/T11836中都有 F形接口形式和接口尺寸的相关内容。 5.2.7采用离心法浇筑成型的混凝土管节端面是平整的，立式
5.2.7采用离心法浇筑成型的混凝土管节端面是平整的，立式 浇筑时由于端面为人工抹平，其平整度较差。
5.3.1~5.3.6本部分条文参考国家标准《给水排水管道工程施 工及验收规范》GB50268、《现场设备、工业管道焊接工程施工 及验收规范》GB50236的内容，并根据广东本省情况进行编制。 一条焊缝是否需要探伤要根据技术条件来确定，顶管钢管在 施工过程中，在顶力和偏差引起的附加作用力有时会很大，施工 对强度的要求可能比正常使用的还要高，且钢管焊缝为对接焊 缝，故参照以上规范的二级焊缝给出顶管钢管的焊接和检测要 求。所以，不论压力钢管，还是非压力钢管，对接焊缝一般需要 做无损探伤（或部分需要）。 5.3.2圆度是指同端管口相互垂直的最大直径与最小直径之差 与管道内径的比值一出称为不圆度圆度
5.3.2圆度是指同端管口相互
5.4玻璃纤维增强塑料管
5.4.1考虑到开挖管在端面受顶力，与非开挖管有所不同，要 求顶管端面要有增强过渡段。
5.4.2广东地区企业基本采用的是定长缠绕工艺，离心浇铸成 型工艺玻璃纤维增强塑料顶管尚无生产及应用经验，本规程暂无 考虑采用。
5.5.1本条规定要考虑橡胶密封圈的质量和使用寿命，避免橡胶 密封圈过早损坏或老化，或因尺寸安装问题，而造成漏水的情况。
.1.2管顶覆主太薄，造成顶管机上浮、纠偏困难、土压、泥 水平衡不稳定，也极易造成地面隆起和沉降，所以，对管顶覆土 厚度作出限制。 6.1.3拟顶管道与既有地下建（构）筑物的距离，与顶管深 度、土层特性、既有建（构）筑物结构、材料、接头构造、基 础形式等因素有关，具体情况往往又是千差万别、无法一一罗 列；可行的处理方法就是：拟顶管道尽量离开既有建（构）筑 物，顶管不要从建筑（构）物的基础的影响范围下穿过，特别是 刚性的条形基础、扩大基础，除非有可靠的保护措施。对于能预 计发生的情况，事先做好保护措施。 6.1.4顶管并设计需要进行施工阶段、使用阶段各种作用效应 分析，顶管井的平面尺寸较小，宜考虑土体的空间作用效应。 6.1.5顶管井结构形式有：沉井、地下连续墙井、排桩井、逆 作井（人工挖并）、钢板桩井，有些井的结构特点差别较大，结 构选型时应注意。 1沉井：结构刚度大、整体性好，适应于软弱地层。当矩 形沉井深度或平面较大时，需要设置内支撑或内隔墙，调整受 力。对流砂、涌水的地层，采用不排水下沉，水下混凝土封底。 2地下连续墙井：空间整体性不够好，墙段连接处为薄弱 部位，墙体受力作用发生变形时，墙段连接处极易发生开裂、漏 水。考虑提高刚度，故设置钢筋混凝土内衬。 3排桩并：当并位于地下水位标高以下时，应做桩间止水 或做独立的止水雌幕，其他方面，与地下连续墙井类似。 4逆作并：该结构的使用受地质条件、地下水位、开挖深
度的限制。逆作井最适宜做成圆形。由于逆作井是分节从上往下 施工，因此，必须保证各节井环竖向连接可靠。当局部土体不能 自立、地下水位较高，又必须采用逆作并时，必须先对地层做可 靠的加固、止水措施。 5钢板桩井：将钢板桩打入土层一定深度并设置内支撑以 抵抗水平荷载、保持结构稳定。钢板桩竖向抗弯刚度较大，构件 之间由于扣缝，横向只能传递剪力。钢板桩由于强度高、施工 快、造价低，应用较广；但其使用受地质、地下水位限制，并深 受钢板桩的长度限制，施工时对周边环境影响较大。钢板桩应打 入不透水层，当不能符合该要求时，要增加止水设施予以解决。 钢板桩工作井刚度和止水较弱，故一般做一段现浇钢筋混凝土内 衬作后靠背。 6钢板桩井、地下连续墙井、排桩井属于支护结构，所以 各种稳定验算参照基坑设计的有关规定。 7顶管并的平面尺寸和深度是顶管施工的需要，当顶管井 有其他要求时，其平面尺寸和深度还要与其使用功能相适应。 8位于岸边、水中的顶管井，需要进行各种水力和稳定验 算，包括整体抗滑移、抗倾覆、抗冲刷验算的问题。 6.1.6顶管井壁顶部高出地面是防止地面径流或雨水汇流到 井内。
6.2.2沉井施工有不同的下沉及封底方法，结合具体地层及地 下水情况合理使用；沉井稳定计算内容包括：地基强度验算、下 沉验算、对应各阶段最高水位的抗浮验算（有抗浮措施除外）、 下沉稳定验算、刃脚计算、井壁计算、底板计算、封底计算。 6.2.3实际工程中，工程技术人员经常担心沉井预留孔的失稳 或者担心预留孔会降低后靠背的承载力，往往不设置预留孔，结 果给顶管施工开孔带来极大的困难，和严重增加开孔的施工安全 风险和施工难度，并造成工期的延长。穿墙孔采用砖砌，比较合
理，方便顶管机切削通过。 6.2.4、6.2.5沉井基本构造要求涉及：沉井主体结构和封底混 凝土最低强度等级，井壁、底板的最小厚度，刃脚踏面最小宽 度，并壁的内角、壁板的交接处设置腋角，沉并预留孔口周边加 强措施，混凝土保护层厚度，当沉井通过坚硬土层时，刃脚踏面 的保护等，可参照相关设计规范、设计规程执行。 6.2.6沉并壁板可以是等截面或变截面，变截面设在壁板外侧 或者壁板里内侧，根据土质决定。
6.3.1逆作并就是人工挖并，当无法采用其他更合适的结构类 型顶管并、必须使用逆作井穿越局部不能自立的土体（如：回填 土、淤泥质土、砂土等）或地下水位高于开挖深度等不利地质区 段时，开挖面会出现塌方、流砂、涌水等现象，则应在顶管井开 挖之前就采取可靠的超前固土及止水措施进行预先处理，当确认 超前固土及止水措施符合要求后，才能进行顶管并的开挖，必要 时，应进行单并的试验性开挖。逆作并的设计、施工、监理、管 理等各方必须按照广东省住房和城乡建设厅关于限制使用人工挖 孔灌注桩的通知要求执行，以确保施工全过程的安全。 6.3.2考虑到逆作井的施工特点，对并环的混凝土强度等级作 规定；逆作井的平面为圆形时，并壁受力最好，能够发挥钢筋混 凝土的受力特性；矩形并壁板的内角设置腋角，是为了加强壁板 角部的连接刚度和改善受力条件；并环最小厚度的要求主要考虑 了施工的可操作性，并环厚度同时也要符合构件的各种极限状态 要求。
规定；逆作井的平面为圆形时，井壁受力最好，能够发挥钢筋混 疑土的受力特性；矩形并壁板的内角设置腋角，是为了加强壁板 角部的连接刚度和改善受力条件；井环最小厚度的要求主要考虑 了施工的可操作性，并环厚度同时也要符合构件的各种极限状态 要求。
6.3.3井环平面受力宜按偏心受压构件计算，即使是圆形平面
6.3.3并环平面受力宜按偏心受压构件计算，即使是圆形平面
6.3.4因为逆作井每一节井环施工都存在坑底支护局部
题，所以，必须对每一节井环开挖的坑底进行稳定性验算，包
括：整体稳定、抗隆起、抗承压水等验算。 6.3.5逆作井是分节从上往下施工，其竖向连接仅靠竖向钢筋， 因此，每节井环竖向钢筋必须留出足够的焊接长度，并确保各节 并环竖向钢筋的焊接质量；也可以在每节井环与土层之间设置一 些防脱落的辅助措施；另外，在地面的井口设置平面环梁，防止 井环整体下坠。
可能涉及上下两节或三节并环，导致并环构件局部受到削弱甚至 整节截断，一般在井下段做一部分现浇钢筋混凝土内衬进行补 强，防止顶管施工时，井环发生过大变形、连接失效等现象。 6.3.7挖土时机是为了保证在开挖下节井环土方时，上节井环 的混凝土强度达到特定的要求，保证其在水土压力作用下不发生 破坏。所以，应对每节井环挖土时上节井环混凝土的强度提出具 体要求。井环分块施工也就是平面分段跳挖施工，上下两节井环 的竖向施工缝应错开。每节井环高度一般不大于1m，在通过不 利地质区段时，每节井环的高度可根据不同情况予以调小。开挖 面土体在井环混凝土闭合前的状态最危险，深度越大情况越严 重、土质越差情况越严重，因此，必须对每节并环从开始挖土到 完成浇筑混凝土的整个施工时间段作出限制。 6.3.8逆作井因其受力特点、连接构造所限，不能作为永久结 构或防水体系使用
6.4.1进行钢板桩工作井的设计和施工方法选择的影响因素很 多，包括岩土的工程性质、水文条件、开挖尺寸以及深度、荷载 性质及施工机械等，需要综合判断。
单撑钢板桩其入土深度和最大弯矩的计算用静力平衡法，多撑钢 板桩其人土深度和最大弯矩的计算用等值梁法，可估计到支撑 力，但钢板桩的弯矩出入较大。所以，有条件时以上计算宜采用
平面杆系有限元法。 钢板桩手册都会给出单边和扣接时的截面模量和最大弯矩 支护结构计算后查表得到符合弯矩要求的型号，不需要按α： WA 5.4.3钢板桩自身依靠锁口止水，由土、砂等细颗粒物质堵塞 锁口间隙，一般能起到止水效果。
6.5.1地下连续墙并的墙段连接处在管受力后，极易发生开 裂、漏水，为了加强地下连续墙并的整体性，在并内有相应的区 段设置钢筋混凝土内衬。 6.5.3临时结构不需要考虑抗渗设计。 6.5.4规定地下连续墙最小厚度，主要是考虑施工成槽机械和 浇筑设备的限制。 6.5.5地下连续墙槽段的接头为薄弱部位，应避免在受力复杂 的部位设置接头，要求每个直边成孔数目为单数是工艺保证垂直 度和施工质量的基本要求；常用的接头类型是工字钢接头、圆管
的部位设置接头，要求每个直边成孔数目为单数是工艺保证垂直 度和施工质量的基本要求；常用的接头类型是工字钢接头、圆管 接头，最新有采用橡胶板接头的。橡胶板接头抗渗和适应变形的 性能优异
6.5.6槽段划分时，要与管道预留孔位置协调，避免管道预留 孔同时落在两段墙段上。
6.5.6槽段划分时，要与管道预留孔位置协调，避免管道预留
6.6.1~6.6.6可参照地下连续墙井的相关说明。
6.7.1穿墙止水作用是防止顶管机始发时地下水及泥浆流人工 作井内引起地层失稳，并建立泥水平衡顶管机的压力平衡。 6.7.2铰接压板能够较好地防止高水压下止水橡胶往外翻出
6.7.1穿墙止水作用是防止顶管机始发时地下水及泥浆流人工
6.7.2铰接压板能够较好地防止高水压下止水橡胶往外翻出。
塌和预防井外管道下沉，使用砖砌预留孔的沉井可不进行 加固。 6.7.7压板的作用是防止橡胶板反出，故作此规定
6.8.1单坑顶进长度涉及因素较多，应综合考虑并进行计算 确定。 6.8.2顶进阻力计算公式中f.是已考虑管道重量和表面积与土 本的综合摩阻力；机头前方泥水压力P是平均地下水压力。机头 的外径比管道外径一般大10~20mm，所以计算时忽略这些差异， 均按管道外径计算。
6.8.3计算管材允许顶力需考虑管材制造时两端的端面平整度、
顶进过程中管线的偏差、环形顶铁的形式等因素。顶管偏差增大 必然增加钢管和弯曲应力、增加混凝土管和玻璃纤维增强塑料管 的端口应力；钢管使用马蹄形的环形顶铁，与管口接触的面积占 钢管断面的80%左右也会造成钢管端口应力的不均匀；玻璃纤 维增强塑料管存在纵向抗压强度低于环向抗压强度，管口不平整 且管口容易分层剥离的问题。顶管过程偏差控制水平较低时，实 际折减系数会大为降低。
保持足够富余顶力。砂土取总推力的低值，黏土可取高值。
1.5现场硬地化是为了符合顶管施工吊
7.2.5地下连续墙单元槽段施工需要符合成孔数为单数的要求。
8.1.3地面的承载力不符合时会引起起重设备翻侧事故，实践 中有过不少经验教训。
8.3.5钢管顶进时导轨前端与穿墙钢环之间的距离是考虑管道 捍接，且钢管管节不仅长度一般是混凝土管节的数倍，并采用焊 接接头，故该间距长些影响不大。
8.5.6注浆管的好处是可以在拆除穿墙止水环之前进行水泥注 浆，封堵洞口与管道间的间隙
8.6.2顶管机刀盘外尺寸比顶管机外壳大，调试刀盘转动时会 撞到导轨。
8.7.1泥水出口高箱底50cm，可防止泥浆箱底沉砂进人循环系 统；井内有积水，所以水泵须高出井底50cm。 8.7.2土压平衡顶管施工排渣一般是使用运土车，故要加强防 撞措施的设置。
8.8.1注浆系统由拌浆机、储浆池、压浆机、压浆管道、注
8.9.3顶铁是顶管施工的关键部件，其整体刚度、局部刚度都 须符合最大顶力的要求，变形的及时修复再继续使用。
8.10.1测量控制点要保持稳定，尽量接近工作面，可设于稳定 的顶管井上，降低测量的工作量，提高测量的精度。 8.10.2顶进过程中的并底容易变形，所以每次顶进前需要对测 量仪器进行复核，防止各种干扰因素造成仪器的变动。 8.10.3当机头旋转时，测量靶需进行水平纠正。
8.10.1测量控制点要保持稳定，尽量接近工作面，可设于稳定
9.1.2钢管管节吊装时两 9.1.8管内通风的主要作用是防止管内缺氧，焊接作业时排除 烟雾，其次对于长距离顶管起到减少水汽作用，降低烟雾对测量 激光束的影响。由于不同于人工挖孔桩施工，自前尚未有进行毒 气监测的先例。 9.1.10出现异常时，停机检查，分析原因是顶管施工解决问 题、防止情况恶化的最佳办法。 9.1.11顶管过程中停滞时间超过48h后，管壁的摩阻力明显增 长，常达到正常顶进时的3~4倍。
9.2.1洞口加固和安装偏差控制是顶管始发前的一项重要内容。 9.2.2顶进速度不能过快，主要是防止刀盘过载。 9.2.3、9.2.4顶管机始发阶段，千斤顶缩回时，管壁摩擦力还 不能克服刀盘的转矩作用，还不足以抵抗土压力的作用，同时摩 擦力、土水压力与机头重力之间还不能建立平衡，故顶管机始发 时容易出现机头扭转、下沉和后退现象。 9.2.5始发方向的正确与否对整段顶管施工影响很大
9.2.5始发方向的正确与否对整段顶管施工影响很大。
9.4.1、9.4.2泥浆指标的控制，是泥水平衡顶管的防止切削面 塌的关键。
9.4.3使用泥水分离，以便泥浆可重复使用，减少泥浆对环境 的污染。
9.4.3使用泥水分离，以便泥浆可重复使用，减少泥浆对环境
9.4.4停机前泥水内循环可以帮助清理循环管道内的沉渣主
4.4停机前泥水内循环可以帮助清理循环管道内的沉渣主 4.5拆管前关闭截止阀防止循环管内泥浆倒流入井内。
9.5.2防止切削面塌。 9.5.3防止泥浆从出土口喷涌。 9.5.4增加切削土体的流动性。 9.5.5改变砂土的流动性和抗渗性。 9.5.6降低土体的粘稠度。
9.6.1根据厂东地区施工经验，不能自稳的地层主要有：饱 松散的流沙层、流塑状淤泥及淤泥质土、松散填土层等。其标准 贯入度N值一般5~10击以下，含水量80%以上。施工时易出 现塌、涌沙和涌水现象，危及施工人员安全。 管道穿越河流、河涌、水塘等水域时，由于地层软弱，地下 水丰富，容易产生塌、透水等事敌，基于人身安全，不得采用 人工掘进顶管。在水域附近区域进行顶管施工时，更严格限制采 用人工掘进顶管。
人工掘进顶管。在水域附近区域进行顶管施工时，更严格限制采 用人工掘进顶管。 9.6.2由于采用敲开式取土方式，以及施工中排水造成的地下 水流失，使土体产生了大的扰动，人工掘进顶管一般会产生较大 的地面沉降（通常8cm~10cm，甚至更大）。因此，当周边环境 对地基变形敏感时，特别是当周边存在无桩基础或桩基础较浅的 建筑物、年久失修的危楼、大型供水输油等压力管道、铁路干 线、高速公路时，严格限制人工掘进顶管施工，并采取有效的安 全保护措施。 对于地下水位以上的顶管，在广东地区比较少见。此种情况 下，因土体扰动导致土应力重新分布，地基变形仍然存在，只是 由于不存在地下水流失，变形量相对较小。所以，施工要尽量减 少对地基土体的扰动，控制变形量，保护周边环境设施。
9.7.1顶管放线测量是顶管施工的关键环节，应该进行多测回 检查。不论经纬仪还是全站仪前方交汇法误差都比较大，由于工 作井的空间有限，通视是有效提高工作井控制点精度的最好方 法。不能通视时使用经纬仪或全站仪进行导线测量放线的精度往 往达不到要求，实践证明误差太大，差之毫厘谬以千里，以致不 能达到接收井预留孔。 9.7.2顶管过程常发生工作井后靠背和底板变形引起激光导向 错误的情况，应引起足够重视。 9.7.3通常据说的“勤测、早纠、微纠、早收”纠偏操作原 则，纠偏要早，纠偏量要小，复位要提前，防止纠枉过正。
9.8.1注浆材料一般要选用钠基膨润土，并添加纯碱作为分散
.8.1注浆材料一般要选用钠基膨润土，并添加纯碱作为分散
9.8.2注浆控制的目的有以下几点：
9.8.2注浆控制的目的有以下几点：
1由于止水帘板与顶管机或管道之间会存在一些渗漏，所 以触变泥浆可以在顶进30m~50m后压注，并不需要始发就 压注。 2在项进过程中根据顶力的变化情况及注浆量，作适当的 调整，注浆压力不是越大越好。 3实际中常常因为最后几节管顶进不注浆造成顶不动的 事故。 4混凝土熔蜡可以明显提高砂土中触变泥浆减阻的效果。 9.8.3注浆量实际是很难估算准确的，一般地层注浆量可取机 头切削形成的孔洞与管材的空隙体积的1.5～2倍，当注浆量大 于理论注浆量时，也许注浆压力太大。
9.9.1设置中继环的位置和数量视地质条件而定，有时200m也 需设置中继环。中继环的结构构造和止水功能的选用与顶管管 材、经过的地层岩土特征有关。 9.9.2中继环的设计顶力、设置数量和位置是中继环设计的关 键，中继环位置确定，应留有足够的顶力作为安全储备，第一个 中继环位置应考虑正面阻力，根据经验和地质条件确定并提前安 装，一般设置于60m~90m。
9.10.1顶管到达时顶进速度明显下降，顶力明显上升，故应预 先开好洞口清除障碍物，并方便检查洞口的位置。 9.10.2水下到达是防止发生管涌或流沙现象的有效措施。 9.10.6软塑黏土和砂性土层在顶进过程会包裹管壁不留空隙 只有硬塑土层和岩层才会有空隙需要充填
10. 1 一般规定
10.1.1监测方案一般由施工单位编制，重大工程的第三方监测 方案由监测单位编制，监理单位审核，监测方案包含正常监测 加密监测、应急监测三种情况。 10.1.2管道施工管径越大、覆土越浅或者与对象间距越小，对 监测对象引起的扰动越大。
10.2.1工作井和管道线路上相关的周边建（构）筑物除了房屋 外，还包括周围地下管线及地下设施、周围重要的道路和其他应 监测的对象。 10.2.2管道顶进施工开始至完成，后靠背内力逐步增大。通过 后靠背的变形监测可以监控工作井的安全状态JGJ153-2016 体育场馆照明设计及检测标准.pdf，也可以分析顶推 力和管道轴线的吻合程度，从而了解管道管节端面的受力均衡是 否受到影响。监测频率可以是1次/d，
10.3.6考虑到可能因附近地面沉降影响监测对象的稳定，故管 道掘进到邻近监测对象就开始地面沉降监测。鉴于一般管道的覆 土不大于10m，同时顶进管道的2倍管径一般小于10m，确定顶 进工具头邻近监测对象10m范围内布设测点。
10.4.1表10.4.1中顶管工程周边环境监测报警值中监测对象
10.4监测频率和报警值
的累计值给出的是报警值范围，具体数值应根据管道输送介质的 危险性、管道结构、建（构）筑物的结构和安全级别等确定， 可与产权单位、设计单位和第三方评估等单位共同确定。 10.4.2监测初期应按照监测方案规定的频率进行，监测中可根 据实测变形量和变形速率等情况调整监测频率。
11.0.1充分考虑顶管工程隐蔽工序多、顶进施工在很大程度上 不可逆或返工成本太大，规定工程所用的管材、中间产品和主要 原材料严格执行进场验收制和复验制，验收后方可使用。 11.0.2承担质量监测的单位，应具备相应的资质。 11.0.3顶管技术是一个涵盖许多专业的施工方法，顶管工程在 各行业中广泛存在。各行业的管道功能要求可能不一致，验收标 准存在合理的差异。为了方便查阅技术标准和体现专业要求，本 条对顶管工程的见证送检和抽检项目按照相关规范进行了汇总， 相关规定应随相关规范的现行更新执行。
DGTJ08-2294-2019标准下载附录A管道及顶管并结构的作用
A.0.1管道顶部竖向土压力标准值计算只考虑顶管施工的情 况，并根据管道顶部覆土厚度给出两种情况的计算公式，其中， 第二种情况的计算公式直接取自现行国家标准《给水排水工程管 道结构设计规范》GB50332一2002附录B；当土层位于地下水 立以上时，土重取其重力密度，当土层位于地下水位以下时，土 重取其有效重度。 A.0.2管道侧向土压力标准值的计算分别给出了管道位于地下 水位以上和地下水位以下两种情况的计算公式。 A.0.3主动土压力、静止土压力标准值的计算可以按地下水位 以上和地下水位以下两种情况，可参照当地的可靠经验确定，或 参照有关规范进行计算。 A.0.4被动土压力标准值的计算没有给出有地下水的情况，应 酌情考虑。
A.0.5顶管井作为支护结构，要根据周边环境对其变形的敏感 程度，采用不同的土压力计算方法，以控制结构变形及地面 沉降。