标准规范下载简介

SL∕T 352-2020 《水工混凝土试验规程》.pdf

本次修订新增的试验方法。 本方法参考CECS13《纤维混凝土试验方法》等标准编写，可用于评价水工面板混凝土各项抗裂 措施的效果。

6.1全级配混凝土试件的成型与养护方

JGT550-2018 自由活塞薄壁取土器6.8全级配混凝土压缩徐变试验

本次修订新增试验方法，主要是根据中国水科院“八五”国家重点科技攻关项目《大坝全级 疑土试验方法研究》、《全级配混凝土试验方法研究》等多项科研项目，以及多年来在三峡、小湾 各渡、白鹤滩等工程项目的试用等成果编写

7.1碾压混凝土拌和物工作度（VC值）试验

碾压混凝土的振动液化与工作度关系 1）碾压混凝土的振动液化与工作度：碾压混凝土的振实过程及原理与普通混凝土相似。拌和 物在振动的作用下其颗粒围绕某一不稳定平衡位置作颤振运动，并借助自身的质量向下产 生位移，浆体在振动作用下发生了液化。逐步挤压了拌和物各组份之间的空气所占的空间，

空气逐渐排出，因此拌和物得到逐步增实。碾压混凝土特别干硬，内摩阻力大到自身质量 所不能克服的程度，必须供给辅助力量，才能使其完成液化过程。通常的办法是施加压重， 压重物的振动对拌和物做功，使其颗粒下移直至液化。从振动开始到表面液化完成的时间 （s），因拌和物的干湿而异，它可以作为工作度的衡量标准，通常称VC值。 ）振动下拌和物临界液化时间和振动参数关系：碾压混凝土拌和物受振动产生液化需要能量， 除了压力以外，这能量主要决定于振动参数一频率和振幅。对同一拌和物采用不同频率、 不同振幅（或加速度），测得临界液化（出浆）时间必然不同。不同频率、振幅及振动加速 度对液化临界时间影响的试验结果见图2和图3。

图2不同振幅下频率与振动液化时间的关系

图3加速度与振动液化时间的关系

图2的试验结果说明，碾压混凝土振动液化临界时间随振幅增大而降低。图3的试验结果说明， 展压混凝土的振动液化临界时间随振动加速度的增加而降低，加速度在5g～10g范围内变化平稳。加 速度小于5g时，振动液化临界时间随加速度减小而急剧增加。同时也说明，要用临界液化时间作为 衡量工作度的标准，必须在固定的振动台和相同的振动参数下进行。 3）附加压重质量和振动液化临界时间关系：普通混凝土的工作度以期落度表示，干贫混凝土和 零落度混凝土可以用VB值表示。但碾压混凝土特别干硬，用标准的VB试验法，出浆时间较长且难 于判断准确，试验表明，只要增加压重质量，出浆时间就会明显缩短，而且随压重质量的增加逐渐趋 于稳定。不同表面压重质量与振动液化临界时间关系如图4所示。它说明碾压混凝土振动增实过程 中表面压重质量对拌和物液化作用有明显影响。随着表面压重质量的增加，液化临界时间减小，当压 重增至17.75kg液化临界时间在15s～20s之间。因此，制定的试验规程碾压混凝土拌和物工作度测

图4表面压重质量与振动液化临界时间

定选用17.75kg压重质量。 2振动台选定 选定振动台的原则是：①振动参数的 波动对测值的影响不显著；②优先选用国 内定型产品。根据这两条原则，测定碾压 混凝土拌和物工作度选用维勃稠度仪。该 设备振动频率为50Hz土3Hz，空载振幅

7.2碾压混凝土拌和物表观密度测定

碾压混凝土表观密度测定采用容量筒法。 1）容量筒容积：碾压混凝土拌和物单位体积质量的测定为配合比设计计算材料用量提供了依据， 也是对设计表观密度的检验。考虑到碾压混凝土比常规混凝主干硬，因此把容量筒的容积适 当加大以保证实测表观密度的精度，相应于粗骨料最大粒径40mm、80mm的拌和物，容量筒 容积分别定为10L、30L。目前国内及国外碾压混凝土所用粗骨料最大粒径为40mm及80mm 左右，大于80mm粒径的粗骨料很少应用。 2 试验时压重块质量的确定：试验表明，试验时拌和物表面承受的动压力的大小对表观密度和 强度有一定的影响。当每平方厘米面积上平均作用50g力时，所得强度值较高。为使表观密 度试验时拌和物的密实度能接近于强度试验成型时碾压混凝土的密实度，故规定进行表观密 度试验时，压重块总质量按压强为4900Pa计算求得。 3）成型振动时间的确定：从拌和物液化原理及液化过程考虑，拌和物受振表面出浆，说明拌和 物已经达到临界液化，也就是说，这时拌和物已基本上密实了。试验表明，用本规程所规定 的振动台振动同一拌和物，不论用什么样的容量筒，只要装料高度一致、单位表面积上压重 质量一致，出浆时间差别并不大。因此，用VC值控制振动时间是可行的，但为了保证拌和 物充分振揭密实，适当延长振揭时间是必要的。故规程中规定“下层振动时间等于VC值： 顶层振动时间为2VC值~3VC值”

7.3碾压混凝土拌和物含气量试验

含气量试样成型采用维勃振动台，需要一套卡具，使含气量量钵固定在振动台上。碾压混凝土试 样装入量钵后置于振动台上振动液化，使其达到密实。根据抗压强度试验，当表面压强达到4900Pa 时，强度最高，也即密实度最天，以此换算得混凝土表面压重需15kg，振动时间与抗压强度规定相 同。

4碾压混凝土拌和物凝结时间试验（贯）

对碾压混凝土的室内试验和现场实测结果说明，可取用贯入阻力～历时关系曲线上转折点对应的 时间作为初凝时间，测试结果见图5～图8。 实践表明，初凝时间不宜用作判别碾压混凝土仓面直接铺筑允许时间，铺筑允许时间一般短于初 凝时间。碾压混凝土仓面直接铺筑允许时间应由现场试验确定

图5碾压混凝土拌和物初凝时间测定实例 （天生桥工程室内试验）

图7碾压混凝土贯入阻力与时间的关系 （铜街子工程室内试验资料）

图6碾压混凝土拌和物贯入阻力与历时的关系 （铜街子工程实例）

图8温度对碾压混凝土拌和物初凝时间的影响 （铜街子工程实例）

7.5碾压混凝士成型方法

本节是将成型的内容从原7.5碾压混凝主立方体抗压强度试验中抽取出来的 成型振动机械的选择。 碾压混凝土的现场施工是依靠振动碾压实现的，因此室内试验采用振动与施压相结合模拟现场施 工情况。国产1m振动台实测振动频率为47.67Hz，标准压重下测定的振动加速度为5.07g。振动成型 器重35kg，振幅3mm，振动频率47Hz。两种振动机械的频率、振幅都在较佳的工作范围内。选用国 产振动台外加压重及振动成型器所进行的试验结果列于表4中。 从表1中可以看出：对相同的配合比，只要选定的压重和振时合理，无论是振动台还是振动成型 器，均可达到相近的密实度，强度也相近。但同时也可看到，强度相近时，振动成型器成型的混凝土

静态弹性模量大于振动台成型的弹性模量。这是由于振动台所提供的能量或振动波是自下而上传递并 遂步衰减的，即使分层振动也不能减小振动能量沿高度方向的衰减，所以分层振时对强度并无改善（见 A1及G1）。而振动器则相反，它的振动能量是自上向下传递并递减的。利用分层的办法可以使混凝土 上下层获得能量大致均匀，从而使密实度增大，强度提高，因此，若成型高度较大的试件（如导热及 徐变试件）振动台不但很难达到振实要求，而且试件上下的密实度不均匀造成较大的试验误差，除此 之外，振动成型器比振动台更接近施工碾压的实际情况。 根据试验结果及国内振动机械设备的情况，我们认为，碾压混凝土试件既可采用振动台成型也可 采用振动器成型，但对成型高大试件以振动成型器为佳。 2单位面积压重质量的选择。 碾压混凝土在施工和成型中承受振动和压力，单位面积上压重质量的选择是十分重要的。我们选用 振动台进行不同压重质量对碾压混凝土强度影响的试验，试验中使用三级配碾压混凝土拌和物，湿筛 去除大于40mm的粗骨料，分别选用单位面积上的压强为2450、4900、7350、9800Pa进行试验，试验 结果列于表5。

表4振动台与振动成型器对比试验结果

表5压强对碾压混凝土强度的影响

试验结果表明，选用的压强越小，要达到较高的碾压混凝土强度所需的施振时间就越长。从施 角度考虑，单位压重过小技术上难以达到要求。因此室内试件成型的单位面积上的压重质量须与施工 情况接近。综合考虑以上因素，规定成型压重压强按4900Pa计算， 3施振时间的选择。 在选定振动机具及单位面积上的压强以后，施振时间就是振实程度的决定因素。它直接反映碾压 混凝土拌和物接受振动能量的多少，而拌和物只有接受足够的能量才能密实。若达不到相应的能量， 拌和物就不能充分液化，内部气泡排出不充分，试件就不密实；然而过量的振动造成浆液流失，碾压 混凝土不均匀。这两种情况都会使碾压混凝土强度降低。 为了确定合适的振揭时间，我们用振动成型器对不同配合比的拌和物进行振实成型试验，考察其 28d抗压强度，试验结果列于表6中，由表中的数据可知，碾压混凝土拌和物越干硬、工作度越大， 达到最佳密实度所需要的施振时间也越长

表6成型施振时间对碾压混凝士强度的影响

4取消用维勃试验振动合成型试件方法

虽然国外规范规定可以用维勃试验振动台成型碾压混凝土抗压强度试件，但根据我国使用情况， 均采用振动成型器成型试件，其优点是成型抗压强度试件的速度比维勃振动台快许多；振动成型器不 但可以成型抗压强度试件，也可成型其他试验试件，特别是分层成型的试件

7.7碾压混凝土表观密度测定

1碾压混凝土的施工质量必须采用密实度控制。通常用相对密实度表示，即实测混凝土表观密 度与理论表观密度（按绝对体积法计算的单位材料总重量）的比值百分率。 2美国混凝土学会要求碾压混凝土的密实度达98%以上，柳溪坝达98%～99%。苏联的研究证明， 展压混凝土密实度下降1%，强度下降8%～10%， 3为使实测的混凝土表观密度尽量接近理论表观密度，取样时，混凝土拌和物应具有足够代表 生，且应包括全部粗骨料。 4严格控制碾压混凝土的振实时间。振实时间对表观密度的影响见表7。从中可见随振实时间 的延长，碾压混凝土密实度有所提高。为了与强度试验成型振实时间相一致，表观密度试验试件成型

的振实时间也规定为2VC值～3VC值。同时考虑到碾压混凝土成型后有部分游离水会分泌蒸发，碾压 混凝土的表观密度应以养护3d后测得的表观密度作为现场施工时密实度的控制标准表观密度。

表 7振实时间对表观密度的影响

5铜街子工程采用核子密度仪现场测定的碾压混凝土表观密度见表8。从表可见只要碾压混凝 土密实，其相对密实度均可达98%以上。

3碾压混凝土表观密度的现

7.11碾压混凝土抗剪强度试验

本法参照《水利水电工程岩石试验规程》SL264制定， 1边界条件。两向应力条件下的剪切试验，应该是在两侧无摩擦阻力的条件下进行的。试件在 剪力盒中，在法向应力和水平推力的作用下，加力板与上、下底板接触会产生摩擦阻力，从而产生水 方向的约束。由于滚轴的摩擦系数很小，试件上端（或下端）加上滚轴排后可以认为未对试件产生 水平轴向约束。 表9是不同上、下边界条件下碾压混凝土抗剪试验结果。从表中可以看出，不同边界条件对碾 压混凝土的抗剪强度试验结果有较大影响。当只在试件上端加滚轴排而下端不加时，可以看成试件上 瑞不受水平约束，下端轴向有水平约束。试件无水平方向推力，这正与重力坝设计单位长度坝体的两 受力情况相似。同时，试验结果表明其抗剪强度也居于另外两边界条件的抗剪强度之间，说明上端 加滚轴排，下端不加滚轴排的模拟方法是正确的

表9不同上、下边界条件下碾压混凝土抗剪强度

2最大垂直荷载的确定。抗剪试验中加于试件上的最大垂直荷载重应满足大坝设计要求。垂直 荷载可按4～5级施加，坝高100m级重力坝最大法向应力不低于3MPa，200m级重力坝不低于6MPa。 试验时应尽量综合利用一块试件得到更多的资料。 3试件注水饱和，使试验结果接近于坝体蓄水所处状况

7.15碾压混凝土渗透系数试验

碾压混凝土本体存在着渗水的原因是：①用水量超过水泥水化所需水量，而在内部形成毛细孔通 道；②骨料和水泥石界面上的微裂隙；③碾压不密实而造成的孔洞。 液体在流过材料的迁移过程中渗透。渗透流量可用达西定律表示，即

式中Q一一通过孔隙材料的流量，cm"/s K一一渗透系数，cm/s; A一一渗透面积，cm； L一一渗透厚度，cm; H一一水头，cm。 由（1）式得

渗透系数K反映材料渗透率的大小，K值愈大，表示渗透率愈大，反之，则渗透率愈小。 渗透性测试方法必须与渗透性评定标准相适应。我国和前苏联采用抗渗等级作为评定标准，欧美 和日本则采用渗透系数。抗渗等级评定是根据作用水头对建筑物最小厚度的比值大小，分别提出不同 的抗渗等级。 渗透系数评定碾压混凝土的渗透性比抗渗等级物理概念清楚；与现场坝体压水试验测定参数一致 便于室内和现场试验分析比较；同时，吸收国外经验和对外技术交流方便。所以增加了碾压混凝土渗 透系数测定方法。 测定碾压混凝土渗透系数的试件有圆柱体和立方体。圆柱体和立方体试件只沿液体流动方向受压 更接近大坝运用条件，

7.22碾压混凝土绝热温升试验

在碾压混凝土坝温度场计算中，绝热温升一历时函数关系是特别重要的热性能参数。随着电子 机和有限元法的发展，复杂结构的温度场和温度应力可以在较短时间内准确计算。但是必须准确

择碾压混凝土热性能参数，使其与实际情况相符合。否则即使方法准确，所得到的结果与实际情况仍 有较大的差异。 进行碾压混凝土绝热温升试验的目的，是测定在绝热试验条件下，由于水化所产生热量而使碾压 混凝土温度升高。所谓绝热试验条件是指水泥水化所生热量与外界不发生交换，既不放热也不吸热。 根据绝热介质不同，碾压混凝土绝热温升测定仪分为水循环绝热式和空气循环绝热式两种。本试 验方法对绝热温升测定不做硬性规定，但必须满足以下技术条件：试件尺寸大于最大骨料粒径的3倍； 试验温度10℃～80℃；试验跟踪精度土0.1℃。 碾压混凝土绝热温升增长的物理表现是：碾压混凝土出搅拌机的温度称为初始温度，此时碾压混 疑土绝热温升值为零。以后随着水泥水化产生热量，绝热温升逐渐增高，最后达到一个稳定值。绝热 温升T是历时t的函数，即T=F（t），应满足以下数学条件：①当t=0时，T=F（0）=0；②当t=oo时， T=F（）=T。（定值）；T=F（t）在（0，α）区间单调增加；④dT/dt=g（t）在（0，）区间单 调降低。 碾压混凝土掺加大量粉煤灰，水化温升持续时间很长，根据有限的试验历时（一般28d）确定最 终绝热温升（T。）是困难的，且有较大的随意性。本试验方法提出利用双曲线型函数特性，根据实测 绝热温升值推断最终绝热温升工。

式中n是由试验确定的系数。 当t=0时，T=0；当t=o时，T=T；当T=T./2时，t=n，即n表示绝热温升为最终绝热温升一半 的历时。 美国垦务局在三十年代曾提出混凝土绝热温升一历时表达式为

式中m是由试验确定的系数。 （4）式是大体积混凝主温度场计算惯用的表达式。根据我国目前采用水泥和掺合料的品质，提 出另一种绝热温升一历时表达式，即

式中a、b是由试验确定的系数。

7.24加浆振捣碾压混凝土室内拌和成型方法

本次修订新增试验方法。 加浆振捣碾压混凝土又称变态混凝土、加浆振捣混凝土。加浆振捣碾压混凝土是指在已摊铺的碾 玉混凝土拌和料中，掺入一定比例的灰浆后再振捣密实的混凝土。在碾压混凝土坝的施工中，加浆振 岛碾压混凝土广泛地运用于振动碾无法直接碾压的基岩面与碾压混凝土接合部、模板边缘、廊道周围 坝内配筋处等部位。 本方法参考以下标准和资料编写：DL/T5433《水工碾压混凝土试验规程》，中国水科院自然科学

基金项目《碾压混凝土的变态机理及变态浆材的改性优化研究》、国家电力公司科技项目子题《龙滩 水电站高性能变态混凝土掺浆材料及配合比研究报告》，以及《碾压混凝土筑坝中变态混凝土施工工 法》（田育功著）等。

7.25碾压混凝土拌和物仓面贯入阻力检测

手持式贯人阻力仪用于测定碾压混凝土拌和物现场预布砂浆试样的贯入阻力，实时检控层面间隔 时间。当实测贯入阻力等于层面直接浇筑允许间隔时间所对应的贯入阻力限制值，此时现场层面已达 到允许间隔时间临界状况，应及时覆盖上层碾压混凝土。 提出这种检控方法的理念是碾压混凝主层面特性主要决定于碾压混凝主振动液化浮出层面的矿 浆性质，而这种砂浆性质用其贯入阻力表征。 龙滩项上游围堰现场仓面，用手持式贯入阻力仪测定仓面碾压混凝主贯入阻力的结果见错误+未 找到引用源。。图9

图9手持式贯入阻力仪用于仓面测控贯入阻力 （龙滩坝围堰现场实测）

7.26现场碾压混凝土表观密度检测

现场碾压混凝土表观密度测定时应注意。 1为防止碾压完后混凝土表面泌水，影响测定密度值，须在20min内测定。 2为了消除在不同条件、不同地区下放射性本底的差异，以及放射源衰减等影响因素造成的测 量误差，试验前应用标准计数计进行核正，满足仪器技术指标后才能使用。标准计数检验方法见SL275 《核子水分一密度仪现场测试规程》 3为消除所用原材料（特别是花岗岩地区）成分对密度测量的影响。应采用工程材料及配合比 配制碾压混凝土标准试块进行标定。 4碾压层混凝土表观密度检测深度应尽量与层厚相近 5碾压混凝土表观密度为单位体积的质量（包括拌和水）。 6标准试块如采用木制试模制做，木模内面应涂防水材料，以防混凝土试件失水。 本次修订重新编写了本节试验方法，增加基准表观密度测定，并根据现场实际操作情况，将仪器 现场标定用试件由边长450mm立方体修改为600mm×600mm×400mm棱柱体，将进行四个深度测量改为 进行等深度四个方向测量。

本次修订删除了原8.3节“射钉法检测混凝土强度”，该方法由原水电部第三工程局的周孝正 交通部公路研究所的蔡正咏等合作在1991年研制成功，本标准95版修订时引入。“射钉法检测

凝土强度”方法的原理是用射钉贯入混凝土中，根据贯入深度来推定强度，可以避免如回弹仪受混凝 土表面状态的影响，在三峡工程对外交通工程、河南省的一些水利工程中应用效果较好。现在逐步被 陶汰主要是由于安全管制的原因，射钉弹的购买和携带都存在问题，外出检测时射钉弹在乘坐飞机和 火车时均属于危险品，无法随身携带和办理托运，故导致这种检测方法逐步失去使用价值。

8.3超声波检测混凝土裂缝深度（平测法）

能器平置于无缝的混凝土表面上，相距同样为d，测得传播时间为to，则t·V=d，代入（6） 得垂直裂缝深度（h）

钻孔间测距修正：一般钻孔可认为是一条直线，如果两钻孔直线不平行，则需修正。简单的处 理是：可按梯形考虑，以两直杆分别插在两孔中，测量露出孔口单位长度下两杆距离的变化，进而推 算孔中不同高程的距离变化，如果两钻孔较深且明显不在同一平面上，则须测量两钻孔的倾角与方位 角，按空间上两个不平行直线间的距离计算。 根据概率论，每个正常的不含有粗大误差（这里指过失误差）的测量值出现的频率应为1/n；含 有粗大误差的测量值出现的频率应小于1/n，这里n代表参加统计的测点总数。 条文中计算单点临界值XL的公式为

的百分数×100%与缺陷在断面的位置查表求得

芯样的加工水平直接影响其强度测试结果。本次修订将 端面平整度偏差不应大于直径的1/10修改为不大于直径的 0.1%，增加了两端面与中轴线的垂直度偏差不应大于1°。 平整度（平面度）偏差和垂直度偏差参考SL130《混凝土 试模校验方法》的规定进行测量和计算。 由于芯样强度检测常用于混凝土实体质量控制中，而实 体质量检测通常要求结果提交的及时性，若在标准养护室养 护一周时间过长，可将试件泡水2天饱水，以加快进度。 如需将不同长径比的芯样试件的抗压强度换算成长径 比为1.0的试件强度，换算系数可由图11中的长径比一换 算系数曲线上查找，如长径比为2.0的芯样试件抗压强度， 除以0.83可换算成长径比为1.0的芯样试件抗压强度。劈 裂抗拉强度可不换算。

8.6混凝土芯样强度试验

0.1%，增加了两端面与中轴线的垂直度偏差不应大于1° 0.96 款0.94 平整度（平面度）偏差和垂直度偏差参考SL130《混凝土 茶0.92 H 试模校验方法》的规定进行测量和计算。 放0.90 由于芯样强度检测常用于混凝土实体质量控制中，而实 0.88 体质量检测通常要求结果提交的及时性，若在标准养护室养 0.86 0.84 护一周时间过长，可将试件泡水2天饱水，以加快进度。 0.82 如需将不同长径比的芯样试件的抗压强度换算成长径 0.80 比为1.0的试件强度，换算系数可由图11中的长径比一换 1.00 2.5 3.0 长径比 算系数曲线上查找，如长径比为2.0的芯样试件抗压强度， 除以0.83可换算成长径比为1.0的芯样试件抗压强度。劈 图11不同长径比试件抗压强度换算系数 裂抗拉强度可不换算。 混凝土芯样与150mm立方体强度之间的换算系数，是根据二滩水电站关于试验尺寸对混凝土强度 影响的研究成果（见表10），和本规程规定长径比为2的芯样强度/长径比为1的芯样强度=0.832 f150/f100=0.95，f150/f200=1.05而编制的。

图11不同长径比试件抗压强度换算系数

混凝土芯样与150mm立方体强度之间的换算系数，是根据二滩水电站关于试验尺寸对混凝土强 向的研究成果（见表10），和本规程规定长径比为2的芯样强度/长径比为1的芯样强度=0.832 o /f1n0 = 0.95, f 15 / f 200 = 1.05 而编制的 。

表10圆柱体与立方体强度

疑土与岩基和碾压混凝土层间原位直剪试验

本项试验方法，依照SL264《水利水电工程岩石试验规程》，结合碾压混凝土层间结合原位直剪 试验特点制订。 本项试验方法已在铜街子、岩滩等水电工程上应用，经100余块剪面积为50cm×50cm、70cm×70cm 试体的现场检测，证明试验方法简便合适。试验结果能够较好地反应碾压混凝土坝体层面抗剪特性与 应力、应变性能。成果经设计采用与工程运行的考验，具有可靠性。给出部分试验结果，见表11。

表11硼压混凝土层间现场抗剪（断）成果表

8.8混凝土中钢筋半电池电位检测

本方法的基本原理：混凝土中钢筋半电池电位，是测点处钢筋表面微阳极和微阴极的混合电位。 当构件中钢筋表面阴极极化性能变化不大时，钢筋半电池电位主要决定于阳极性状：阳极钝化，电位 偏正；阳极活化，电位偏负。 依据美国ASTMC876《StandardTestMethodforCorrosionPotentialsofUncoatedReinforcing SteelinConcrete》（混凝土中无保护层配筋的腐蚀电位的标准试验方法）和南京水利科学研究院研 究报告《钢筋混凝土结构中钢筋锈蚀的无破坏电测法》编写的。 已饱水或接近饱水的混凝土，其中钢筋由于缺氧，阴极极化性能很强。这时测得的钢筋半电池电 位为负，而钢筋往往还未生锈。因此这时就不能采用本法。 用预湿混凝土的方法，未能使钢筋半电池电位在5min内变化在土2mV以内，原因是整个测量电 路的电阻太大，或是由于外来杂散电流的影响。无论哪种情况，均不宜再用本法，

9海砂、混凝土拌和物氯离子含量的快速

本章名称由“水泥砂浆”修改为“水工砂浆”，以便于和建筑砂浆中的水泥砂浆区别，以防混 与附录B的名称保持一致。同时，将各节名称中的“水泥砂浆”修改为“砂浆”

9.5砂浆拌和物凝结时间试验

本次修订新增试验方法。砂浆凝结时间与混凝土凝结时间检测方法基本相同，但在试验时只 20mm截面积的测针测试贯入阻力

本次修订新增试验方法。水工砂浆吸水率与其耐久性紧密相关。 9.9砂浆粘结强度试验

9.6砂浆饱和面吸水率试验

砂浆极限拉伸试验的基本要求是：沿试件横截面拉应力应均匀分布，无较大偏心；沿试件长度应 有一均匀应力段。在此均匀应力段上测得的极限拉伸值和轴心抗拉强度，才是较真实的。试件形状和 尺寸，是经过试验确定的。加载时，试件中部等断面段应力分布均匀，拉断时，断在渐变段的概率高。 研究表明：偏心率在20%以内，对试验结果影响不大，因此条文规定试件偏心率不应大于20%。 砂浆试件相对于混凝土试件断面较小，材料较均质，抗拉强度和内部产生微细裂缝的荷载较大 因此，规定砂浆试件的加荷速度为0.24kN/min，预拉荷载为25%～30%破坏荷载

本次修订，在各方法中均增加了试验基本原理一节

本方法试验结果的精度要求，是依据DZ/T0064《地下水质检验方法》，并考虑到水工混凝土 分析试验条件，将精度要求适当放宽后编制的

本方法试验结果的精度要求，是依据DZ/T0064《地下水质检验方法》T／ZZB 1612-2020 钢质入户防火门.pdf，并考虑到水工混凝士 分析试验条件，将精度要求适当放宽后编制的， 10.5硬度测定

本方法试验结果的精度要求，是依据GB/T8538《饮用天然矿泉水检验方法》，并考虑到水工 土水质试验条件，将精度要求适当放宽后编制的，

为新增内容。不溶物含量是水质控制的一个重要

10.13不溶物含量测定

附录A水工混凝土配合比设计方法

本附录配合比设计方法中包括了常态（普通）混凝王、碾压混凝王和海水环境混凝王等的配合比 设计方法。 混凝土配制强度计算公式（A.2.2）中的保证率系数t没有赋值，是因为水利水电工程结构复杂， 不同工程部位有不同保证率P要求。大体积混凝主要求P为80%；体积较大的钢筋混凝土结构要求F 为85%~90%；薄壁和厂房结构要求P为95%。故给出表A.2.2强度保证率的P和保证率系数t关系， 以供查用。 水工大体积混凝主施工期长，混凝土承受荷载时间晚，为了利用混凝主后期强度，无其是掺加扬 合料的混凝土，设计龄期常采用90d或180d，由公式（A.2.2）计算的配制强度是指设计龄期的抗压 强度。 港工钢筋混凝土结构设计混凝土抗压强度为25MPa~30MPa，比按耐久性要求的水灰比最大允许值 听配制的混凝主强度低。目前施工质量验收，不能通过现场检测工程结构中已浇筑的混凝土拌和物的 实际水灰比进行验收，只能通过混凝土试件的强度检测验收。因此，有必要规定按耐久性要求的水灰 比最大允许值所对应的混凝土强度，以便对混凝土质量进行双控。所以在混凝土配合比设计确定配制 强度时，提出由设计强度计算配制强度和满足耐久性要求的水灰比所决定的强度，两个强度指标。国 外标准，按耐久性要求也规定了最低强度值，如美国ACI357规定龄期28d最低圆柱体抗压强度为35MPa 本次修订，在A.5常态混凝土配合比设计部分，新增了A.5.2泵送混凝设计、A.5.3抗冲磨混 凝土设计、A.5.4面板混凝土配合比设计等混凝土配合比设计原则性规定。分别参考DL/T5330《水 工混凝土配合比设计规程》、DL/T5207《水工建筑物抗冲磨防空蚀混凝土技术规范》、SL49《混凝土 面板堆石坝施工规范》、SL228《混凝土面板堆石坝设计规范》等标准编写。 混凝土中氯离子含量最高限值、南方海港规程浪溅区混凝土的抗氯离子渗透性指标、不同暴露部 位混凝土拌和物水胶比最大允许值和最低小水泥用量等内容见SL654《水利水电工程合理使用年限 及耐久性设计规范》的规定，删除了A.7.3～A.7.6及有关条文。

附录B水工砂浆配合比设计方法

在日常使用中经验不足的技术人员容易混淆水工砂浆与建筑砂浆。两种砂浆的区别是： 1、所用的施工部位和建筑物所处环境不同。水工砂浆用于经常或周期性地受环境水作用的水工 建筑物，在工民建工程中有时也应该使用水工砂浆，如经常浸泡在水中的建筑基础砌石所用的砂浆 建筑砂浆，包括砌筑砂浆、抹灰砂浆、勾缝砂浆及特种砂浆等，主要用于基础、墙壁、柱、地面等工 民建工程，水利工程的附属建筑物，也会用到建筑砂浆。 2、配合比设计与试验方法不同。水工砂浆的设计方法与试验内容基本上与水工混凝土相同，配 合比设计按照本规程附录B进行，使用普通硅酸盐水泥，不使用复合硅酸盐水泥、砌筑水泥；各项性

能试验按照本规程第9章“水泥砂浆”，不测试保水性、分层度等性能。建筑砂浆的配合比设计按照 JGJ98《砌筑砂浆配合比设计规程》、JGJ/T220《抹灰砂浆技术规程》等标准进行电气、电信施工方案，性能试验按照 IGI/T70《建筑砂浆基本性能试验方法标准》进行