标准规范下载简介

SL 645-2013 水利水电工程围堰设计规范（清晰无水印，附条文说明）

q为实际过水单宽流量，m3/（s·m）；Vm为实际堰面最大流速，m/s；H、 h、Z为堰上水头、堰面水深和水头，m。

4.3.3混凝土围堰常用重力式和拱型，拱型混凝土围堰对1 拱座的地质条件要求比重力式围堰严格，适合于岸坡稳定、 坚硬完整的地基，以及两岸地形陡峻的峡谷河床。例如，贵 江渡水电站、云南天朝山水电站、浙江紧水滩水电站等工程 游过水围堰都做成拱型围堰。一般情况下，堰顶处宽高比1 <3.0时（L为堰顶河谷宽度，H为最大堰高），适宜于拱季 摄；L/H为3.0～4.0时适宜于重力拱型围堰；L/H≥4.0日 宜采用重力式围堰。

DB43T 2057-2021 矿山边坡生态恢复技术规程.pdf(P/u)21度(gw)z8°02so'1.2i:)标指度H(/u)792222施最堰(eu3s'812814)浇史程房(P)9018681201工筑堰瓷干(gu)23I'llol19'll213'lli)28碾征度(u)35长812'898内堰i国4表(w)2'292244（双称名堰堰1二）座围滩岩构岩河龙号序1234L5678954

4.4.1胶凝砂砾石坝（CSG）是介于混凝土面板堆石坝和碾压 混凝土重力坝之间的一种新坝型，是利用大然砂砾石混合料或卅 挖弃渣料，掺入少量胶凝材料，胶结成具有一定强度的于硬性坝 体。其显著的特点是：胶凝材料用量少，对筑坝材料要求低，坝 体和地基受力条件好，具有一定的抗冲能力。胶凝砂砾石坝 （CSG）起源于欧洲，在法国、希脂和土耳其等国家已建成了1C 余座，其中土耳其的两座坝坝高都超过100m。日本至今已有10 余座CSG坝（围堰）建成。我国的贵州松桃道塘大坝、福建 溪街面大坝和宁德洪口大坝均采用了CSG围堰，取得了较好的 效果。洪口水电站上游围堰为CSG过水围堰，设计挡水标准为 枯水时段10年一遇洪水，相应流量1350m/s，过水标准采用全 年10年一遇洪水，相应流量为4180m/s，围堰堰顶轴线长 87m，顶宽4m，高度35.5m，上下游坡比分别为1：0.3和1： 0.75。坝顶设常态混凝土保护层50cm，上游面和基础设置50~ 80cm厚富浆混凝土防渗层；围堰基础位于基岩上。堰体胶凝材 料用量70～90kg/m，其中水泥40kg/m²。2006年6月洪峰过 堰流量达5400m3s，堰顶水头达8m左右，总过水时简44h。洪 峰过后经检查，CSG堰体无任何裂缝，只是最大渗漏量达8L/s， 围堰经受住超标准洪水的考验。 堆石混凝土（RFC）技术是一种新型大体积混凝土施工技 术，是利用自密实混凝土（SCC）的高流动、抗分离性能好以及 自流动的特点，在粒径较大的块石（原则上块石粒径在300mm 以上）内随机充填自密实混凝土而形成的混凝土堆石体。它具有 水泥用量少、水化温升小、综合成本低、施工速度快、良好的体 积稳定性、层间抗剪能力强等优点，在迄今进行的筑坝试验中已 取得广初步的成果。堆石混凝土已在河南宝泉水库、向家坝水电 站、山西恒山水库、山西清峪水库、四川枕头坝水电站等工程得 到应用。

4.4.2钢板桩格型围堰是一系列彼此连接的钢板桩格

4.4.乙钢板桩格型围堰定一系列彼此连接的钢板桩格体所组成 的临时挡水建筑物，格体钢板桩的锁口互相扣接形成一定形态的 封闭空简，内回填砂砾石料以保持格体稳定。钢板格型围堰在 岩石基础、混凝土基座上修建较为简单，在软基上也可修建。但 板桩须有一定的人土深度或打到岩层内；对于含有大量漂砾石的 覆盖层，打桩极为困难，适用性较差。按格体形状，钢板桩格型 围堰有圆筒形、鼓形、花瓣形等型式，圆筒形格体最高挡水水头 可达15～18m；花瓣形格体最高挡水水头可达30m左右。美国 马克兰德水电站厂房施工围堰采用双排圆筒形格体，圆筒形格体 直径18.90m，高度达35m；美国肯塔基水电站围堰采用花瓣形： 花瓣形格体最大宽度30.67m，高度为29.87m；葛洲坝工程二期 纵向围堰采用干地施工，先浇筑混凝土基座，上接钢板桩格型围 堰，圆筒形格体直径19.87m，高度为19.5m，在混凝土面上安 装钢板桩形成圆筒格体，再回填砂砾石料。 4.4.3竹笼围堰是用内填块石的圆柱形竹笼堆叠而成，迎水面 用木板、混凝土面板或黏土阻水的围堰型式，多用于我国南方。 竹笼围堰的使用年限一般为1～2年，最大高度约15～16m，施 工时水深一般不大于2～3m。采用木阻水面板允许流速约4~ 5m/s，如采用混凝土面板可达8～10m/s。如浙江富春江水电站 上游过水围堰，高度28m，采用竹笼背水侧设士石支撑体的竹笼 土石混合围堰，围堰顶部采用竹筋混凝土面板保护，溢流单宽流 量30m/（s·m）；湖南马迹塘水电站竹笼土石混合围堰，最大 堰高12.5m，黏土心墙防渗。 草土围堰是种草混合结构，在黄河流域应用较多，例如 黄河的青铜峡水电站、盐锅峡水电站、八盘峡水电站、汉江的石 泉水电站和喜河水电站都成功采用过草土围堰。草土围堰适用于 岩基或软基，但要有一定的抗冲能力；细砂或淤泥基础因易被冲 刷，不适宜采用；如河床大孤石过多，草土体易被架空，形成漏 水通道，不易处理。草土围堰在施工水流流速小于2m/s时，施 工水深可达10m；流速2～3m/s时，施工水深一般不超过6m;

的临时挡水建筑物，格体钢板桩的锁口互相扣接形成一定形态的 封闭空简，内回填砂砾石料以保持格体稳定。钢板桩格型围堰在 岩石基础、混凝土基座上修建较为简单，在软基上也可修建。但 板桩须有一定的人土深度或打到岩层内；对于含有大量漂砾石的 覆盖层，打桩极为困难，适用性较差。按格体形状，钢板桩格型 围堰有圆筒形、鼓形、花瓣形等型式，圆筒形格体最高挡水水头 可达15～18m；花瓣形格体最高挡水水头可达30m左右。美国 马克兰德水电站厂房施工围堰采用双排圆筒形格体，圆筒形格体 直径18.90m，高度达35m；美国肯塔基水电站围堰采用花瓣形， 花瓣形格体最大宽度30.67m，高度为29.87m；葛洲坝工程二期 纵向围堰采用干地施工，先浇筑混凝土基座，上接钢板桩格型围 堰，圆筒形格体直径19.87m，高度为19.5m，在混凝土面上安 装钢板桩形成圆筒格体，再回填砂砾石料。

流速超过3.5m/s，施工较困难。草土围堰挡水水头较小，最大 挡水水头约10m，宁夏八盘峡工程修建的草土围堰最大高度达 17m，施工水深17m，最大流速1.7m/s，实际挡水高度14m， 高度及水深突破了上述范围。由于草料易于腐烂，草土围堰使用 期一般不超过2年。围堰堰项宽度一般为水深的2～2.5倍。 4.4.4浆砌块石围堰所用的石料、砂砾料可以就地取材。所用 水泥、钢材、木材的消耗量较混凝土围堰少，投资也较省。较土 石围堰抗冲性能好，且施工期允许过水。浆砌块石围堰可作纵向 围堰和横向过水围堰。浆砌块石围堰需在干地施工，以保证砌石 质量。若具备水下施工条件，可将水下部分浇筑混凝土，水上部 分采用浆砌块石。例如：隔河岩水电站下游围堰缺口封堵纵向隔 墙及导流隧洞封堵期为保证坝下游供水而修筑的土石围堰纵向导 墙均采用浆砌块石。 预留岩坎和岩塞主要适用于岸边式泄水建筑物进口出口施 工，可充分利用岩石挡水，减少导流工程量，如大朝山水电站尾 水出口和导流隧洞进口、河北张和湾抽水蓄能电站下水库进 （出）水口、湖北白莲河抽水蓄能电站下水库进（出）水口等工 程施工导流均采用预留岩坎，并在岩坎上浇筑混凝土围堰挡水： 安徽响洪甸抽水蓄能电站上水库进（出）水口施工采用预留岩塞 挡水，采用水下岩塞爆破的方式形成上水库进（出）水口，与传 统的围堰法施工相比，大大节省了投资。采用预留岩坎和岩塞挡 水时，要做好爆破拆除设计，并综合考虑其对泄水建筑物进口布 置、水力学条件及造价的影响。

4.4.5过水围堰上部的子堰除要求具备挡枯水期洪水的能

还要求具备方便良好的拆除或自溃条件，过水围堰的子堰最好具 备扒缺口后自溃的能力。

还要求具备方便良好的拆除或自溃条件，过水围堰的子堰最好具

5.1.1围堰布置要满足围护建筑物的施工及围堰自身的稳定、 防渗及防冲等要求，尽可能利用地形地质及工程条件，减小围堰 工程量。 1围堰布置要满足围护的建筑物基础开挖、施工机械、施 工道路及施工场地布置，基坑排水系统布置等要求。 2围堰与岸坡接头设计要保证堰体与岸坡接合面具有良好 的防渗性能并防止岸坡附近的堰体因不均匀沉陷而开裂。土石围 堰与混凝土建筑物的连接型式，要防止与防渗体接触带产生渗透 变形破坏，以保证围堰稳定并使结合面具有良好的防渗性能。 3围堰布置要考虑围堰稳定及堰后基坑开挖边坡稳定等因 素。对堰基地质条件复杂及深厚覆盖层的基坑开挖边坡，围堰布 置要考虑为堰后基坑边坡需要的工程处理措施留出位置；若布置 有困难，可在背水坡脚处设置临时挡墙。对永久建筑物基础开挖 较深时，要对围堰基础岩层和覆盖层中的软弱层面稳定进行 核算。 4围堰布置要考虑水力条件及防冲要求： （1）纵向围堰布置既要考虑沿线堰体坡脚附近水流平顺，还 需兼顾上、下游横向围堰坡脚附近的流态、流速情况，避免水流 紊乱对横向围堰坡脚造成危害性冲刷。 葛洲坝水电站一期王石围堰因围护二期纵向围堰上、下游端 部弯段施工的需要，上游横向段与纵向段的相接处、下游横向段 与纵向段的相接处形成凸出部位（称矶头），起到挑流作用，矶 头部位坡脚流速达5～7m/s；纵向段沿线及下横段坡脚处为回流 区，流速1～2m/s；对矶头部位进行重点防冲保护，运行实践证 明此设计是成功的

兰峡水利工程一期土石围堰主要保护右岸导流明渠、混凝土 纵向围堰和三期碾压混凝土围堰基础部分施工。围堰纵向段坡脚 已伸人大江主流区，根据水工模型试验资料，设计流量 72300m/s，河道平均流速3～3.5m/s，围堰束窄河床约30%， 上、下游转角起挑流作用，迎水侧坡脚处流速达4～5m/s，纵向 段及下游横向段存在不同程度的回流。参照葛洲项水电站工程实 践经验，确定围堰防冲“守点顾线”设计方案，在围堰上、下游 转角处设防冲矶头，作为重点防护，采用堆石体护脚，围堰顺水 流问沿线迎水坡设一般块石及石渣护坡。 三峡工程混凝土纵向围堰，其上、下纵端部均采用曲线布 置，主要考虑了以下水力条件：上、下纵的形状、长度，尤其是 上纵上端弯曲部位必须满足二期工程施工期明渠通航条件要求； 上、下纵平面布置要使二期导流期间水流平顺，以保围堰防冲安 全；上纵布置尽量减少对导流底孔泄流的影响，减小三期截流难 度；下纵对水流起导向作用，使主流尽快归槽，避免主流直冲 右岸。 （2）围堰与导流泄水建筑物（包括临时的导流建筑物和永久 泄水建筑物）进出口的距离要考虑导流泄水建筑物泄流的流态及 流速情况，必要时在导流泄水建筑物进出口修筑一定长度的导 墙，以防止导流泄水建筑物泄流对围堰坡脚造成危害性冲刷。 5围堰位置要考虑基础覆盖层及基岩条件，围堰防渗轴线 一般选择在覆盖层较薄和基岩条件较好的部位，以减少围堰基础 防渗处理工程量。 6围堰布置尽量避开两岸溪沟进人基坑，同时堰体与岸坡 接头需防止两岸溪沟的水流对围堰坡脚的冲刷。围堰布置若较难 避开两岸溪沟对堰体的影响，可研究采用排水洞（沟）、撇洪沟 等措施将溪沟改道引至基坑外，或采用强排水、挡墙防护等措 拖。例如：葛洲坝水电站大江下游土石围堰与右岸坡接头位于紫 阳河（实测最大流量200m²/s）出口处，设计采用一条长138m 的改道隧洞（宽4m，高4.5m的圆拱直墙断面）将紫阳河出口

向下游移200m引入长江，避免了紫阳河出口水流对围堰坡脚的 冲刷，运行效果很好

可以缩短导流洞长度，以节省工程投资。如：糯扎渡水电站黏土 心墙堆石坝高261.5m，其上游土石围堰高74m，下游土石围堰 高42m，上、下游围堰与坝体结合布置；水布域水电站混凝土面 板堆石坝高233m，其下游碾压混凝土过水围堰高33m，与坝体 结合布置。

5.2.1上、下游横向围堰迎水坡脚距导流泄水建筑物进出口的 距离，通常为：距导流泄水建筑物进口，混凝土围堰为10～ 30m，土石围堰为30～50m；距导流泄水建筑物出口，混凝土围 堰为30～50m，土石围堰为50100m，以防止导流泄水建筑物 泄流对围堰坡脚造成危害性冲刷。 5.2.2上、下游横向围堰通常布置为直线，根据工程地形、地 质条件及枢纽布置情况，围堰也可布置为折线。例如：葛洲坝工 程二期上、下游土石横向围堰为围护大江船闸及导航墙施工，围 堰布置为折线。对于横向混凝土围堰及浆砌块石围堰，为减少工 程量，视地形、地质条件也可布置呈拱形或曲线形。 5.2.3过水围堰过水部分的轴线通常与河道水流向垂直布置 使堰顶泄流均匀、平顺，避免水流集中及乱水流对堰体和两岸 及下游基础造成危害性冲刷

5.3.1通常在大江大河上修建纵向围堰，水深、流急，其施工 雄度较大，因此纵向围堰位置大多选在坝址河床漫滩基岩较高 处，以避开河道主流区。纵向围堰位置还应根据枢纽布置要求， 考虑导流流量、导流期间的水力条件、对通航的影响、围堰及河 床的防冲保护措施等因素，综合分析比较确定。

30m，也可在与纵向围堰相接的堰体坡脚设置块石防冲体， 泄流对围堰坡脚造成的危害性冲刷，

5.4.1导流泄水建筑物和引水发电系统的进、出口围堰等可优 先利用预留岩坎、岩塞布置围堰挡水，充分利用地形地质及工程 条件，节省围堰工程量。例如：构皮滩水电站导流隧洞进、出口 围堰利用预留岩坎，并在岩坎上浇筑混凝土围堰；亭子口水利枢 纽利用预留岩坎作为导流明渠进、出口围堰；大朝山水电站尾水 出口位于常水位以下16～18m，采用预留岩坎，并在岩坎上浇筑 混凝土围堰等；刘家峡水电站新建排水洞进水口工程位于水深 80m的库内，且上覆36m厚淤泥沙层，常规围堰施工方法难度 非常大，采用岩塞挡水，技术可行，经济合理。 5.4.2岸边式广房围堰采用顺河向布置，围堰布置时需考虑对 河床的束窄程度的影响，尽量满足河床及对岸的防冲要求。 5.4.3三门峡泄水底孔的改建采用特种钢围堰型式。黄河天桥 水电站泄洪坝段出口检修门槽维修施工，采用了支承在闸墩头部 的钢围堰挡水，利用橡胶袋装混凝士解决钢围堰与凸凹不平闻墩

世小低的的改建来用特种纳固堰望式。黄河大价 水电站泄洪坝段出口检修门槽维修施工，采用了支承在闸墩头部 的钢围堰挡水，利用橡胶袋装混凝土解决钢围堰与凸凹不平闸墩 表面的封水和支承问题。在一些大中型节制闸、船闸改扩建及加 固工程中，钢制浮箱使用较为普遍，造价低且便于安装就位及 拆除，

1.1根据围堰的堰型，围堰结构设计参照有关水工建筑物计 规范进行。

6.1.2围堰结构设计基本与坝工设计相同，由于围堰具有使用 期短，堰前水位时涨时落、高水位持续时间短等特点，设计荷载 只需按正常情况计算就可满足要求。若遇到超标准荷载，可采取 临时措施解决。围堰设计荷载一般包括围堰自重、设计洪水位的 静水压力、浮托力、渗透压力、土压力、泥沙压力、风浪压力 等，根据围堰型式及其运用条件确定。对属3级建筑物的围堰， 尚需核算校核洪水位（或保堰洪水位）的静水压力和施工荷载作 用下围堰的稳定。作用在围堰上的荷载计算可采用《水工建筑物 荷载设计规范》（DL5077一1997）中荷载计算中的计算公式。

6.2.1堰顶高程根据水力计算成果、施工、防洪、移民、通航、 发电等要求，综合各种因素统筹考虑，重要工程还要通过水工模 型试验对比分析确定。围堰断面设计首先参照国内外水电工程已 建的各种型式围堰断面尺寸，结合本工程水文气象、围堰地形地 质条件、填料物理力学指标以及施工条件，初步拟定围堰断面， 然后通过结构计算分析进行调整，最后确定围堰断面。 （1）土石围堰填筑时，有部分是在水下抛填完成的，水上部 分碾压也没有土石坝严格。对于块石料，水上和水下部分的坡比 可分别取1：1.4～1：1.5和1：1.5～1：1.6；对于砂砾石料， 水上和水下部分的坡比可分别取1：1.5～1：1.7和1：1.7~ 1：2.0。砂壤土的水下设计坡比一般取1：3～1：6。堰面根据 堰面排水、检修、监测、道路及堰体稳定等因素每高差10～15m

设置一级马道，马道觉度不宜小于2m。防渗土料心墙顶觉不小 于1m，边坡1：0.2～1：0.5；防渗体与堰壳之间反滤层厚度不 小于0.5m。 （2）单向挡水的混凝土围堰的坡比，迎水坡可取1：0～1： 0.15，背水坡可取1：0.6～1：0.75。 （3）浆砌块石围堰的坡比，迎水坡可取1：0～1：0.2，背 水坡可取1：0.65～1：0.8。

6.2.2围堰顶宽主要考虑施工和防汛抢险要求。

（1）土石围堰堰顶宽度一般取为4～12m；对部分围堰高度 大或有特殊要求的工程堰顶宽度可适当增加。 （2）混凝土围堰、浆砌块石围堰堰顶宽度一般取为3～7m， 若有交通要求，其堰顶宽度一般不小于5m。对小型工程可适当 放宽要求。 （3）钢板桩格型围堰平均宽度为0.85D（圆筒格体直径）； 框架填石围堰宽度一般为高度的1.0～1.3倍；竹笼围堰高度一 般为10～15m，顶宽5～10m。 部分工程围堰堰顶宽度统计如表5所示。

表5部分工程围堰堰顶宽度统计

6.2.3强调3级土石围堰的防渗体顶部应预留竣工后的沉降超 高。在确定围堰顶部高程时，需要考虑波浪高度、沉陷量、安全 加高和其他水力因素。其中，波浪高度和沉陷量可按《碾压式士 石坝设计规范》（SL274）计算选取。其他类型围堰如钢板桩围 堰、框架填石围堰等安全加高值可按土石围堰值取用，折冲水流 和冰塞等引起的水位雍高可结合试验和现场等实际情况确定。 信

加波浪高度确定，不计安全加高值。为了降低过水围堰的保护难 度和工程量，过水围堰上部经常设置子堰。国内部分工程过水围 堰设计挡水位及子堰高度见表6。

表6·国内部分工程过水围堰设计挡水位及子堰高度

6.2.5施工平台的高程要能保证防渗墙施工顺利进行，平台的 平面尺寸应满足造孔、清渣、混凝土浇筑和交通要求。 6.2.6本条结合近10年来我国水利水电工程的建设经验，对土 石围堰的结构设计提出了要求。 1土石围堰的碾压指标，高度超过30m的4级围堰可参照 《碾压式土石坝设计规范》（SL274）的有关规定控制；高度小于 30m的4级及5级围堰可参照《小型水利水电工程碾压式土石坝 设计导则》（SL189）的有关规定控制。 2土料防渗体及其反滤层的设置可参照SL274的有关 规定。 3土工膜的布置可参照《土工合成材料应用技术规范》 （GB50290）的有关规定。 4混凝土防渗墙、高压喷射灌浆等防渗型式，需先形成防 渗体施工平台进行钻孔或成槽施工，填料粒径较大时影响造孔效 率，而对孔壁稳定和防渗体的质量也不利，因此，需控制防渗 体部位的填筑材料粒径。同样，在确定截流堤位置时也要考虑 上述因素，为防止截流堤抛投材料流失到防渗体部位，截流 堤一般布置在防渗体下游侧。

5堰体防渗体与堰基及岸坡应形成封闭防渗体系。混凝土 防渗墙、高喷防渗墙、钢板桩与土料防渗体的连接，一般只要插 入一定长度即可；混凝土防渗墙、高喷防渗墙、灌浆惟幕与土工 膜的连接一般采用混凝土连接板的方式。土工膜与两岸基岩应通 过混凝土基座连接，连接处应设伸缩节，混凝土基座应置于基 岩上。

6.2.7混凝士围堰堰体分

件、堰体布置、堰体断面尺寸、温度应力和施工条件等因素确 定。条件充许时，尽量采用通仓浇筑。由于碾压混凝土采用大 面积摊铺碾压的施工方式，国内外已建的碾压混凝土重力坝大 多数均不设纵缝，考虑到围堰运行期较短，碾压混凝土围堰不宜 设纵缝，且少设横缝，以利于快速施工。混凝土拱围堰的堰体分 缝尚需按《混凝土拱坝设计规范》（SL282）的有关规定进行接 缝灌浆。 混凝土围堰应根据堰基灌浆、排水孔设置、堰体高度及排 水、堰体灌浆等条件确定堰体内是否设置廊道。如需设置廊道， 其设置需符合《混凝土重力坝设计规范》（SL319）和《混凝土 拱坝设计规范》（SL282）的有关规定。重力式围堰横缝的上游 面、溢流面、下游面最高尾水位以下及堰内廊道和孔洞穿过分缝 处的四周等部位需布置止水设施。横缝止水片必须与堰基岩石妥 善连接。

采取有效的防冲措施，选用适当的材料，力求安全可靠、经济合 理。钢筋铅丝石笼、合金网石兜具有施工方便、整体性好，抗冲 能力强等优点，在大块石缺乏时可选用

.2.9士石围堰与混王建筑物的连接形式，有扩天防渗体断 面和插人式。为了防止沿接触面发生渗透破坏，土质防渗体与混 凝土建筑物的接触面应有足够的渗径。

5m/s以内，可以采用铅丝笼块石或粒径0.4～0.7m的块

护；流速5～7m/s，可以采用钢筋笼块石、加筋块石、合金网石 兜、特大块石（重3～5t）保护；流速7～10m/s，可以采用浆码 块石、混凝土板保护。 工程实践证明，土石过水围堰仅用单宽流量衡量设计指标尚不 够全面。例如：湖北省清江隔河岩工程下游土石过水围堰轴线长度 200m，堰顶过流量8000m²/s时，堰顶单宽流量40m²/（s·m），堰 顶及下游坡水深8.5~7.5m，最大流速10.2m/s；堰顶过流量 13700m²/s，单宽流量68.5m²/（s·m）时，堰顶及下游坡水深 11～10m，最大流速7.3m/s，说明围堰过流量超过8000m/s， 堰顶及下游坡水深增大，形成潜堰，流速反而减小。因此，采用 单宽流量和流速衡量土石过水围堰设计指标较为全面。土石围堰 过水单宽流量大于40m/（s·m），流速大于10m/s，需仔细分 析围堰过水水力条件，并通过水工模型试验研究采取防冲措施以 确保安全运行。广西红水河大化水电站土石过水围堰高17.5m， 设计过流量8420m/s，最大单宽流量104m/（s·m），流速 11.6m/s，采用3.3m×2m，厚0.7m混凝土板保护，实际过流 量5140m²/s，最大单宽流量70.4m²/（s·m）。贵州普定水电站 土石过水围堰高15.5m，设计过流量3890m3/s，最大单宽流量 75m²/（s·m），流速12.5m/s，采用3m×3m，厚0.5m混凝土 板保护，实际过流量2600m/s，最大单宽流量53m²/（s·m）。 上述土石过水围堰虽然单宽流量大于40m3/（s·m）或流速大于 10m/s，但运行实践证明，采用的防冲保护措施效果良好。 国内部分土石过水围堰工程防护设计统计见表7。 6.2.11为了防止横向水流作用下土石过水围堰护面结构块体从 侧面翻起而破坏，过水围堰与两岸基础应采取防冲措施，并可以 采取工程措施使主流集中于主河床，保证两岸接头及堰后岸坡的 稳定。

6.2.12本条为防渗土料、堰壳料、反滤料和过渡料、水下堆

等土石围堰填筑材料要求。由于围堰为临时工程，为充分利 地材料及开挖料，围堰堆有体水下部分的软化系数适当降低

采用大于 0. 7 的标准。

6.3过水围堰水力计算

6.3.1过水围堰溢流水力计算可以参照相关文献有关公式 设计洪水标准范围内通过水力计算找出最不利工况，据此研 善水力条件及防冲保护方案

6.3.2由于过水围堰水力条件复杂，难以准确分析计算，对4 级及以上的过水围堰宜通过水工模型试验验证

6.3.2由于过水围堰水力条件复杂，难以准确分析计算，

5.4渗流及渗透稳定计算

6.4.1土石围堰渗流计算的目的是确定堰体浸润线位置及堰体 内渗流场，以验算围堰边坡稳定；拟定堰基防渗铺盖及堰体斜墙 或基础防渗墙和堰体心墙的厚度及长度，核算堰体及堰基的渗透 稳定；确定堰体及堰基的渗流量，作为基坑排水设计的依据。 6.4.2随着复杂地质条件上高水头、高土石围堰的大量出现， 围堰设计时越来越重视采用有限元对不同工况下堰体、堰基及防 渗体的渗透安全性进行研究。金沙江乌东德水电站上游围堰为3 级建筑物，基础覆盖层最大深度72.8m，最大堰高约67m；采用 厚1.2m塑性混凝土防渗墙上接复合土工膜防渗，防渗墙最大深 度94m。采用三维有限元法对上游围堰进行了渗流分析，并研究 了防渗墙底部开叉和土工膜与防渗墙搭接破损、覆盖层渗透系数 和防渗墙底雌幕灌浆范围对围堰渗透稳定性的影响。 6.4.3围堰防渗体及堰基的允许渗透比降，可以结合工程的其 体情况，通过类比或士工试验成果论证分析确定

6.4.1土石围堰渗流计算的目的是确定堰体浸润线位置及堰体 内渗流场，以验算围堰边坡稳定；拟定堰基防渗铺盖及堰体斜墙 或基础防渗墙和堰体心墙的厚度及长度，核算堰体及堰基的渗透 稳定：确定堰体及堰基的渗流量，作为基坑排水设计的依据，

6.5.1关于土石围堰堰坡及地基抗滑稳定计算方法及稳定安全 系数选取： （1）刚体极限平衡法常用的方法为条分法，有不计条块间作 用和计及条块间作用力两类。按滑动面形状分圆弧法和滑楔法两

式，当存在两侧向同时挡水工况时（如混凝土纵向围堰与横向混 凝土围堰衔接段），需复核两向同时挡水条件下围堰的稳定与 应力。

凝土围堰衔接段），需复核两向同时挡水条件下围堰的稳定与 应力。 6.5.3对于其他型式围堰，如钢板桩格型围堰、竹笼围堰、 格填石围堰、草土围堰、槎围堰、浆砌石围堰等，其稳定分析 与结构计算可参照相关文献并结合已建工程经验进行。 6.5.4过水围堰应根据围堰型式确定其稳定计算公式，对不同 运行水位和工况（挡水、充水、过流、退水）进行计算，围堰断 面按最不利的运用条件设计。建在软基和深覆盖层上的过水围 堰，需校核沿基础中最不利层面的抗滑稳定。 土石过水围堰型式按堰体溢流面防冲保护使用的材料可分为

应力。 6.5.3对于其他型式围堰，如钢板桩格型围堰、竹笼围堰、框 格填石围堰、草土围堰、槎围堰、浆砌石围堰等，其稳定分析 与结构计算可参照相关文献并结合已建工程经验进行。

6.5.4过水围堰应根据围堰型式确定其稳定计算公式，对

运行水位和上况（挡水、充水、过流、退水）进行计算，围堰断 面按最不利的运用条件设计。建在软基和深覆盖层上的过水围 堰，需校核沿基础中最不利层面的抗滑稳定。 土石过水围堰型式按堰体溢流面防冲保护使用的材料可分为 混凝土面板、混凝土楔形体、块石笼、块石加钢筋网等形式，不 防护形式下防护厚度、尺寸等结构稳定计算参照相关文献 进行。

6.6.1随着岩土工程、有限元理论及计算机技术的发展，我国 在土石坝（堰）应力和变形的有限元计算方面做了大量工作，积 累了较丰富资料和经验。由于有限元计算复杂、工作量大，因此 条文中仅规定对3级围堰进行这项工作。 我国西南地区各主要河流大江大河（金沙江、雅磐江、大渡 可等）的水电梯级开发过程中，所有的工程河床都存在河谷深切 和深厚覆盖层现象，河床覆盖层厚度一般为数十米至百余米，局 部地段可达数百米。随着水利水电开发的深人，会有较多的深厚 覆盖层上的高水头、深基坑、高围堰的水利水电工程出现，如目 前在建的乌东德水电站，上游土石围堰堰体基础覆盖层深度一般 52.4～65.5m，最大深度72.8m，最大堰高约67m；采用厚 .2m塑性混凝土防渗墙上接复合土工膜防渗，防渗墙最大深度 为94m，围堰和基坑边坡的联合深度高达155m，相当于100m 级的土石坝。围堰基础深厚覆盖层组成一般较复杂，围堰防渗墙

结构安全至关重要，因此一般进行有限元应力应变计算。应力应 变计算采用非线性弹性应力应变关系分析，也可采用弹塑性应力 应变关系分析。有限元计算参数一般由试验测定，并结合工程类 比选用，

行堰体沉降计算。对按3级建筑物设计的围堰，尚需分析计 复体沉降量及沉降过程。

对于按3级建筑物设计的围堰一般用平面问题的有限元法求解堰 体和基础的应力及位移，计算公式参见有关混凝土坝的应力计算 公式。按一般规定，基础最大正应力不应超过地基的允许承压应 力，最小正应力一般应大于0，即不充许出现拉应力。围堰系临 时建筑物，经常处于低水位运行，出现最高水位的时间较短，因 此，允许堰体和堰基局部出现一定的拉应力。 葛洲坝水电站二期纵向围堰系3级建筑物，围堰采用混凝王 基座上安装钢板桩格型围堰，最大高度38.5m，混凝土基座高 19m，堰基截面计算拉应力为0.12MPa；清江隔河岩水电站上游 碾压混凝土过水围堰，最大高度42m，堰基截面设计计算拉应力 达0.15MPa，围堰运行4年，未发现异常情况。 6.6.4混凝土拱围堰应力计算通常采用拱冠梁法，对按3级建 饮沉国信

6.6.4混凝士拱围堰应力计算通常采用拱冠梁法，

7.1.1堰基处理主要满足强度和防渗要求。土石围堰堰基覆盖 层要满足地基承载力、和沉降变形要求。混凝土围堰的堰基一般 需开挖至基岩一定深度，基岩的水文地质条件和工程地质条件要 满足围堰抗滑稳定和防渗要求。

满足围堰抗滑稳定和防渗要求。 7.1.2对于覆盖层较深的堰基，垂直防渗体一般嵌人相对不透 水层，若满足渗流量和渗透稳定要求，也可考虑采用悬挂式的防 渗体。水平防渗铺盖施工简便，为有效地解决堰基及堰体的渗透 稳定问题，需结合布置下游排水设施。当堰基覆盖层渗透系数较 大时，用黏土铺盖防渗可靠性较差。因此，对围堰基础覆盖层的 防渗处理方案应视覆盖层的深度、物质组成、渗透特性、围堰型 式、施工及拆除条件等综合分析选定。 7.1.3围堰设计工况运行时间较短，堰基处理设计时，可参照 土石坝、重力坝等永久建筑物坝基处理要求适当降低。但如果围 堰与大坝相结合，则堰基处理必须满足大坝的设计要求

7.1.3围堰设计工况运行时间较短，堰基处理设计时，

土石坝、重力坝等永久建筑物坝基处理要求适当降低。但如果 堰与大坝相结合，则堰基处理必须满足大坝的设计要求

7.2.1目前处理10m深以上的河床覆盖层，最常用的方法是混 凝土（塑性混凝土）防渗墙和高压喷射灌浆。混凝土防渗墙（塑 性混凝土）适应地层广泛，可优先选用。高压喷射灌浆适用于粉 土、砂土、砾石、卵（碎）石等松散透水地层。近年来由于技术 的进步和工程建设的需要，在可灌性较好的围堰砂砾石地层中， 雌幕灌浆应用越来越多。对于卵石和漂石含量多的地层，不宜采 用钢板桩防渗。 围堰堰基防渗可采用组合防渗方案。 小湾水电站上游围堰堰基防渗处理最大深度约45m，地质条

件复杂。坝址地层中含有大量孤石，使上游围堰混凝土防渗墙造 孔非常困难，造孔工效较低；围堰填筑层存在架空现象，使防渗 墙造孔发生大量的漏浆和塌孔；覆盖层中含有极细颗粒的夹砂 层，水泥灌浆存在吃水不吃浆的情况。在上述不利地质条件下堰 基处理采用混凝土防渗墙工期难以实现，因此实际施工时采用了 混凝土防渗墙和可控惟幕灌浆相结合的防渗形式，可控雌幕灌浆 段的粉砂层引人了化学灌浆。 向家坝水电站一期围堰基础防渗工程因塑性混凝土防渗墙施 工强度高，工期难以保证，部分堰段采用高压旋喷方法施工防渗 墙，取得了较好的效果。 三峡水利工程期纵向土石围堰和二期上下游横向土石围堰 均采用了防渗墙下接惟幕灌浆的组合防渗方案。防渗墙用于回填 料、河床覆盖层以及强风化上层以上的基岩防渗；对于岩石坚硬 但渗透性大的强风化中层以下岩石，则采用自墙中预埋管中钻孔 进行惟幕灌浆的方法进行防渗处理，既达到了防渗的目的，又满 足了工期要求。 7.2.2混凝土防渗墙的成槽施工机械种类很多，有冲击钻、抓 斗、锯槽机、双轮铣等，使混凝土防渗墙能适用于不同的岩基和 各种土层，工程经验较丰富，是一种较可靠的防渗型式。即使对 于淤泥和粉细砂等地层，通过采用排水预压、振冲等措施进行加 固处理后，采用适当的泥浆固壁参数，也可保证防渗墙槽孔的稳 定。目前国内混凝土防渗墙施工技术可以深达100m，如四川冶 勒水电站混凝土防渗墙试验墙深达100m，厚1.0m。小浪底主坝 混凝土防渗墙，最大深度81.9m，厚1.2m。三峡水利工程二期 上游围堰混凝土防渗墙最大深度73.5m，厚1.0m。 混凝土防渗墙的厚度主要取决于挡水水头和施工条件两个方 面。在设计水头时，混凝土防渗墙的渗透比降小于混凝土防渗墙 的允许渗透比降。根据工程实践经验，混凝土防渗墙充许渗透比 降一般以80～100作为控制上限值。国内已建成的混凝土防渗墙 厚度多在0.6～1.0m之间，最大厚度达1.4m（四川宝珠寺电站

防渗墙）。一般高度围堰混凝土防渗墙水头不大，厚度主要根据 施工条件，参照同类工程实际经验选用，目前国内围堰基础混凝 土防渗墙厚度采用0.8m的较多。对于深基坑、高围堰的混凝土 防渗墙，其厚度根据水头和施工条件，并参照同类工程确定。 7.2.3根据施工方法的不同，水泥搅拌防渗墙施工分为湿法和 干法两种。当地基土的天然含水量小于30%（黄土含水量小于 25%）、大于70%或地下水的pH<4时不宜采用干法。冬季施 工时，要注意低温对处理效果的影响。湿法的处理深度一般不大 于 20m，王法的处理深度一般不大于 15m。

7.2.4本条为高压喷射灌浆的适用条件和技术要求，根据《水

电水利工程高压喷射灌浆技术规范》（DL/T5200一2004）提

高压喷射灌浆具有施工方便、施工速度快、造价低等优势， 自前已在堰基防渗中大量应用。根据一些工程实践经验与试验资 料，堰基砂砾石层采用高压喷射灌浆宜控制深度小于40m，且卵 石最大粒径小于40cm。例如，广东省珠江飞来峡水利工程在厚 度25m的砂砾石覆盖层和河南省黄河小浪底工程在厚度25m的 夹黏性土砾卵漂石覆盖层中进行高压喷射灌浆试验，通过围井开 挖检查，压水及注水试验，结果表明，防渗效果符合设计要求。 二滩水电站上游土石围堰最大堰高约56m，河床覆盖层最大厚度 34m，自上而下分为4层：第1层为砂卵石，粒径3～5cm；第2 层为粉质黏土层；第3层为砂卵石夹砂，粒径8～12cm，顶底部 有直径0.5～1.0m的块石；第4层为块碎石夹砂卵石，粒径5~ 13cm，局部有架空现象。堰基防渗采用高压旋喷灌浆防渗墙， 最大深度44m，运行中未见明显渗水。 高压喷射灌浆有旋喷、定喷和摆喷等3种基本形式。目前常 用的结构布置型式有4种：定喷折接、摆喷对接或折接、旋喷摆 喷或旋喷定喷搭接、旋喷套接。选择时注意如下几点： （1）定喷和小角度摆喷适用于粉土和砂土地层；大角度摆喷 和旋喷适用于淤泥质土、粉质黏土、粉土、砂土、砾石、卵 （碎）石等松散透水地层或填筑体内。

（2）承受水头较小的或水头虽较大但历时短暂的地层，可以 采用摆喷折接或对接、定喷折接型式。 （3）在卵（碎）砾右地层，深度小于20m时，可以采用摆 喷对接或折接型式，对接摆角一般不小于60°，折接摆角般不 小于30°；深度大于20～30m时，可以采用单排或双排旋喷套 接、旋摆搭接型式；当深度大于30m时，一般采用双排或三排 旋喷套接型式或其他形式。

7.2.5堰基砂砾石层采用雌幕灌浆防渗处理时，可灌性

灌比（M）判断，M>15可灌注水泥浆；M>10可灌注水泥黏 土浆。也可根据渗透系数（K）选用不同的灌浆材料，K 800m/d水泥浆液中加入细砂；K>150m/d可灌纯水泥浆；K= 100～200m/d可灌加塑化剂的水泥浆：K=80～100m/d可灌加 活性掺加料的水泥浆：K≤80m/d可灌黏土水泥浆。幕厚度 （T）可按公式T二H/J计算，其中H为最大设计水头，J为雌 幕的允许渗透比降，对于一般水泥黏土浆，可采用3～4。浙江 省富春江水电站三期下游土石围堰高度12m，堰基砂砾石覆盖层 厚7～15m，采用水泥灌浆（二排孔）处理；黄河龙羊峡水电站 上游土石围堰高度53m，堰基砂卵石覆盖层厚13m，采用水泥灌 浆（三排孔）处理；葛洲坝水电站期土石围堰下游横向段高度 21m，堰基砂砾石覆盖层厚8～16m，采用水泥黏土灌浆（三排 孔）处理。 砂砾石地基采用雌幕灌浆防渗技术曾一度出于混凝土防渗墙 技术的快速发展，应用逐渐减少，但近年来由于技术的进步和工 程建设的需要，在江河堤防、病险水库的防渗加固和围堰防渗中 应用逐步增多。目前灌浆技术发展了控制性雌幕灌浆、膏状浆液 灌浆（塑性灌浆）等技术。控制性雌幕灌浆技术是利用水泥浆液 和化学浆液分别从孔内灌入加固处理的地基中，使两浆液产生速 凝化学作用，从而达到防渗目的，是浅层水泥灌浆加固技术、精 确控制水泥浆液凝固技术和水泥灌浆防水堵漏技术等三项新技术 的组合，具有施工速度快、造价较低等优点。例如：贵州乌江洪

家渡水电站围堰防渗处理采用了控制性雌幕灌浆技术，上下游 期围堰防渗面积1916m²，仅用18d时间即全部完成，基本无大 的漏水，运行情况良好。膏状浆液是由高速搅拌机搅拌水泥、膨 润土和水而形成的一种浆液，具有一定的塑性屈服强度，能抵抗 一定的地下水流速，在浆液扩散到一定范围内即停止，对大孔隙 的地层具有良好的适应性和可控制性。膏状浆液灌浆曾在小湾水 电站上游围堰堰基防渗中使用，灌浆孔3排，最大灌浆深度 50m，深人基岩5m。

50m，深人基石5m。 7.2.6截水槽一般适用于堰基砂砾石覆盖层厚度10m以内的土 石围堰堰基处理。其施工方法为先抽槽开挖至基岩或相对不透水 层，然后回填防渗土料或其他防渗材料。截水槽的底宽根据挡水 水头、回填土料与基岩接触面的充许渗透比降确定。对于黏土截 水墙，截水槽底宽一般为3～5m，边坡1：1～1：1.5；土料和 基岩接触面的充允许渗透比降，一般砂壤土取3，壤土取3～5，黏 土取5～10，未经碾压密实及接触面清理不彻底时充许渗透比降 减半取用。例如：葛洲坝水电站二江上游土石围堰高度14m，堰 基砂卵石覆盖层厚7～19m，渗透系数200～300m/d，采用4m 索铲开挖截水槽至基岩，回填黏土。开挖边坡1：1，底宽6m 围堰运行防渗效果良好，

不大，经稳定分析和经济比较后，可采用铺盖或悬挂式防渗形 式，以节省围堰工程量及投资。如新疆察汗乌苏水电站坝址处河 床覆盖层最大厚度47.0m，混凝土面板堆石坝趾板建在覆盖层 上，原覆盖层开挖较少；上游土石围堰最大堰高31.88m，堰基 防渗采用悬挂式高喷防渗墙，墙体最大深度15m，厚度0.6m。 瀑布沟水电站覆盖层坝基总厚一般40～60m，最深达75.36m； 砾石土心墙堆石坝建在河床覆盖层上，上游土工膜斜墙土石围堰 与大坝相结合布置，堰基采用悬挂式混凝土防渗墙防渗，墙体最 大深度44m，厚度0.8m。 田球羊诊一墙

大的集中渗漏带和通道。渗透系数太大的堰基渗流不符合达西定 律，而类似于管道的压力流，不适合采用铺盖防渗。 防渗铺盖的长度、厚度、压实标准和防护措施根据设计挡水 水头、堰基覆盖层的地质条件、防渗土料的特性、水力学条件、 施工条件等综合分析确定。防渗铺盖的结构设计可参照《碾压式 土石坝设计规范》（SL274），铺盖水下抛投最小厚度一般不小于 2m，干地碾压最小厚度可取0.5～1.0m。铺盖常与下游排水设 施联合作用，以有效地控制堰基渗流。例如：湖北省丹江口水利 枢纽二期上游土石围堰最大高度44m：堰基砂卵石覆盖层厚度 14m，表层为中细砂，渗透系数25～55m/d；下层为砂卵石，渗 透系数达103～294m/d。采用黏土心墙内铺盖（在堰体底部） 防渗，铺盖在低土石围堰保护下干地施工，铺盖长度为4倍水 头，靠心墙处厚度4m，首端2m，围堰运行防渗效果良好。 铺盖防渗不适宜用于土石纵向围堰和土石过水围堰。对上游 土石过水围堰，若围堰顶过水时上游坡脚处的流速小于1m/s， 且采取措施能有效地防止铺盖遭冲刷破坏，也可以采用铺盖 防渗。

7.3.1峡谷地区自然边坡陡峻，堰体容易发生不均匀沉陷，在 堰体与岸坡连接处产生横向裂缝。因此与土质防渗体连接的岸坡 需进行开挖整理，大致平顺。堰基防渗体部位如存在大孤石，将 不利于防渗体施工，填筑前尽可能将防渗体部位的大孤石爆破 清除。 7.3.2堰基如果是砂基、软土地基，为防止液化并提高地基承 载力，常采用振冲和强夯的方法进行加固处理。天生桥一级下游 围堰堰基冲积层厚17.22～25.6m，近基岩面夹有厚10.77~ 13.32m黏土层，难以满足围堰稳定要求，为此下游围堰基坑侧 采用了振冲碎石桩加固处理。三峡水利工程二期围堰水下抛填风 化砂中采用振冲加密处理，处理深度达30m：振后平均密度由

载力，常采用振冲和强夯的方法进行加固处理。天生桥一级 围堰堰基冲积层厚17.22～25.6m，近基岩面夹有厚10.7 13.32m黏土层，难以满足围堰稳定要求，为此下游围堰基 采用了振冲碎石桩加固处理。三峡水利工程二期围堰水下抛 化砂中采用振冲加密处理，处理深度达30m，振后平均密月

1.40g/cm3提高到1.93g/cm²。 强夯法加固可消除粉细砂液化并提高密度。珠海及深圳国际 机场用强夯法处理地基，相对密度由不足0.6提高至0.8以上。 围堰软基处理的方法，也可以多种方法结合使用。除振冲和 强夯法外，还可以采用置换、排水固结和反滤围压等措施进行 加固。 7.3.3混凝土围堰堰高100～50m时，可建在微风化至弱风化 中部基岩上；堰高小于50m时，可建在弱风化中部一上部基岩 上；两岸地形较高部位的堰段，可适当放宽。对于堰基中存在的 断层破碎带、软弱结构面及局部工程地质缺陷，要通过分析其对 堰体整体稳定和渗流的影响，确定堰基处理设计方案。可采用挖 除置换混凝土、预应力锚索、抗滑桩、固结灌浆及惟幕灌浆等处 理措施。 龙滩水电站上、下游碾压混凝土围堰，最大堰高分别为 73.2m和48.5m，堰基主要为板纳组砂岩和粉砂岩夹泥板岩： 岩层倾向下游偏左岸，倾角较。建基面除两岸堰肩局部位于强 风化下部岩体外，堰基绝大部分位于弱风化中下部岩体上。上游 围堰对堰基节理密集带采取了固结灌浆处理，并设置了一道纵向 基础雌幕灌浆和排水廊道，下游围堰堰基未做处理。 大朝山水电站上游碾压混凝土拱围堰，最大堰高53m，两岸 为重力墩，堰基为玄武岩，左岸有一深槽，覆盖层厚17m，局部 未开挖至基岩，采用灌浆加固处理，再用混凝土封闭，建基面设 置4m厚、底宽21m的混凝土垫座以防止产生不均匀沉降

2围堰安全监测设计应能较全面反映围堰的工作状况，应 明确、重点突出。

8.0.2围堰安全监测设计应能较全面反映围堰的工作状况，应 日的明确、重点突出。 8.0.3 1围堰变形（垂直位移和水平位移）蓝测，在堰体顶部及 玻面设置固定标点，监测其竖直方向及垂直围堰轴线的水平方向 的位移变化。垂直位移监测可与水平位移监测配合进行。监测断 面要选择在最大堰高、合龙地段、堰基地形地质条件变化较大处 及堰体施工质量存在问题的地段。 2渗流量监测，通常将堰体背水坡脚排水沟的渗水集中引 入基坑内的集水坑，可在各排水沟分段设置量水堰进行监测，也 可用基坑排水站的排水量推算围堰渗流量。 8.0.4对属于3级及重要的4级围堰和采用新型式、新结构、 新材料、新工艺的围堰，可设置内部水平位移、应力应变和流 等安全监测项目。重要的4级围堰指挡水水头较高，失事后果比 较严重的围堰。 1对于土石围堰，选择2～4个监测断面，布设沉降仪、位 移计、土压力计、孔隙水压力计等以监测堰体内部变形、应力和 渗透水压力等。 三峡水利工程二期上、下游围堰轴线长分别为1439.6m和 1075.9m，与纵向围堰共同形成基坑，是三峡二期工程施工期重 要的安全屏障。上游围堰为2级临时建筑物，堰顶高程88.50m， 设计洪水标准为1%频率全年最大流量83700m3/s，相应水位 85.00m，相应库容近20亿m。三峡水利工程二期上、下游围 堰安全监测项目包括：堰体变形、防渗墙变形及应力应变、渗流 量等。 2对于混凝土围堰，选择2～3个典型断面作为重点监测部

位，布设应变计（组）、测压管、测缝计、测斜仪等监测堰体及 堰基内部应力应变、基础扬压力及位移变形，碾压混凝土围堰可 根据情况蓝测层面的渗透水压力等。 三峡水利工程三期碾压混凝王围堰为1级临时挡水建筑物 围堰顶高程140.00m，顶宽8m，最大底宽107m，最大堰高 115m。设计拦蓄库容147亿m3，其重要性不同于一般临时建筑 物。三峡水利工程三期碾压混凝土围堰安全监测项目包括：基础 垂直位移、堰顶变形、堰基渗透压力、堰基渗流量、堰体渗流 量、混凝土应力、混凝土温度以及围堰裂缝等。

9.0.1围堰完成使命后，围堰拆除范围以不影响电站进水口、 尾水渠泄水建筑物、通航建筑物等正常运行为原则。上游围堰在 不影响永久建筑物运行的情况下可不拆除。为避免抬高尾水位， 影响发电效益，，房尾水围堰需全部拆除。 分期导流前期围堰拆除范围还要满足后期导、截流要求，确 保顺利截流和安全导流。导流隧洞进、出口围堰拆除不得影响导 流隧洞的过流能力。 围堰拆除一般安排在枯水期进行，在没有其他条件制约时： 围堰拆除尽量安排在最枯时段，以达到减少水下拆除工程量和降 氏拆除难度的目的。 三峡水利工程右岸电站引水管道进水口底高程108.00m，三 期上游低土石围堰顶高程为72.00m，不影响电站运行，故该围 堰未拆除；为满足电站运行要求，三期碾压混凝土围堰和混凝土 纵向围堰堰内段大部分拆除至高程110.00m，局部拆除至高 程125.00m。 三峡水利工程三期下游土石围堰，根据右岸电站12台机组 及地下电站6台机组运行时过流断面要求，全部予以拆除。为确 保施工进度，尽量创造干地拆除条件，减少水下拆除工程量，采 用预留经济断面挡水，使围堰顶部及背水侧在干地开挖，然后再 水下拆除经济挡水断面部分。拆除至设计洪水标准为50年一遇 流量79000m°/s。围堰拆除临时断面挡水标准按挡水时段10年 一遇最大日平均流量确定。三期下游土石围堰从2006年12月开 始拆除，2007年3月破堰进水，确定三期下游土石围堰预留经 济断面设计洪水标准为11～4月时段10%频率最大日平均流量 为20900m/s，相应下游水位67.43m，经济断面顶部高程 69.00m。背水侧边坡为1：2，坡顶距离防渗轴线不小于2m。

9.0.2爆破拆除围堰和预留岩坎、岩塞时，要制订允许质点振 动速度、充许水击波压力等爆破安全控制标，并提出安全监测 项目和要求。采取减少振动、冲击波的爆破措施，严防飞石等危 害，确保附近坝体、厂房、闸门、桥梁、边坡等建筑物的安全。 9.0.3由于围堰拆除时间般较紧，容易造成向河道弃渣或围 堰拆除料随意堆弃等现象，本条规定围堰拆除应符合环保、水保 要求

9.0.4围堰拆除一般安排在汛后开始NB／T 51065-2016标准下载，利用堰体经济断面拦 随着枯水期水位逐月下降逐步拆除。堰体经济断面挡水设计 标准可较围堰设计洪水标准适当降低，

9.0.4围堰拆除一般安排在汛后开始，利用堰体经济断面拦

三峡水利工程右岸地下电站下游施工围堰设计洪水标准为 20年一遇全年最大日平均流量72300m²/s，相应下游水位 76.95m，围堰顶高程82.00m，围堰顶宽为14m。三峡水利工程 右岸地下电站6台机组运行时，需要右岸地下电站下游施工围堰 全部予以拆除。该围堰从2010年11月开始拆除，2011年1月 破堰进水，预留经济断面挡水工围为11至次年4月时段10%频 率最大日平均流量为20900m/s。相应下游水位67.43m，经济 断面顶部高程68.00m。围堰顶宽15m，迎水侧和背水侧边坡均 为1：2，坡顶迎水侧和背水侧距离防渗轴线分别为10m和5m

附录A重力式混凝土围堰稳定

A.1堰基面抗滑稳定计算

A.1.1抗滑稳定计算公式引I自《混凝土重力坝设计规范》（SL 319一2005）。工程实践表明，堰基岩体条件较好时，适合采用抗 剪断强度公式；堰基岩体较差时，如软岩或存在软弱结构面，适 合采用抗剪强度公式。设计时根据工程地质条件选取适当的计算 公式。

GB 4053.2-2009标准下载A.2堰基深层抗滑稳定计算