标准规范下载简介

SL 258-2017 水库大坝安全评价导则（替代SL 258-2000，清晰无水印，附条文说明）

6.3.2水库调度规程是水库调度运用的依据性文件。为确保大 坝工程安全和充分发挥水库效益，水利部于2012年发布了《水 库调度规程编制导则》（水建管【2012］442号），要求对因水文 系列延长，设计洪水发生变化；或因经济社会发展，防洪保护对 象与功能发生改变；或因大坝存在病险需要控制运用的水库调度 运用方式和调度规程进行修订。2015年水利部正式颁布了SL 706一2015《水库调度规程编制导则》。 水库调度规程需明确调度依据、调度任务与调度原则、调度 要求和调度条件、调度方式等。其编制和修订的基本要求如下： （1）编制水库调度规程应以初步设计确定的任务、原则、参 数、指标为依据。特定条件下应根据水库实际运用情况和工程安 全运用条件，分析确定调度条件和依据，并经审查批准。 （2）调度规程按管辖权限由县级以上水行政主管部门审批

应急预案应根据情况变化适时进行更新，若有重大变动，必 须经原审批单位重新审批。 要定期和通过合适的方式对应急预案进行宣传、测试和演练 （习），以便让参与应急处置的人员和风险区内的公众了解突发事 件的应急处置流程，充分理解报警和撤离信号。 根据国家防办2006年3月发布的《水库防洪应急预案编制 大纲》，水库管理单位或主管部门（业主）还应组织编制水库防 洪应急预案。水库大坝安全管理应急预案要与防洪应急预案协调 致，其中应急组织体系、运行机制、应急保障等资源可共享

6.4工程养护修理评价

6.4.1～6.4.4工程养护修理分为养护和修理。 养护是指为保证大坝正常使用而进行的保养和防护措施，分 为经常性养护、定期养护和专门养护。 修理是指当大坝发生损坏、性能下降以致失效时GB T17163-2022几何量测量器具术语 基本术语.pdf，为使其恢 复到原设计标准或使用功能所采取的各种修补、处理、加固等措 施，分为及时性维修、岁修、大修和抢修。修理包括工程损坏调 查、修理方案制定与报批、实施、验收等四个工作程序。 生物破坏是指因蚁、、蛇、鼠、鳗等洞穴及大的植物根孔 导致大坝破坏，如漏水事故等。

7.1.1水库建成投入运行后，因下述情况可能会影响到水库的 防洪安全：一是原设计洪水计算结果有可能因水文资料的延长而 发生变化；二是因水库控制流域内的人类活动改变了流域的产汇 流条件，进而影响到原设计洪水计算结果；三是大坝工程和其防 洪保护对象可能不同于原设计条件，故需要根据现状情况，复核 水库适用的防洪标准。因此，为保证大坝安全，在定期安全鉴定 时，需进行水库防洪安全评价

7.1.4根据相关规范的规定，根据资料条件，可以采用流量资 料或是暴雨资料来计算设计洪水。对于大中型水库，尽可能采用 流量资料来计算设计洪水。

7.1.4根据相关规范的规定，根据资料条件，可以采用流量

如设计洪水复核计算成果小于原设计洪水成果，从保障水 库防洪安全的角度考虑，一般沿用原设计洪水成果进行调洪计 算。如果设计洪水复核计算成果明显小于原设计洪水成果，可 以在充分论证的基础上，采用设计洪水复核计算成果进行调洪 计算，

如调洪计算结果的特 设计或前次大坝安全

7.1.5如调洪计算结果的特征水位低于原设计或前次大坝安

鉴定确定的指标时，从保障水库防洪安全的角度考虑，一般宜沿 用原特征水位指标。如果调洪计算结果的特征水位明显低于原设 计或前次大坝安全鉴定确定的指标时，可通过分析论证，并报请 相关部门批准后，调整水库特征水位。

鉴定确定的指标时，从保障水 放侣 用原特征水位指标。如果调洪计算结果的特征水位明显低于原设 计或前次大坝安全鉴定确定的指标时，可通过分析论证，并报请 相关部门批准后，调整水库特征水位。 7.1.7“75·8”大水后，我国很多水库增设了宣泄超标准洪水 的非常溢洪道。由于多年不使用，很多非常溢洪道的行洪通道被 侵占。因此，在防洪安全评价时，需复核非常溢洪道保留的必要 性。如需保留，需复核在现状条件下，非常溢洪道是否能够按原 设计条件正常启用以及是否能够及时泄洪。

7.3设计洪水复核计算

7.3.1设计洪水的计算内容可以根据工程特点和复核要求计算

其全部或部分。 我国已建水库大多是以坝址设计洪水作为设计依据。由于建 库后库区范围内的天然河道已被没，使原有的河槽调蓄能力包 含在了水库库容内，并且库区的产汇流条件也发生了明显改变 建库前流域内的洪水向坝址出口断面的汇流变为建库后流域内的 洪水沿水库周界向水库汇入，造成建库后入库洪水较坝址洪水的 洪峰流量、短时段洪量增大，峰现时间提前。据对40余座水库 的综合分析，入库与坝址的洪峰流量的比值在1.01～1.54之间， 其差别与水库特征、洪水时空分布特性等有关。对已建水库进行 设计洪水复核时，若原设计是采用坝址设计洪水，应分析入库洪 水与坝址洪水的差异，若两者差别较大时，宜改用入库设计洪水 作为设计依据。 由暴雨推算设计洪水，有许多环节，如点面关系的换算、长 短历时设计暴雨的确定、雨型、产汇流计算参数的确定等，要进 行多次暴雨洪水实测资料，以分析这些参数随洪水特性变化的规 律，特别是大洪水时的变化规律。 对于短缺流量资料和暴雨资料的水库，可以采用地区综合法 古算设计洪水。我国对设计暴雨的研究，积累了丰富的资料与经 验，先后完成了全国和各地区年最大24h暴雨量的统计参数等值 线图、实测和调查最大24h点雨量分布图及时面深关系等。20 世纪80年代以来又着重研究了短历时暴雨，完成了6h、1h暴雨 量统计参数的有关图表，对暴雨点面关系作了进一步的分析综 合，完成了各种历时的设计暴雨及相应的产汇流查算图表。这些 成果是地区综合法的主要依据，但在使用时应注意设计流域特性 的差异，并尽量利用近期发生的大暴雨洪水资料予以检验。也可 以根据洪水统计参数的地区变化规律，并参照设计流域的自然地 理特性进行地区综合，确定设计洪水。

1对于洪水通常是将已发生的洪水系列作为样本，应用数 理统计方法来模拟它的变化规律的。样本容量愈大，其频率分布 就愈接近系列的总体特征。我国大部分水库是在20世纪六七十 年代兴建的，设计时所依据的洪水样本系列资料通常只有20～ 30年，如今这些水库已经运行了几十年，因此加人水库运行期 的洪水资料，延长洪水系列后，可以提高系列的代表性，减少样 本的抽样误差，使设计洪水计算结果更为准确。如果延长洪水系 列后，设计洪水计算结果比原设计成果偏小时，为安全起见建议 乃采用原设计洪水计算成果。 2受气象、地域、地形、地貌等多种因素影响，洪水总体 的频率曲线线型是未知的。目前只能选用能较好地拟合大多数较 长洪水系列的线型来分析洪水统计规律。20世纪60年代以来， 我国洪水资料验证结果表明，皮尔逊Ⅲ型曲线能适合我国大多数 洪水系列，此后我国洪水频率分析一直采用皮尔逊Ⅲ型曲线。但 是，我国幅员辽阔，各地水文情势差别很大，洪水成因也有所不 司，而目当偏态系数C。较大时，皮尔逊Ⅲ型曲线也有一定的局 限性。因此对特殊情况，在经过专门分析论证的基础上，可以考 慧采用其他线型。 经验适线法简易、灵活，能反映设计人员的经验，是我国设 计洪水计算最常采用的一种适线法。然而，由于依赖于设计人员 的经验，故难以避免主观任意性。因此，适线时尽量照顾点群的 趋势，使频率曲线尽可能通过点群中心，如点据缺乏规律，可以 侧重考虑上部和中部的点据，并使曲线尽量靠近精度较高的点 据。对于特大洪水，要分析它们可能的误差范围，尽量不机械地 通过特大洪水，而使频率曲线脱离点群。 3设计洪水属稀遇洪水，用来确定工程规模时，要选取资 料可靠、具有代表性、对工程防洪又较不利的大洪水作为典型洪 水过程线。在设计洪水复核时，要注意分析洪水系列中新增部分 的大洪水典型，必要时要补充新增典型洪水过程线。放大典型洪

水过程线，要考虑工程防洪的设计要求和流域洪水特性。如果 峰、量都对工程防洪安全起作用时，可以采用按设计洪峰流量、 洪量同频率控制放大；工程防洪主要由洪峰或某个时段洪量控制 时，可以采用按设计洪峰或某个时段洪量控制同倍比放大。

1当水库控制流域内具有一定雨量资料时，一般假定设计 暴雨与相应的设计洪水同频率，而由设计暴雨推算设计洪水。由 设计暴雨推算设计洪水，一般根据流域面平均暴雨系列资料，采 用频率分析方法直接计算设计暴雨。当流域面积较小，各种历时 面平均暴雨量系列较短时，可以用设计点雨量和暴雨点面关系间 接计算设计面平均暴雨量，暴雨点面关系要考虑不同历时的差 别。暴雨点面关系分为定点定面与动点动面两种，一般采用本地 区综合的定点定面关系；当资料条件不具备时，也可以借用动点 动面关系，但要做适当修正。当流域面积很小时，较长历时点雨 量与面平均雨量的差别一般较小，因此，面平均雨量可以用点雨 量来代替。 2工程设计所需的各种历时设计点暴雨量，可以根据资料 条件按下列方法计算： （1）目前国内大多数地区的短历时雨量观测资料已积累了 30年以上，其系列可以供频率分析之用。在这种条件下，尽可 能不再沿用以往将24h设计雨量配暴雨递减指数n来推求短历时 设计雨量的方法。当缺乏自记雨量记录或人工观测雨量分段较 少，需要采用24h设计雨量配n值推求设计短历时雨量时，要注 意了解雨强随历时变化曲线的拐点数和拐点位置，分析n值的合 理性，估计常遇暴雨n值和稀遇暴雨n值的差异及其对推求短历 时暴雨的影响。 （2）1977年以来，全国各地协作编制了历时为10min～3d 的一系列暴雨统计参数等值线图。该图集全面利用了水利系统和 其他系统的各种实测雨量资料和调查资料，查清了近几十年来的 特大暴雨发生情况，分析方法全国基本一致，并做了地区综合。

参照地形、气象条件，做了多方面的合理性检查，最后由原水利 电力部有关单位审批。流域面积在1000km²以下的中小流域， 水库设计工作中所需各历时设计点雨量都可从几种标准历时暴雨 参数图中查读和内插。 3由于实际发生的降雨过程变化复杂，不同雨型对洪峰流 量计算影响较大，设计暴雨的时程分配应采用地区多次大暴雨综 合的雨型或具有代表性的大暴雨的典型雨型。目前各种历时的设 计雨量仍采用同频率控制，但控制历时不宜过多，一般以2～3 个为宜。 4中小流域设计洪水一般采用设计流域面平均雨量推算， 不需要暴雨面分布雨型。当流域面积较大，需要采用分单元面积 计算设计洪水过程线时，应考虑暴雨的面分布图形，计算方法可 采用同倍比放天典型雨图，也可采用儿种面积同频率控制放大。 5根据设计暴雨计算结果，采用暴雨径流相关、扣损等方 法进行产流计算，求得设计净雨过程。根据设计净雨过程，可采 用单位线、河网汇流曲线等方法推求设计洪水过程线。如流域面 积较小，可用推理公式计算设计洪水过程线。 我国幅员辽阔，产流、汇流计算方法应根据工程所在地区的 自然地理、水文气象特征以及资料条件合理选用。 产流方面，在湿润与半湿润地区，当产流计算采用暴雨径流 相关法时，可用前期影响雨量或降雨开始时流域蓄水量作参数。 设计条件下的前期影响雨量和降雨开始时流域蓄水量可采用根据 几场实测大暴雨洪水资料得出的分析值。对扣损法中的初损进行 地区综合时，可采用最大初损值与产流面积建立关系。有条件 时，后损可与雨强建立关系。在下垫面条件和暴雨分布不均匀的 流域，宜采用分区扣损的方法。产流参数与产流面积关系密切， 如采用未扣除不产流面积分析计算的产流参数，则有可能导致推 算的径流偏小。 汇流方面，流域面积在1000km~以内的山丘地区，可以采 用单位线；流域面积在300km²以下的可采用推理公式与单位

线。当流域面积在1000km²以上，且降雨分布很不均匀时，可 采用河网汇流曲线。 6在水文资料短缺的1000km²以下设计流域，可以采用经 过审定的暴雨径流查算图表计算设计洪水。水利电力部（83）水 规字第7号文指出：“各省（直辖市、自治区）编制的《暴 雨径流查算图表》在无实测流量资料系列的地区，可作为今后中 小型水库（一般用于控制流域面积在1000km²以下的山丘区工 程）进行安全复核及新工程设计洪水计算的依据。”实践表明， 《暴雨径流查算图表》已达到满足推算设计洪水精度的要求，并 已成为全国各地推算无资料地区中小流域工程设计洪水的一种依 据。鉴于《暴雨径流查算图表》在编制时没有包括20世纪80年 代以来的雨洪资料，因此，应强调搜集与分析20世纪80年代以 来的较大洪水资料，以检验并修正设计成果。 7有些大型水库采用可能最大暴雨作为校核洪水标准，洪 水复核也要进行可能最大暴雨的计算。 7.3.4特殊地区是指干旱、岩溶、冰川、平原及滨海等地区

7.4.1水库调度运用方式一般以初步设计确定的任务、原则、 参数、指标为依据。当水库调度任务、运行条件、调度方式、工 程安全状况等发生重大变化，需要对水库调度运行方式进行调整 时，要进行专题论证，重新编制调度规程，并报原审批部门审查 批准。 对于不承担下游防洪任务的水库，按照复核确认的水库调洪 原则，并根据泄洪建筑物的泄流能力进行洪水调节计算，确定水 库的拦洪库容和调洪库容以及相应的防洪特征水位及最大下泄流 量；对于承担下游防洪任务的水库，除了前述内容之外，要根据 下游防洪保护对象的范围、性质、防洪标准，下游河道充许泄 量，考虑与其他防洪措施配合，确定水库的防洪库容及相应的防 洪特征水位。

.2本条强调了调洪计算的几点重

条强调了调洪计算的几点重要事项

1）许多水库运行中可能连续多年遭遇枯水年，人时库 水位可能达不到设计规定的汛期限制水位。防洪安全 评价时，仍需采用原设计确定的汛期限制水位作为调 洪计算的起调水位。 2）大坝经过改、扩建或加固后，改变了原设计的汛期限 制水位，则需采用经主管部门审批重新确定的汛期限 制水位作为起调水位。 3）有些运行多年的水库，原设计洪水标准偏低，未达到 现行规范要求，或大坝存在结构安全隐惠，经水库主 管部门批准，汛期降低限制水位运行的，则仍需按原 设计或规范要求洪水标准的汛期限制水位进行调洪计 算。因为降低汛期限制水位是标准偏低或存在工程安 全隐患水库在加固前采取的临时措施，不能认为降低 汛期限制水位后可抗御的洪水频率，就是该水库的设 计与校核洪水标准。 2防洪安全评价要根据原设计确定的调度运用方式进行调 十算。如果原设计拟订的调度运用方式不合理，在不改变或影 水库其他开发目标前提下，可以考虑采用更为合理的运用方式 行调洪计算。变更后的调度运用方式要报原审批部门审查批准 执行。 3建于多泥沙河流上的水库，经过多年运行后，库水位与 容关系曲线往往因泥沙淤积发生很大变化。调洪计算时要采用 新的水位～库容曲线。 4需复核原设计水位与泄量关系是否经过试验或率定，如 原设计水位与泄量关系有变化，调洪计算时要采用经过试验或 定后确定的水位～泄量关系曲线。

观测资料证明仅考虑静库容进行洪水调节计算已基本反映了实际

情况，调洪计算成果是可靠的。对动库容占较大比重的重要大型 水库，当计入动库容后的调洪最高水位要高于静库容调洪计算结 果时，可以采用入库设计洪水和动库容法进行洪水调节计算。

7.4.4如果在原设计洪水调节计算中考虑了洪水预报

复核确定洪水预报方案可靠时，可以在防洪安全评价的洪水调节 计算中考虑洪水预报，但需持慎重态度。洪水调节计算中考虑洪 水预报，一般仅在较大江河有优良的预报基础条件时才加以研 究，确有把握时才在留有余地的条件下适当加以考虑。至于气象 预报，目前的合格率还达不到要求，不能考虑

7.5大坝抗洪能力复核

7.5.1大坝防洪能力要根据大坝现状实际结构尺寸进行复核 因此需要根据有关规范和工程质量评价结果，确定大坝现状条件 下能够安全度汛的设计洪水位和校核洪水位及其相应的最大下泄 流量。 当坝顶防浪墙承担坝顶超高的功能时，还要检查和复核防浪 墙是否稳定、坚固、封闭，以及是否与大坝防渗体紧密接合。 7.5.2为保证水库在设计和校核洪水条件下安全泄洪，在防洪 安全评价时，要对泄洪建筑物的下列内容进行复核： 1泄洪建筑物本身的安全，包括泄洪建筑物过水断面尺寸 是否符合设计要求；消能设施是否完善；闻门和启闭机运行状况 是否良好，能否在高水位期间安全操作等。 2泄洪对大坝安全的影响，主要复核泄水是否淘刷坝脚 雾化是否影响坝肩稳定等。 3下泄最大流量对下游河道及堤防安全的影响

7.5.1大坝防洪能力要根据天坝现状实际结构尺寸进行复核。 因此需要根据有关规范和工程质量评价结果，确定大坝现状条件 下能够安全度汛的设计洪水位和校核洪水位及其相应的最大下泄 流量。 当坝顶防浪墙承担坝顶超高的功能时，还要检查和复核防浪 墙是否稳定、坚固、封闭，以及是否与大坝防渗体紧密接合

7.5.2为保证水库在设计和校核洪水条件下安全泄洪，

安全评价时，要对泄洪建筑物的下列内容进行复核： 1泄洪建筑物本身的安全，包括泄洪建筑物过水断面尺寸 是否符合设计要求；消能设施是否完善；闻门和启闭机运行状况 是否良好，能否在高水位期间安全操作等。 2泄洪对大坝安全的影响，主要复核泄水是否淘刷坝脚 雾化是否影响坝肩稳定等。 3下泄最大流量对下游河道及堤防安全的影响，

7.6.2洪水能够安全下泄包括下列三方面内涵：

7.6.2洪水能够安全下泄包括下列三方面内涵： （1）泄洪建筑物的结构安全、过水断面尺寸、消能设施均符 合规范和设计要求；闸门和启闭机运行状况良好、可靠。

（2）下泄洪水不淘刷坝脚，不存在泄洪雾化影响坝肩稳定 问题。 （3）泄洪建筑物下游行洪通道通畅，过流能力满足下游防洪 标准要求。

7.6.3当泄洪建筑物某一方面不满足7.6.2条中的要求时，意 味着洪水不能安全下泄。

8.1.4早期修建的水库很多为“二无”工程（无勘测、无设计

无施工质量控制）或“三边”工程（边设计、边施工、边发挥效 益），工程地质条件不详，清基不彻底；上坝土料控制不严，填 筑不均匀和不密实，施工层面和接头多，坝体结构复杂甚至情况 不明，造成大坝渗流性态复杂，难以通过有限的监测设施和数值 分析揭示直实的渗流场。

8.2渗流安全评价方法

8.2.1现场检查法和监测资料分析法揭示和反映的是大坝现状 渗流性态，一般不能准确预测未来高水位情况下的渗流安全性， 但可以通过现状反演较为真实的渗流参数和渗流边界条件，再通 过计算分析法预测设计和校核运用工况下的大坝渗流安全性。因

此，三种方法要配合使用，尤其是计算分析法不能脱离工程 实际。

实际。 8.2.2通过日常巡视检查及时发现渗流异常现象，是最直观和 有效的渗流安全评价手段。对缺少监测设施的小型水库，尤其要 重视现场检查工作

8.2.3在分析渗流压力监测资料时，通常情况以允许抗渗比降

[J做渗流安全控制的标准。大坝实际运行中，如在≤［J 的情况下已出现渗透破坏现象；或在J「门的情况下却渗流 性态正常，均说明原充许抗渗比降的确定不尽符合实际，必要时 要通过分析或试验修正允许抗渗比降。 在分析渗流量监测资料时，要着重分析渗流量和水质的当前 实测值与其历史实测值的相对变化情况。因为设计参数往往与实 际情况存在较大差异，防渗体的防渗能力各不相同，因而渗流量 的绝对值也就各不相同，更无严格的评价标准。故切忌将渗流量 实测绝对值的大小作为大坝渗流安全评价的唯一判别标准。 考虑到渗流滞后效应，应尽量选取出现机遇最多且持续时间 又较长的库水位对应的渗流监测资料进行分析，土石坝应以能否 形成稳定渗流场为原则。 当采用统计模型或相关线推算未来高水位情况的渗流安全时 应慎重，因统计模型或相关关系图是根据历史监测值建立的，无 法考虑未来因素的随机性

程经验综合选取。通过反演分析对渗流参数进行调整时，应同时 依据渗流量和渗流压力两方面的监测资料。同样，确定性预报模 型也需随以后水位升高不断作反演校正才更为可靠

8.3土石坝渗流安全评价

8.3.1土石坝坝基多为第四系松散沉积物，少数为岩基，或仅 有部分防渗体（如心墙、截水槽等）直接与岩基接触。坝基渗流 安全问题，多以管涌、流土或接触冲刷等破坏形式直接影响到大

坝的整体安全。坝基渗流安全复核要以防渗体和渗流出口为重 点。渗流出口的稳定性与有无反滤保护、土体材料和施工质量等 密切相关，如渗流出口有合格的反滤保护，土体的抗渗稳定性可 以大大提高。

.3.2项体修流安生 七 的渗透稳定，以及防渗体与坝壳料之间过渡层、穿坝建筑物与坝 体填土接触带、施工层面的接触渗透稳定问题。

混凝士坝与砌石坝渗流安全

8.4.1坝基渗流是混凝土坝和砌石坝渗流安全评价的重点。坝 基防渗效果除影响其本身的渗透稳定性外，还影响坝体整体抗滑 稳定性。 8.4.5一些混凝土坝的渗流现象与温度有关（但滞后于气温， 如每逢冬春季节），是因为当温度降低到一定程度时，坝体或岩 体冷缩引起某些结合部（如坝块结合缝、坝接触面、坝体裂 缝、岩体裂隙，甚至防渗雌幕的断裂缝等）的开合度变大所致。 一日有此现象，需结合有关变形和温度监测资料作结构分析。如 发现这种现象有发展趋势时，要对工程采取相应的补救措施。

8.4.1坝基渗流是混凝土坝和砌石坝渗流安全评价的重点。坝 基防渗效果除影响其本身的渗透稳定性外，还影响坝体整体抗滑 稳定性。

8.5泄水、输水建筑物渗流安全评价

8.5.1、8.5.2重点分析穿坝泄水、输水建筑物与坝体结合带的 接触渗透稳定，以及建筑物自身是否断裂（含止水破坏）漏水产 生接触冲刷

8.6渗流安全评价结论

8.6.3下游坝坡或坝后地面局部散浸与松软现象可以认为是 部异常渗流现象。

8.6.4严重异常渗流现象包括：

（1）坝基、下游坡、穿坝建筑物出口附近突然出现集 渗漏。

（2）穿坝建筑物附近坝面突然出现塌陷坑。 （3）渗流量在相同条件下不断增大；渗漏水出现浑浊或可疑 物质；出水位置升高或移动等。 （4）土石坝上游坝坡塌陷、下游坝坡散浸，且湿软范围不断 扩大；坝趾区冒水翻砂、松软隆起或塌陷；库内出现漩涡漏水 铺盖产生严重塌坑或裂缝。 （5）坝体与两坝端岸坡、输水涵管（洞）等结合部漏水，附 近坝面陷，渗水浑浊。 （6）渗流压力和渗流量同时增大，或者突然改变其与库水位 的既往关系，在相同条件下显著增大等

徐变等其他因素影响，混凝土结构会逐渐老化，致使坝体、坝基 物理力学参数发生变化，且目前的计算参数统计方法也与以往发 生了变化，因此要尽可能通过试验和反演分析重新确定计算 参数。

际运行中曾经达到的最高库水位与设计洪水位和校核洪水位相差 较大，需对统计模型推算值的合理性进行分析评价

9.8结构安全评价结论

包括 （1）土坝浅层纵向或非贯穿的横向裂缝。 （2）土坝坝面局部凹陷 （3）土坝上游护坡局部破损或塌陷。 （4）混凝土坝局部浅层裂缝等。

9.8.4危及工程安全的异常变形包括：

（1）土坝存在贯穿性横向裂缝与水平裂缝。 （2）土坝出现滑坡裂缝，存在坝坡失稳现象或征兆 （3）重力坝沿建基面明显位移或坝身明显倾斜。 （4）拱坝两岸拱座明显变形或位移。 （5）拱坝竖向贯穿性裂缝。 （6）坝基或两坝肩断层出现明显剪切位移等

10.2抗震设防烈度复核

10.2.3抗震设防烈度是确保大坝遭遇设防标准内地震时不遭受 严重破坏的重要保障，因此在定期大坝安全鉴定中，对抗震设防 烈度达不到现行规范GB18306《中国地震动参数区划图》和 SL203《水工建筑物抗震设计规范》要求的水库大坝，应按现 行规范要求进行调整，并作为大坝抗震安全评价的依据

10.3土石坝抗震安全评价

10.3.2～10.3.3近年来，我国大部分强震区的新建重要大坝已 开展了动力反应分析（包括变形及土体液化等），但分布于我国 强震区的已建土石坝工程面广量大，如完全采用动力法，在地震 动输入、坝体材料动态性能等计算参数的选取，及安全判据的确 定等方面仍存在困难，故本标准对高风险的重要工程要求采用动 力法；次要的、中等风险的工程采取动力法和拟静力法并存的办 法；对一般的、低风险工程，推荐按SL203中的拟静力法复核

10.4重力坝抗震安全评价

10.4.1对于碾压混凝土重力坝，还要复核沿碾压层面的抗滑稳 定；在地震作用下，大坝转折坝段、坝间接缝、泄洪孔口及建筑 物连接处等易产生应力集中效应而出现高拉应力区，因此，要重 点复核这些部位的强度及其抗震措施是否符合规范要求。 10.4.2在长期的工程实践中，运用材料力学法计算重力坝坝体 强度积累了丰富经验，其计算成果是衡量坝体强度安全的主要依 据，因此规定材料力学法是重力坝动力分析的基本方法。对于工 程抗震设防类别为甲类，或结构及地质条件复杂的重力坝，推荐 同时采用有限单元法进行动力分析；对于强震区的重要重力坝工 程，还可以考虑采用非线性有限元动力分析方法进行抗震安全 复核。

10.4.3重力坝抗滑稳定动力分析时，抗剪强度公式难以满

算要求，因此规定采用基于刚体极限平衡法的抗剪断强度公式进 行分析。考虑坝体带动部分坝基沿软弱夹层或缓倾角结构面滑动 的抗震稳定性评价，其分析方法、材料物理力学指标取值方法与 标准、稳定性判据等尚需探索研究，因此规定要做专门研究。 10.4.4根据坝体材料及施工工艺的不同，重力坝分为混凝土重 力坝、碾压混凝土重力坝、砌石重力坝等类型，因此重力坝强度 与抗滑稳定复核计算的荷载与荷载组合、计算方法、计算参数及 计算结果控制标准的确定，要以SL203为基础并参照各自专门 规范的要求分别选取

10.5拱坝抗震安全评价

10.5.3拱座稳定分析问题重要且复杂，与坝址地形、地质条 牛、滑动体滑动模式、岩体材料动态特性等因素有关。鉴于目前 共座岩体抗震稳定性计算的方法、地震动输入、材料参数确定等 研究有待进一步深入，因此仍规定采用刚体极限平衡法进行拱座 急定分析；对于工程抗震设防类别为甲类，或结构及地质条件复 杂的拱坝，推荐采用有限单元法或模型试验进行比较论证

10.6泄水、输水建筑物抗震安全评价

10.6.1、10.6.2从“5·12”汶川特大地震震害调查结果可知， 泄水、输水建筑物遭遇地震破坏最严重的部位为泄洪闻、进水塔 等高结构，以及门槽变形导致启闭设备无法正常运行。因此， 为确保震后水库具备快速降低库水位的能力，防止次生灾害发 生，要特别重视泄水、输水建筑物泄洪闸、进水塔抗震安全复核 以及闸墩变形计算。

10.8.2～10.8.4在确定大坝抗震安全性级别时，主要以抗震安 全复核的计算结果是否满足规范要求作为依据，同时参考工程与 非工程抗震措施的有效性

11.1.1根据对我国历史溃坝资料的统计，不少溃坝事故（包括 75·8”板桥水库溃坝、1993年青海沟后水库溃坝、2010年吉 林大河水库溃坝等）特别是洪水漫顶溃坝事故与泄洪设施闸门 不能及时开启有很大关系；水电站压力钢管失稳事故也时有发 生。闻门不能及时开启的主要原因有三方面，一是闻门自身结 构（包括门槽）变形；二是启闭机维修养护不善，不能正常工 作；三是缺少备用电源，紧急情况下无法迅速开启闸门。因 此，定期大坝安全鉴定时，金属结构安全评价必须作为不可或 缺的内容。

林大河水库溃坝等）特别是洪水漫顶溃坝事故与泄洪设施闸门 不能及时开启有很大关系；水电站压力钢管失稳事故也时有发 生。闸门不能及时开启的主要原因有三方面，一是闻门自身结 构（包括门槽）变形；二是启闭机维修养护不善，不能正常工 作；三是缺少备用电源，紧急情况下无法迅速开启闸门。因 此，定期大坝安全鉴定时，金属结构安全评价必须作为不可或 缺的内容。 11.1.2强调启闭机供电安全复核，主要是为确保其可靠运行。 11.1.3对中小型水库结构简单的金属结构，可以综合现场检查 和安全检测结果直接对其安全性做出评价。 11.1.4金属结构在运行中会出现腐（锈）蚀、磨损、疲劳、变 形等现象，同时很多水库因水文系列延长，设计洪水发生变化 因此，金属结构安全复核计算的参数、荷载需根据最新情况 调整。

11.1.2强调启闭机供电安全复核，主要是为确保其可靠运行。 11.1.3对中小型水库结构简单的金属结构，可以综合现场检查 和安全检测结果直接对其安全性做出评价。 11.1.4金属结构在运行中会出现腐（锈）蚀、磨损、疲劳、变 形等现象，同时很多水库因水文系列延长，设计洪水发生变化 因此，金属结构安全复核计算的参数、荷载需根据最新情况 调整。

11.2钢闸门安全评价

11.2.3现场检查如发现下列情况之一，则视为闸门存在较为严 重安全隐患，应做进一步的安全检测或分析： （1）门槽及附近混凝土空蚀、冲刷、淘空等破坏或闸室不均 习沉降而影响闸门启闭，闸墩、胸墙、牛腿等部位混凝土开裂 剥蚀、老化而影响闸门支承。 （2）闸门进水口、门槽附近及门后水流流态异常。 (3）闸门振动感知较强。

11.2.3现场检查如发现下列情况之一，则视为闸门存在较

（4）闸门或埋件腐蚀达“较重腐蚀”级。 （5）门叶变形、扭曲，面板、横梁、纵梁、支臂等构件损 伤、变形、错位，主要受力焊缝缺陷明显，连接螺栓损伤、变 形、松动、缺件。 （6）闸门止水装置破损、变形、缺件，严重漏水。 （7）吊耳损伤、变形、吊具连接不牢，平面闸门的主轮（滑 道）、侧向支承、反向支承或弧形闸门支铰损伤、变形、缺件、 锈结。 （8）轨道、底槛、门、止水座板或弧门铰座等理件损伤 变形、错位、混凝土淘空。 （9）闸门平压设备、锁定装置及融冰设施不可靠。 （10）通气孔班塌、堵塞或通气不畅等

11.3启闭机安全评价

11.3.4现场检查如发现下列情况之一，则视为启闭机存在较

业重安全隐患，需做进一步的安全检测或分析： （1）启闭机超工作级别运行。 （2）启闭机振动感知较强。 （3）双吊点不同步而影响运行。 （4）启闭机腐蚀达“较重腐蚀”级。 （5）卷扬启闭机机架损伤、变形、焊缝缺陷明显，制动轮缺 陷明显、与制动带接触面积小，轮齿损伤、咬合不紧密，卷简损 伤、开裂，传动轴开裂、变形，滑轮组磨损、变形，钢丝绳磨 损、断丝；移动式启闭机的门架或桥架损伤、变形、焊缝缺陷明 显，车轮磨损、开裂，轨道变形、错位。 （6）液压启闭机液压缸损伤、开裂，活塞杆磨损、变形，液 压缸或油路漏油

（7）螺杆启闭机螺母磨损、开裂，螺杆磨损、变形。 （8）电气控制设备不完整、不能正常使用，绝缘保护与接地 系统不可靠。 （9）荷载控制、行程控制、开度指示等设备不完整、不能正 常使用。 （10）启闭机室错动、开裂、漏雨而影响启闭机正常运行等

11.4.3现场检查和监测如发现下列情况之一，则视为

·现勿以自个 存在较为严重安全隐患，需做进一步的安全检测或分析： （1）钢管渗漏。 （2）钢管振动感知较强。 （3）快速闸阀或事故闸阀不能正常工作，通气孔塌、堵塞 或通气不畅。 （4）压力钢管表面损伤、变形，焊缝缺陷明显。 （5）明管的镇墩、支墩塌、位移、沉陷。 （6）埋管外水压力超设计值。 （7）钢管腐蚀达“较重腐蚀”级。 11.4.5复核计算中，静水压力根据防洪标准复核的结果重新确 定，水锤压力根据水电站实际运行工况重新确定，地震荷载应根 据抗震设防烈度复核的结果重新确定，施工荷载、温度荷载、管 道放空时造成的管内外气压差、地下水压力、渗流水压力、不均 习沉降引起的附加应力等根据实际情况与监测资料核算；主要受 力构件的尺寸采用安全检测结果

JTG D60-2015《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）.pdf11.5其他金属结构安全评价

11.5.1船闸金属结构一般包括工作闸门、事故闸门、检修闸 丁、工作阀门、检修阀门及其启闭机；鱼道金属结构一般包括工 作门、检修门及其启闭机；阀门主要在坝内埋管上使用；铸铁闸 门在很多中小型水库的输水涵洞上得到使用

11.6金属结构安全评价结论

12.0.1大坝安全综合评价是将大坝作为一个系统进行全面分析 评价，在最终评定大坝安全类别时，定量和定性相结合，既高度 重视工程安全，以定量评价结果为主要依据；也注重定性评价结 果，鼓励做好水库大坝安全管理工作。 12.0.2与《办法》第六条规定相比，本标准对大坝安全分类原 则和标准做了适当调整和完善，更加重视管理，考虑了管理能 力、安全监测、科学调度、应急预案与维修养护等非工程措施对 保障大坝安全的重要作用。切合当前水库大坝安全管理实际，并 具可操作性。

12.0.1大坝安全综合评价是将大坝作为一个系统进行全面分析 评价，在最终评定大坝安全类别时，定量和定性相结合，既高度 重视工程安全，以定量评价结果为主要依据；也注重定性评价结 果，鼓励做好水库大坝安全管理工作。 12.0.2与《办法》第六条规定相比，本标准对大坝安全分类原 则和标准做了适当调整和完善，更加重视管理，考虑了管理能 力、安全监测、科学调度、应急预案与维修养护等非工程措施对 保障大坝安全的重要作用。切合当前水库大坝安全管理实际，并 具可操作性。 12.0.3为切实保障水库大坝安全，对三类坝采用一票否决的 法，即只要防洪安全、渗流安全、结构安全、抗震安全、金属结 构安全各专项复核结果有一项为C级的，便定为三类坝。同时 为强化水库大坝安全管理，即使各专项复核结果均为A级，但 安全监测等管理设施不完善、维修养护不到位、管理不规范的 也可以评定为二类坝；而对有一至二项为B级的二类坝，如工 程质量合格、运行管理规范，且可以限期将B级升为A级的 可以升为一类坝。 12.0.4评定为二类、三类的大坝，说明大坝存在工程质量缺陷 和安全隐患，为确保大坝安全，在采取必要的处置措施前，必须 限制水位运行，并加强监测与巡视检查，制订应急预案。 对功能和效益显著，除险加固技术上可行、经济上合理的三 类坝，要针对存在的病险与安全隐患采取工程措施进行除险加 固；对病险严重、功能萎缩、风险极高，而除险加固技术上不可 行、经济上不合理的“三类坝”，则要根据《水库降等与报废管 理办法（试行）》（水利部令2003年第18号）和SL605实施降 等或报废处理。

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