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城市生活污水处理厂高支模专项施工方案（已论证2018）

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.74/(1×0.15)＝31.601kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa

7.2.3 高效沉淀池 9.35m墙模板

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2TBT2048-2016 机车车辆车钩缓冲装置计量器具13型车钩检修量具，24×9.35]＝min[29.87，224.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×152/6＝15000mm3，I＝bh3/12＝400×153/12＝112500mm4

q＝bS承＝0.4×38.054＝15.221kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.076kN·m

σ＝Mmax/W＝0.076×106/15000＝5.074N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.4×29.868=11.947kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.221mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

q＝bS承＝0.225×38.054＝8.562kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.385kN·m

σ＝Mmax/W＝0.385×106/83333＝4.623N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.225×29.868=6.72kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.378mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

3、支座反力计算

R1=5.14kN，R2=...R44=4.569kN，R45=3.998kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.207kN·m

σ＝Mmax/W＝0.207×106/4170＝49.708N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.065mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+200]＝400mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+300]＝500mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.5×38.054＝7.23kN≤Ntb＝24.5kN

7.2.4 中水回用泵房 300×700mm梁高支模（高度12.55m）计算

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝29.89kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝26.656kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×29.89×0.152＝0.084kN·m

σ＝Mmax/W＝0.084×106/37500＝2.242N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1504/(100×5400×281250)＝0.031mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×26.656×0.15+0.437×3.234×0.15＝1.711kN

R2=1.25q1L=1.25×29.89×0.15＝5.604kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×17.95×0.15＝1.01kN

R2'=1.25q2L=1.25×17.95×0.15＝3.366kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.711/1＝1.711kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.604]/1= 5.604kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.711/1＝1.711kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.711+0.045+0.431+1.157=3.344kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.604+0.045=5.649kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.711+0.045+0.431+1.157=3.344kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.344,5.649,3.344]=5.649kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.01/1＝1.01kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.366]/1= 3.366kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.01/1＝1.01kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.366+0.03=3.396kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.769,3.396,1.769]=3.396kN/m

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.649×0.22，0.5×5.649×0.32]＝0.254kN·m

σ=Mmax/W=0.254×106/83333=3.05N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.649×0.2，5.649×0.3]＝1.695kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.695×1000/(2×50×100)＝0.508N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.396×2004/(384×7040×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.396×3004/(8×7040×416.667×104)＝0.117mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.649×0.2,0.5×5.649×0.2+5.649×0.3]=2.26kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.338kN,R2=2.26kN,R3=1.338kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.396×0.2,0.5×3.396×0.2+3.396×0.3]=1.358kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.708kN,R2'=1.358kN,R3'=0.708kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.102×106/4490=22.701N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.091kN

τmax=2Vmax/A=2×1.091×1000/424＝5.147N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.015mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.247kN，R2=4.442kN，R3=0.247kN

正常使用极限状态

支座反力依次为R1'=0.131kN，R2'=2.513kN，R3'=0.131kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

P＝max[R2]×0.6=Max[4.442]×0.6=2.665kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[2.513]×0.6=1.508kN

2号主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.187×106/4490=41.551N/mm2≤[f]=205N/mm2

2号主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.732kN

τmax=2Vmax/A=2×1.732×1000/424＝8.171N/mm2≤[τ]=125N/mm2

2号主梁变形图(mm)

νmax＝0.05mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

极限承载能力状态

支座反力依次为R1=3.598kN，R2=5.73kN，R3=5.73kN，R4=3.598kN

立杆所受主梁支座反力依次为P2=5.73/0.6=9.55kN

八、纵向水平钢管验算

P＝max[R1，R3]=0.247kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.131kN

计算简图如下：

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.017×106/4490＝3.851N/mm2≤[f]＝205N/mm2

纵向水平钢管剪力图(kN)

Vmax＝0.161kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.161×1000/424＝0.757N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

支座反力依次为R1=0.333kN，R2=0.531kN，R3=0.531kN，R4=0.333kN

同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.531kN，R3=0.531kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.531,0.531]＝0.531kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝9.55kN≤[N]=30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=210

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.634

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.04×0.4×1.52/10)＝0.003kN·m

R1＝0.531kN，P2＝9.55kN，R3＝0.531kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12189.415/(0.634×424)+0.003×106/4490＝46.013N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=12.55/8=1.569≤3

十二、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.354=0.283kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1.5×0.336=0.403kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×12.552×0.283+12.55×0.403=27.363kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

T／CPSS 1008-2020 低压电气设备电压暂降及短时中断耐受能力测试方法.pdf gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

YST 3032-2018 黄金选冶金属平衡技术规范 氰化锌粉置换工艺 B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=82×0.8×[0.15×12.55/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×8/2=184.2kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×27.363=90.296kN.M

十三、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.189/(1×0.15)＝81.263kPa≤γufak＝1.363×140 =190.82kPa