施工组织设计下载简介

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拆迁安置房工程高支模专项施工方案

设计简图如下：

取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4

DB11／T 1254-2015 再生水热泵系统工程技术规范 q=γ0(γGΣqGk+γQγLΣqQk)=1.1×[1.3×[0.3+(24+1.1)×0.95]×1.0+1.5×0.9×(1+2)×1.0]=38.982kN/m

q静=γ0γGΣqGk=1.1×1.3×[0.3+(24+1.1)×0.95]×1.0=34.527kN/m

q活=γ0γQγLΣqQk=1.1×1.5×0.9×(1+2)×1.0=4.455kN/m

q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.95]×1.0+(1+2)×1.0=27.145kN/m

Mmax=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×34.527×0.22+0.117×4.455×0.22=0.159kN·m

σmax=Mmax/W=0.159×106/37500=4.239N/mm2≤[f]=15N/mm2

Qmax=0.6q静l+0.617q活l=0.6×34.527×0.2+0.617×4.455×0.2=4.693kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×4.693×103/(2×1000×15)=0.469N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×27.145×2004/(100×6000×281250)=0.174mm

νmax=0.174mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[200/250，5]=0.8mm

计算简图如下：

q=γ0(γGΣqGk+γQγLΣqQk)=1.1×[1.3×[(0.3+(24+1.1)×0.95)×0.2+0.01]+1.5×0.9×(1+2)×0.2]=7.811kN/m

q静=γ0γGΣqGk=1.1×1.3×[(0.3+(24+1.1)×0.95)×0.2+0.01]=6.92kN/m

q活=γ0γGγLΣqQk=1.1×1.5×0.9×(1+2)×0.2=0.891kN/m

q`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.95)×0.2+0.01]+(1+2)×0.2=5.439kN/m

Mmax=0.125q静l2+0.125q活l2=0.125×6.92×0.72+0.125×0.891×0.72=0.478kN·m

σmax=Mmax/W=0.478×106/67500=7.088N/mm2≤[f]=13N/mm2

Qmax=0.625q静l+0.625q活l=0.625×6.92×0.7+0.625×0.891×0.7=3.417kN

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×3.417×1000/(2×50×90)＝1.139N/mm2

τmax=1.139N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2

νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×5.439×7004/(100×9000×3037500)=0.249mm

νmax=0.249mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[700/250，5]=2.8mm

4、支座反力计算

设计值Rmax=1.25ql=1.25×7.811×0.7=6.834kN

标准值R`max=1.25q`l=1.25×5.439×0.7=4.759kN

因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.6。

计算简图1如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)

计算简图1支座反力设计值依次为R1=7.934kN,R2=15.646kN,R3=15.95kN,R4=5.684kN

计算简图1支座反力标准值依次为R'1=5.525kN,R'2=10.895kN,R'3=11.107kN,R'4=3.958kN

Mmax=1.021kN·m

Qmax=8.504kN

Vmax=0.962mm

计算简图2如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)

计算简图2支座反力设计值依次为R5=6.767kN,R6=15.84kN,R7=15.84kN,R8=6.767kN

计算简图2支座反力标准值依次为R'5=4.712kN,R'6=11.03kN,R'7=11.03kN,R'8=4.712kN

Mmax=1.016kN·m

Qmax=9.671kN

Vmax=0.946mm

σmax=Mmax/W=1.021×106/5080=200.888N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=2Qmax/A=2×9.671×1000/489＝39.555N/mm2

τmax=39.555N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.962mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[700/250，5]=2.8mm

4、可调托座验算

最大支座反力设计值Rmax=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]/0.6=26.584kN

1.05×Rmax=1.05×26.584=27.913kN，27.913kN≤30kN

标准值R`max=max[R'1,R'2,R'3,R'4,R'5,R'6,R'7,R'8]/0.6=18.512kN

h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/700=2.143

l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.272×1500，1500+2×150]=2227mm

λ=l0/i=2227/15.9=141≤[λ]=210

长细比符合要求！

1) 模板支架风荷载标准值计算

μs=μst=0.172×1.2=0.206

ωk=μzμsω0=0.88×0.206×0.4=0.073kN/m2

2) 整体侧向力标准值计算

ωk=μzμsω0=0.88×1.3×0.4=0.458kN/m2

3、水平力引起的立杆附加轴力计算

水平力标准值：F=max[AFωkla/La,ΣGk×2%]=max[42.427×0.458×0.7/44.66,(24+1.1)×0.95×33.91×0.7×2%]=11.32kN

立杆附加轴力标准值：

立杆附加轴力设计值：N1=1.1×1.5×Nk=1.1×1.5×0.197=0.326kN

不组合风荷载时

Nut＝γ0(γG∑NGk+1.5×0.9∑NQk)=Rmax+1.1×0.15γGH=26.584+1.1×0.15×1.3×3.6=27.356kN

σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×27.356+0.326)×103/(0.344×424×1)=199.166N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nut＝γ0(γG∑NGk+1.5×0.9∑NQk)=R'max+1.1×0.15γGH=26.584+1.1×0.15×1.3×3.6=27.356kN

Mw=γ0γQγLωk lah2/10=1.1×1.5×0.9×0.073×0.7×1.52/10=0.017kN·m

σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)+Mw/W=

(1.05×27.356+0.326)×103/(0.344×424×1)+0.017×106/(4.49×103)=202.943N/mm2≤[f]=205N/mm2

板模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4

q=γ0(γGΣqGk+γQγLΣqQk)=1.1×[1.3×[0.3+(24+1.1)×0.65]×1.0+1.5×0.9×(1+2)×1.0]=28.214kN/m

q静=γ0γGΣqGk=1.1×1.3×[0.3+(24+1.1)×0.65]×1.0=23.759kN/m

q活=γ0γQγLΣqQk=1.1×1.5×0.9×(1+2)×1.0=4.455kN/m

q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.65]×1.0+(1+2)×1.0=19.615kN/m

Mmax=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×23.759×0.22+0.117×4.455×0.22=0.116kN·m

σmax=Mmax/W=0.116×106/37500=3.09N/mm2≤[f]=15N/mm2

Qmax=0.6q静l+0.617q活l=0.6×23.759×0.2+0.617×4.455×0.2=3.401kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×3.401×103/(2×1000×15)=0.34N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×19.615×2004/(100×6000×281250)=0.126mm

νmax=0.126mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[200/250，5]=0.8mm

计算简图如下：

q=γ0(γGΣqGk+γQγLΣqQk)=1.1×[1.3×[(0.3+(24+1.1)×0.65)×0.2+0.01]+1.5×0.9×(1+2)×0.2]=5.657kN/m

q静=γ0γGΣqGk=1.1×1.3×[(0.3+(24+1.1)×0.65)×0.2+0.01]=4.766kN/m

q活=γ0γGγLΣqQk=1.1×1.5×0.9×(1+2)×0.2=0.891kN/m

q`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.65)×0.2+0.01]+(1+2)×0.2=3.933kN/m

Mmax=0.125q静l2+0.125q活l2=0.125×4.766×0.72+0.125×0.891×0.72=0.347kN·m

σmax=Mmax/W=0.347×106/67500=5.133N/mm2≤[f]=13N/mm2

Qmax=0.625q静l+0.625q活l=0.625×4.766×0.7+0.625×0.891×0.7=2.475kN

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.475×1000/(2×50×90)＝0.825N/mm2

τmax=0.825N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2

νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×3.933×7004/(100×9000×3037500)=0.18mm

νmax=0.18mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[700/250，5]=2.8mm

4、支座反力计算

设计值Rmax=1.25ql=1.25×5.657×0.7=4.95kN

标准值R`max=1.25q`l=1.25×3.933×0.7=3.441kN

因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.6。

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)

计算简图支座反力设计值依次为R1=6.327kN,R2=13.037kN,R3=13.037kN,R4=6.327kN

计算简图支座反力标准值依次为R'1=4.4kN,R'2=9.068kN,R'3=9.068kN,R'4=4.4kN

σmax=Mmax/W=0.894×106/5080=176.013N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=2Qmax/A=2×5.592×1000/489＝22.872N/mm2

τmax=22.872N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=1.117mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[800/250，5]=3.2mm

4、可调托座验算

最大支座反力设计值Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/0.6=21.728kN

1.05×Rmax=1.05×21.728=22.814kN，22.814kN≤30kN

标准值R`max=max[R'1,R'2,R'3,R'4]/0.6=15.113kN

h/la=1400/700=2，h/lb=1400/800=1.75

l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.409×1400，1400+2×150]=2302mm

λ=l0/i=2302/15.9=145≤[λ]=210

长细比符合要求！

1) 模板支架风荷载标准值计算

μs=μst=0.177×1.2=0.212

ωk=μzμsω0=0.88×0.212×0.4=0.075kN/m2

2) 整体侧向力标准值计算

ωk=μzμsω0=0.88×1.3×0.4=0.458kN/m2

3、水平力引起的立杆附加轴力计算

水平力标准值：F=max[AFωkla/La,ΣGk×2%]=max[29.029×0.458×0.7/44.66,(24+1.1)×0.65×33.91×0.7×2%]=7.745kN

立杆附加轴力标准值：

立杆附加轴力设计值：N1=1.1×1.5×Nk=1.1×1.5×0.135=0.223kN

不组合风荷载时

Nut＝γ0(γG∑NGk+1.5×0.9∑NQk)=Rmax+1.1×0.15γGH=21.728+1.1×0.15×1.3×3.6=22.5kN

σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×22.5+0.223)×103/(0.328×424×1)=171.481N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nut＝γ0(γG∑NGk+1.5×0.9∑NQk)=R'max+1.1×0.15γGH=21.728+1.1×0.15×1.3×3.6=22.5kN

Mw=γ0γQγLωk lah2/10=1.1×1.5×0.9×0.075×0.7×1.42/10=0.015kN·m

GB／T 39407-2020标准下载 σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)+Mw/W=

(1.05×22.5+0.223)×103/(0.328×424×1)+0.015×106/(4.49×103)=174.867N/mm2≤[f]=205N/mm2

附图1：高大模架施工范围图

附图2：施工流水段划分图

附图3：立杆平面布置图与剖面图

说明：支撑架立杆平面布置图（梁板要成一个体系，水平杆要拉通，含水平剪刀撑的布置形式、间距，竖向剪刀撑的布置位置、间距）；支撑架剖面图（含下层或基础支撑情况、扫地杆、竖向剪刀撑的布置形式、间距，水平剪刀撑的布置位置、间距，与结构的拉接位置、自由端长度、安全网的位置、间距等）。

附图4：混凝土浇筑方向及浇筑顺序图（明确布料机的位置以及从中间向两边浇筑顺序）

附图5：施工监测点布置图（尽量布置在变形大且容易观测的位置，宜设在角部和四边的中间位置，每个区域内监测点数量不应小于3个）

Q-CR 9204-2015标准下载附图6：相关节点详图（梁支模节点图：包含梁两侧至少3跨板的支撑情况）（连墙件布置图应画出柱子四周的拉结做法）