施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

地下室汽车坡道高支模专项施工方案（2019版）

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×3]×1＝33.677kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝30.443kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m

SL 106-2017 水库工程管理设计规范 计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×30.443×0.12+0.117×3.234×0.12＝0.034kN·m

σ＝Mmax/W＝0.034×106/37500＝0.913N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×30.443×0.1+0.45×3.234×0.1＝1.363kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×30.443×0.1+1.2×3.234×0.1＝3.737kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.1＝0.82kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.1＝2.255kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.363/1＝1.363kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.737,3.737]/1= 3.737kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.363/1＝1.363kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.363+0.03+0.46+2.53=4.383kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.737+0.03=3.766kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.363+0.03+0.46+2.53=4.383kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.383,3.766,4.383]=4.383kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.82/1＝0.82kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.255,2.255]/1= 2.255kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.82/1＝0.82kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.82+0.02+0.31+1.129=2.279kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.255+0.02=2.275kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.82+0.02+0.31+1.129=2.279kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.279,2.275,2.279]=2.279kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.383×0.62，0.5×4.383×0.22]＝0.197kN·m

σ=Mmax/W=0.197×106/4660=42.325N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.383×0.6，4.383×0.2]＝1.644kN

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.279×6004/(100×206000×9.32×104)＝0.08mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝2.279×2004/(8×206000×9.32×104)＝0.024mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.383×0.6,0.375×4.383×0.6+4.383×0.2]=3.287kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.287kN,R2=2.825kN,R3=2.825kN,R4=3.287kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.279×0.6,0.375×2.279×0.6+2.279×0.2]=1.709kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.709kN,R2'=1.706kN,R3'=1.706kN,R4'=1.709kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.72×106/4490=160.332N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.667kN

τmax=2Vmax/A=2×3.667×1000/424＝17.297N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.685mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=3.667kN，R2=3.667kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=3.667/0.6=6.112kN，P2=3.667/0.6=6.112kN

可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝6.112kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,900+2×0.7×350)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.386

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.037×0.6×1.52/10)＝0.005kN·m

P1＝6.112kN，P2＝6.112kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝8027.317/(0.386×424)+0.005×106/4490＝50.161N/mm2≤[f]＝390N/mm2

H/B=9.4/7.5=1.253≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.6×0.313=0.188kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.6×1.2×0.2=0.144kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.42×0.188+9.4×0.144=9.651kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=7.52×0.6×[0.15×9.4/(0.6×0.6)+0.5]+2×1×7.5/2=156.562kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×9.651=31.847kN.M

11.4、400*1200梁模板支设计算式

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝48.824kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝45.59kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×45.59×0.1332+0.117×3.234×0.1332＝0.088kN·m

σ＝Mmax/W＝0.088×106/37500＝2.341N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×133.3334/(100×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×45.59×0.133+0.45×3.234×0.133＝2.625kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×45.59×0.133+1.2×3.234×0.133＝7.204kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.133＝1.637kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.133＝4.503kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.625/1＝2.625kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[7.204,7.204]/1= 7.204kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.625/1＝2.625kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.625+0.04+0.757+2.249=5.671kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.204+0.04=7.244kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.625+0.04+0.757+2.249=5.671kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.671,7.244,5.671]=7.244kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.637/1＝1.637kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[4.503,4.503]/1= 4.503kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.637/1＝1.637kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.637+0.027+0.51+1.004=3.178kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.503+0.027=4.529kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.637+0.027+0.51+1.004=3.178kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.178,4.529,3.178]=4.529kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.244×0.32，0.5×7.244×0.22]＝0.145kN·m

σ=Mmax/W=0.145×106/4660=31.09N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.244×0.3，7.244×0.2]＝1.449kN

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.529×3004/(100×206000×9.32×104)＝0.01mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[300/150，10]＝2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.529×2004/(8×206000×9.32×104)＝0.047mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.244×0.3,0.375×7.244×0.3+7.244×0.2]=2.716kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.127kN,R2=2.716kN,R3=2.716kN,R4=2.127kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.529×0.3,0.375×4.529×0.3+4.529×0.2]=1.698kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.192kN,R2'=1.698kN,R3'=1.698kN,R4'=1.192kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.508×106/4490=113.207N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.906kN

τmax=2Vmax/A=2×2.906×1000/424＝13.708N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.524mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=2.906kN，R2=2.906kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=2.906/0.6=4.843kN，P2=2.906/0.6=4.843kN

可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝4.843kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,900+2×0.7×350)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得：φ＝0.386

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.037×0.3×1.52/10)＝0.002kN·m

P1＝4.843kN，P2＝4.843kN

H/B=9.4/7.5=1.253≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.6×0.313=0.188kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.6×1.2×0.2=0.144kN

JGJT 413-2019 玻璃幕墙粘结可靠性检测评估技术标准.pdf 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×9.42×0.188+9.4×0.144=9.651kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

DB51／T 2694-2020 地理信息公共服务平台数据规范 第4部分：导航电子地图数据 B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=7.52×0.6×[0.15×9.4/(0.6×0.6)+0.5]+2×1×7.5/2=156.562kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×9.651=31.847kN.M