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民俗文化村风筝缘小区（二期）高支模施工方案（2019版）

σ＝Mmax/W＝0.054×106/37500＝1.448N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×24.325×116.6674/(100×10000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝L/250＝116.667/250＝0.467mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

JB／T 8354.10-2020 抛喷丸清理及强化用金属磨料 第10部分：铸铁砂.pdf R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×36.123×0.117+0.45×3.234×0.117＝1.856kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×36.123×0.117+1.2×3.234×0.117＝5.088kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×24.325×0.117＝1.135kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×24.325×0.117＝3.122kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.856/1＝1.856kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[5.088,5.088]/1= 5.088kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.856/1＝1.856kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.856+0.035+0.631+2.041=4.562kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.088+0.035=5.123kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.856+0.035+0.631+2.041=4.562kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.562,5.123,4.562]=5.123kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.135/1＝1.135kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[3.122,3.122]/1= 3.122kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.135/1＝1.135kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.135+0.023+0.425+0.715=2.298kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.122+0.023=3.145kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.135+0.023+0.425+0.715=2.298kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.298,3.145,2.298]=3.145kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.123×0.92，0.5×5.123×0.22]＝0.519kN·m

σ=Mmax/W=0.519×106/64000=8.105N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.123×0.9，5.123×0.2]＝2.882kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.882×1000/(2×60×80)＝0.901N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.145×9004/(100×9350×256×104)＝0.449mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.145×2004/(8×9350×256×104)＝0.026mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.123×0.9,0.375×5.123×0.9+5.123×0.2]=5.763kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.132kN,R2=5.763kN,R3=5.763kN,R4=5.132kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.145×0.9,0.375×3.145×0.9+3.145×0.2]=3.538kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.585kN,R2'=3.538kN,R3'=3.538kN,R4'=2.585kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.25×106/4490=55.591N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.234kN

τmax=2Vmax/A=2×4.234×1000/424＝19.97N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.062mm≤[ν]＝L/250＝392/250＝1.568mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.898kN，R2=9.997kN，R3=9.997kN，R4=0.898kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝9.997kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l02]/i=2106/15.9=132.453≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1200=2563mm

λ=max[l01，l02]/i=2563/15.9=161.195

查表得：φ＝0.271

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.05×0.9×1.22/10)＝0.006kN·m

R1＝0.898kN，R2＝9.997kN，R3＝9.997kN，R4＝0.898kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12123.909/(0.271×424)+0.006×106/4490＝106.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=10.5/11.1=0.946≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.496=0.446kN/m：

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.316=0.341kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×10.52×0.446+10.5×0.341=28.191kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=11.12×0.9×[0.15×10.5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×11.1/2=282.162kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×28.191=93.031kN.M

十一、立杆支承面承载力验算

F1=N=12.124kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm

F=(0.7βhft+0.25σpcQGDW 10248.7-2016 输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程 第7部分：输电线路工程施工，m)ηumh0=(0.7×1×0.528+0.25×0)×1×1320×130/1000=63.423kN≥F1=12.124kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=4.176N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.176×40000/1000=676.512kN≥F1=12.124kN

12.1高支模区域平面布置图

12.2模板支设剖面图

JTT753-2009标准下载12.3梁模板支设剖面图

12.4350*950梁模板支设剖面图