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山东镇消防站建设工程高支模专项施工方案

立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=10.383/0.6=17.305kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.11kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.062kN

GB／T 5170.19-2018标准下载 纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.029×106/4490＝6.459N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

Vmax＝0.173kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.173×1000/424＝0.817N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm

悬臂端νmax＝0.001mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=0.448kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立杆1：R1=0.448kN，立杆3：R3=0.448kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.448,0.448]＝0.448kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝17.305kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mm

λ=max[l01，l02]/i=2170/15.9=136.478≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.427×(750+2×200)=1945mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1200=2571mm

λ=max[l01，l02]/i=2571/15.9=161.698

查表得：φ＝0.271

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6 ×1.4×(1×0.064×0.8×1.22/10)＝0.007kN·m

R1＝0.448kN，P2＝17.305kN，R3＝0.448kN

梁两侧立杆承受楼板荷载：

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝18931.295/(0.271×424)+0.007×106/4490＝166.317N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=8.5/16.8=0.506≤3

十一、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.799=0.639kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1×0.505=0.404kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×8.52×0.639+8.5×0.404=26.525kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=16.82×0.8×[0.15×8.5/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×16.8/2=579.516kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×26.525=87.533kN.M

十二、立杆支承面承载力验算

F1=N=18.931kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=18.931kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=18.931kN

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书（大截面梁）

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

按三等跨连续梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×12×12/6＝12000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=500×12×12×12/12＝72000mm4

q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×0.5＝22.192kN/m

q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.5＝20.723kN/m

q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.5＝1.47kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×0.5＝15.35kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.723×0.22+0.117×1.47×0.22＝0.09kN·m

σ＝Mmax/W＝0.09×106/12000＝7.481N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.35×2004/(100×5400×72000)＝0.428mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×20.723×0.2+1.2×1.47×0.2＝4.912kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.1q2L＝1.1×15.35×0.2＝3.377kN

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝4.912/0.5＝9.824kN/m

梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×1.35×0.5×1.2×0.2=0.162kN

梁右侧模板传递给小梁荷载F2=1×1.35×0.5×1.2×0.2=0.162kN

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝3.377/0.5＝6.754kN/m

梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×1.2×0.2=0.12kN

梁右侧模板传递给小梁荷载F2=1×0.5×1.2×0.2=0.12kN

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.214×106/53333=4.004N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax＝2.411kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.411×1000/(2×50×80)＝0.904N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax＝0.097mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝0.239kN，R2＝4.822kN，R3＝0.239kN

正常使用极限状态

R'1＝0.167kN，R'2＝3.331kN，R'3＝0.167kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R2]×0.6＝2.893kN，P'＝max[R2']×0.6＝1.998kN

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.752×106/4490=167.483N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

Vmax＝4.557kN

τmax=2Vmax/A=2×4.557×1000/424＝21.495N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝0.625mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm

悬臂端νmax＝0.036mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=11.789kN

用小梁的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立杆2：R2＝11.789kN

立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=11.789/0.6=19.648kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P＝max[R1，R3]＝0.239kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.167kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.062×106/4490＝13.808N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

Vmax＝0.376kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.376×1000/424＝1.776N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm

悬臂端νmax＝0.003mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=0.974kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立杆1：R1=0.974kN，立杆3：R3=0.974kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.974,0.974]＝0.974kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2]＝19.648kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mm

λ=max[l01，l02]/i=2170/15.9=136.478≤[λ]=210

长细比满足要求！

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.427×(750+2×200)=1895mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1200=2506mm

λ=max[l01，l02]/i=2506/15.9=157.61

查表得：φ＝0.284

Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.064×0.8×1.22/10)＝0.006kN·m

R1＝0.974kN，P2＝19.648kN，R3＝0.974kN

fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝20417.852/(0.284×424)+0.006×106/4490＝170.897N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=5/16.8=0.298≤3

十一、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.8×0.799=0.639kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.8×1×0.505=0.404kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×52×0.639+5×0.404=10.01kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=16.82×0.8×[0.15×5/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×16.8/2=394.296kN.m≥3γ0Mok =3×1×10.01=30.03kN.M

十二、立杆支承面承载力验算

F1=N=20.418kN

TB／T 3375-2018标准下载 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×800×100/1000=62.44kN≥F1=20.418kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

JT／T 1322-2020 港口内燃机驱动起重机能源利用效率检测方法.pdf F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=20.418kN