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H大绿洲1-4#高大模板施工方案（23P）.docx

梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；

面板厚度(mm)：12.0；

主楞间距(mm)：500；

重庆市城市规划管理技术规定（重庆市人民政府令第318号 代理市长 ***2018年1月）次楞间距(mm)：300；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；

次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；

新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：

式中： γc——混凝土的密度，取28KN/m3；

t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)=5.714；

T——混凝土的入模温度，取20.0℃

β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；

β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；

V——浇筑速度（m/h），V=/h；

H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；

则F=0.22γctβ1 β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2

F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2

取两者较小值，则标准值为F = F′=28.0KN/m2；

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W =80×402/6 = 3；

I=80×403/12 = 4；

强度验算计算公式如下：

其中，σ ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；

M ——内楞的最大弯距(N.mm)；

W ——内楞的净截面抵抗矩；

[f] ——内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载

q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距)：l = ；

内楞的最大弯距： M=0.1×9.828×500.02= 2.457×105N.mm；

内楞的最大受弯应力计算值σ =2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值： [f] = 13.0N/mm2；

∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。

（2）.内楞的挠度验算

其中 E ——木材的弹性模量：E =9500.0N/mm2；

q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×28.0×0.3=10.08 KN/m；

l ——计算跨度(外楞间距)：l = 500.0mm；

I ——内楞的截面惯性矩：I =4.267×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10.08×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.052mm；

内楞的最大容许挠度值： [ω] = 2.000mm；

∴ ω< [ω]，内楞挠度满足要求。

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W =80×402/6 = 3；

I=80×403/12 = 4；

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)

M ——外楞的最大弯距(N.mm)；

W ——外楞的净截面抵抗矩；

[f] ——外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载： P = (1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)： l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×4.914×103×300.0 = 2.58×105N.mm

外楞的受弯应力计算值： σ = 2.58×105/2.133×104 = 12.1N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值：[f] = 13.0N/mm2；

∴ σ< [f]，内楞抗弯强度满足要求。

（2）.外楞的挠度验算

其中 E ——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；

P ——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.0×0.5×0.3=4.2 KN；

l ——计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 300.00mm；

I ——面板的截面惯性矩：I = 4.267×105mm4；

外楞的最大挠度计算值： ω = 1.146×4.2×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105) = 0.32mm；

外楞的最大容许挠度值： [ω] = 1.20mm；

∴ ω< [ω]，满足要求。

其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；

A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；

穿梁螺栓的直径： 12 mm；

穿梁螺栓有效直径：7.85 mm；

穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力： N =28.0×0.50×0.30×2 =8.4kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值： [N] = 170.0×76/1000 =12.920 kN；

∴ N< [N]，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W =250.0×18.02/6 = 1.35×3；

I = 250.0×18.03/12 = 1.215×4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；

M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；

L ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.00mm；

Q ——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m；

q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；

q = q1 + q2 + q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；

跨中弯矩计算公式如下：

Mmax = 0.10×13.25×0.252=0.083kN.m；

σ =0.083×106/1.35×104=6.148N/mm2；

∴ σ< [f]=13.0，满足要求。

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

其中，q ——作用在模板上的压力线荷载：

q =[（24.0+4.0）×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm；

l ——计算跨度(梁底支撑间距)： l =250.0mm；

E ——面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值：[ω] =250.0/250 = 1.0mm；

面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.26mm；

∴ ω<[ω]，满足要求。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

q1= (24.0+4.0)×0.40×1.0×0.250=2.8kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：

q2 = 0.350×0.250×(2×1.0+0.4) =0.21 kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值 q=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8+0.21）=3.612kN；

活荷载设计值 P2=1.4 P1=1.4×0.35=0.49 kN；

P=3.612+0.49=4.102kN。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=4.0×8.02/6 = 3；

I=4.0×8.03/12 = 4；

3.支撑方木抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，

跨中最大弯距计算公式如下：

跨中最大弯距 M=4.102×0.5/4=0.513kN.m；

方木最大应力计算值 σ=M/W=0.513×106/4.267×104=12.02N/mm2；

方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

∴σ<[f]，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足：

T = 3 V /（2bh）

其中最大剪力 V=4.102/2=2.051 kN；

方木受剪应力计算值 T =3×2.051×103/（2×40×80）=0.961N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2；

∴ T< [T]，满足要求。

5.支撑方木挠度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

集中荷载 P = 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 = 4.102 kN；

方木最大挠度 ω=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×106)=0.659mm；

方木的挠度设计值 [ω]=500/250=2.0 mm；

∴ ω<[ω]，满足要求。

在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的抗弯强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P =[ 1.2（q1 + q2 ）+ 1.4p1 ]×2/3=2.735 kN；

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=1.0/0.250=4

经过简支梁的计算得到：

钢管最大弯矩 Mmax=PL/4=0.342kN.m；

支撑钢管的最大应力计算值σ= Mmax /W=0.342×106/4732.0=72.274N/mm2

支撑钢管的抗弯强度的其设计值 [T]=205.0 N/mm2；

∴σ<[T]，满足要求

双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：

其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.838N；

∴ R< Rc，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

其中 N ——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =6.838kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.132×8.5=1.346kN；

N =6.838+1.346=8.184 kN；

φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；

A ——立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.502；

W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.732；

σ ——钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；

[f] ——钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.0 N/mm2；

lo ——计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下列公式计算

l0 = k1k2(h+)

k2—计算长度附加系数，h+=1.70，k2按照表2取值为1.020；

lo/i =2.024×103/ 15.80 =128.1；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406；

钢管立杆受压应力计算值

σ=8.184×103/(0.406×450.2)=44.775N/mm2<[f]

钢管立杆稳定性满足要求！

模板承重架应尽量利用柱子作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1

表2 模板支架计算长度附加系数 k2

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

P ≤fg

P=N/A =8.184/1.0=8.184KN/m2

其中 P——立杆基础底面的平均压力(KN/m2)

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.184

A——基础底面面积(m2)；A=1.0×1.0=1.0

立杆的地基承载力设计值应按下式计算：

fg = kc ×fgk=48.0

其中fg——地基承载力设计值(KN/m2)

kc——脚手架地基承载力调整系数；kc= 0.40

fgk——地基承载力标准值(KN/m2)；fgk =120

P=8.184＜fg=48.0，立杆的地基承载力的计算满足要求。

十一、高支撑模板施工安全防范措施

11.1 预防坍塌事故安全技术措施

模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。

模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。

模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。

堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。

装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少。

拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

11.2 预防高空坠落事故安全技术措施

高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。

所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。

项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。

高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。

安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。

支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。

已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于，然后在护栏上再铺一层密目安全网。

高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。

混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。

梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查。所有安全检查记录必须形成书面材料。

日常检查、巡查重点部位：

1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。

2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。

3）连接扣件是否松动。

4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。

5）施工过程中是否有超载的现象。

6）安全防护措施是否符合规范要求。

7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

JGJ 472-2020-T 山地建筑结构设计标准.pdf脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。

高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。

监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结果评述。

监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。

JGJ／T 40-2019标准下载本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。