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机场配套市政项目空港大道现浇梁和盖梁高大模板支架专项施工方案-碗扣式满堂支架.docx以上计算结果均满足要求。
9.6 次楞方木验算
9.6.1 标准空箱段次楞验算
支架布置间距1200mm（横向）×1200mm（纵向），次楞方木间距300mm，跨度1200cmNB／T 20422-2017标准下载，按3跨连续梁模型计算。
以上计算结果均满足要求。
9.6.2 空箱收窄段次楞验算
支架布置间距600mm（横向）×1200mm（纵向），次楞方木间距300mm，跨度1200cm，按3跨连续梁模型计算。
以上计算结果均满足要求。
9.6.3 腹板、横梁位置次楞验算
空箱段腹板位置支架布置间距1200mm（横向）×1200mm（纵向），次楞方木间距200mm，跨度1200cm，按3跨连续梁模型计算，
以上计算结果均满足要求。
9.7 主楞双U型钢验算（SBS135）
标准空箱段主楞验算（1.2m跨度为最不利情况）。
主楞采用SBS135双U型钢梁，间距取支架纵向间距1200mm，跨度取支架腹板两侧实际跨度，腹位置次楞方木布置间距200mm，空箱位置次楞方木布置间距300mm按三跨连续梁计算，集中荷载作用考虑。
以上计算结果均满足要求。
9.8 各桥立杆轴力验算
9.8.1 D1、D2第一联（桥宽12.5m）
箱梁梁体分两次浇筑，再第二次浇筑时，底板混凝土结构已经形成一定承载力，而且实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用均摊法计算架体单肢立杆轴力。
每米活荷载：4kn/㎡×12.5=50KN/m
模板支架自重：0.5kn/㎡×12.5=6.25KN/m
荷载组合：1.35×（6.25+175.76）+1.4×0.7×50=294.71KN/m
支架纵向布置间距为120cm，下部支架承受荷载：p=294.71×1.2=353.6KN
由板底8根立杆均摊，单肢立杆轴力N=353.6/8=44.21KN。
箱梁梁体分两次浇筑，再第二次浇筑时，底板混凝土结构已经形成一定承载力，而且实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用均摊法计算架体单肢立杆轴力。
每米活荷载：4kn/㎡×12.5=50KN/m
模板支架自重：0.5kn/㎡×12.5=6.25KN/m
荷载组合：1.35×（6.25+255.58）+1.4×0.7×50=402.47KN/m
支架纵向布置间距为120cm，下部支架承受荷载p=402.47×1.2=482.96KN
由板底11根立杆均摊，单肢立杆轴力N=482.96/11=43.9KN。
横梁段支架最大间距：60cm（横向）×120cm（纵向）
N=1.35(NGK1+NGK2)+1.4×0.7×NQK
=1.35(0.5×1.2×0.6+26×1.8×1.2×0.6)+1.4×0.7×4×1.2×0.6
9.8.2 D1、D2第二、三联（桥宽10.75m）
箱梁梁体分两次浇筑，再第二次浇筑时，底板混凝土结构已经形成一定承载力，而且实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用均摊法计算架体单肢立杆轴力。
每米活荷载：4kn/㎡×10.75=43KN/m
模板支架自重：0.5kn/㎡×10.75=5.375KN/m
荷载组合：1.35×（5.375+158.6）+1.4×0.7×43=263.5KN/m
支架纵向布置间距为120cm，下部支架承受荷载p=263.5×1.2=316.21KN
由板底7根立杆均摊，单肢立杆轴力N=316.21/7=45.2KN。
箱梁梁体分两次浇筑，再第二次浇筑时，底板混凝土结构已经形成一定承载力，而且实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用均摊法计算架体单肢立杆轴力。
每米活荷载：4kn/㎡×10.75=43kn/m
模板支架自重：0.5kn/㎡×10.75=5.375kn/m
荷载组合：1.35×（5.375+223.6）+1.4×0.7×43=351.26kn/m
支架纵向布置间距为120cm，下部支架承受荷载p=351.26×1.2=421.51kn
由板底11根立杆均摊，单肢立杆轴力N=421.51/11=38.31KN。
横梁段支架最大间距：60cm（横向）×120cm（纵向）
N=1.35(NGK1+NGK2)+1.4×0.7×NQK
=1.35(0.5×1.2×0.6+26×1.8×1.2×0.6)+1.4×0.7×4×1.2×0.6
9.8.3 E、F、G、H匝道桥
箱梁梁体分两次浇筑，再第二次浇筑时，底板混凝土结构已经形成一定承载力，而且实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用均摊法计算架体单肢立杆轴力。
每米活荷载：4kn/㎡×8.5=34KN/m
模板支架自重：0.5kn/㎡×8.5=4.25KN/m
荷载组合：1.35×（4.25+109.2）+1.4×0.7×34=186.48KN/m
支架纵向布置间距为120cm，下部支架承受荷载P=186.48×1.2=223.8KN
由板底5根立杆均摊，单肢立杆轴力N=223.8/5=44.76KN。
箱梁梁体分两次浇筑，再第二次浇筑时，底板混凝土结构已经形成一定承载力，而且实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用均摊法计算架体单肢立杆轴力。
每米活荷载：4kn/㎡×8.5=34KN/m
模板支架自重：0.5kn/㎡×8.5=4.25KN/m
荷载组合：1.2×（4.25+145.6）+1.4×0.7×34=213.14KN/m
支架纵向布置间距为120cm，下部支架承受荷载p=213.14×1.2=255.77KN
由板底7根立杆均摊，单肢立杆轴力N=255.77/7=36.54KN。
横梁段支架最大间距：60cm（横向）×120cm（纵向）
N=1.35(NGK1+NGK2)+1.4×0.7×NQK
=1.35(0.5×1.2×0.6+26×1.8×1.2×0.6)+1.4×0.7×4×1.2×0.6
9.8.4 盖梁模板支撑架体
实际在施工过程中由于分配梁和支撑主楞的足够强度，保证了荷载能被均匀分配；结合以上特点，故采用以下公式计算架体单肢立杆轴力。
N=la×lb×Nmax Nmax：可变荷载控制组合，永久荷载控制组合最大值； La：立杆纵距，lb立杆横距。
N=1.2×0.6×92.34=66.48KN＜74.35KN
作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算：
单排架无遮拦体型系数：
式中：为杆件挡风面积，
取一步一跨面积计算，挡风系数：
单排架无遮拦体形系数：
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
（2）风荷载在立杆中产生的轴向力计算
取0，均布线荷载标准值：
风荷载作用下倾覆力矩标准值：
风荷载产生的最大附加轴力标准值：
9.10 高宽比验算
9.11 立杆稳定性承载力验算
单肢立杆承载力的计算按杆件失稳条件得来。
—轴力受压构件的稳定系数；
根据试验结果并结合有限元分析结果得到单根极限承载力，根据公式，再根据轴心受压构件稳定系数与长细比的关系，从而反算得到立杆计算长度。综合考虑试验得出数据的离散性以及试验场地的各种有利条件和实际施工中的不利因素，并确保综合安全系数指标不小于2.2，最终确定计算长度。
稳定：作业脚手架：；支撑脚手架、新研制的脚手架：
式中：——脚手架结构、构配件综合安全系数；
——结构重要性系数，应根据本标准表 3.2.3 的规定取值；
——荷载分项系数加权平均值，取为 1.254（由可变荷载起控制作用的荷载基本组合）、1.363（由永久荷载起控制使用的荷载基本组合）；
——材料抗力分项系数；对于钢管脚手架应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018 的规定取 1.165。
——材料强度附加系数；承载力取 1.05；作业脚手架稳定承载力取1.40，支撑脚手架稳定承载力及新研制的脚手架稳定承载力取1.50。
由以上验算可知单肢立杆最大轴力49KN＜74.35KN。
因此，整个支架体系安全。
9.12 立杆稳定性承载力验算
基层填筑完毕后，在表面浇筑15cm标号C20混凝土。在砼基础上铺设5cm×20cm的木垫板。
N—立杆最大设计轴力值。
A—立杆基础底面面积，这里取0.3㎡。
Ru—荷载分项系数加权平均值，这里取1.363。
Fa—地基承载力特征值。
49KN/(0.3㎡×1.363)=120 KPa。
Ab=3b×(2b+a)=3×150×(2×150+150)=202500mm
AL=a×b=150×150=22500mm
βL=√(Ab/AL)=√(202500/22500)=3.00
1.35×βc×βL×fc×AL
=1.35×1×3.00×9.6×22500
F=49KN≤1.35×βc×βL×fc×AL
基础局部抗压满足要求。
GB／T 18442.3-2019标准下载βs =a/b=150/150=1.00< 2 取βs=2
η=0.4+1.2/βs
=0.4+1.2/2=1.00
h < 800mm 取βh = 0.9
Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=2×[(150+150)+(150+150)]
0.7×βh×ft×η×Um×ho
【河北图集】12D1：图形符号与技术资料=0.7×1×1.1×1×1200×200
F=49KN≤0.7×βh×ft×η×Um×ho
综上以上结果，地基承载力满足不小于120kpa，垫层C20混凝土基础浇筑厚度15cm。