施工组织设计下载简介
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（40 64 40）m预应力混凝土连续梁实施性施工方案6.4.2密切联系气象站、水文站及地方防汛部门，保障信息畅通，提前掌握汛期的气象及江水的发展情况，及时采取防范措施；
6.3严格执行国家、地方制定的有关防洪法律与规定，针对当地条件，对各级人员开展防洪教育；
6.4.4下雨时，加强施工现场巡查，发现问题，及时上报并及时处理；
6.4.5展开施工时，对场地布置、设备放置充分考虑，雨季施工时某滨江公园园路工程施工组织设计【建筑施工精品】，做到收工时机具及时撤离。
第七章环境保护保证措施
7．2、建立环境保护体系，结合文明施工现场管理工作和安全、质量管理工作，将环境保护纳入日常管理工作中。对职工开展文明施工、保护环境的教育，增强全体员工的环保意识，使职工在施工过程中自觉遵守制定的各项环保条例。
（1）、认真贯彻环保法规
认真贯彻各级政府的有关水土保护、环境保护的方针、政策和法令，结合设计文件和工程特点，及时申报安全环境保护设计，切实按批准的文件组织实施。
（2）、持续强化环保管理
定期进行环境检查，及时处理违章事宜，主动联系环保机构，请示汇报环保工作。定期组织职工学习环保知识，加强环保意识，使大家认识到环境保护的重要性和必要性。对职工开展文明施工、保护环境的教育，增强全体员工的环保意识，使职工在施工过程中自觉遵守制定的各项环保条例,必要时采取一些经济手段来检查、监督。
（3）、坚决消除施工污染
施工废水、生活污水源，要采用渗井或其它措施处理；清洗集料机具或含有沉淀油污的操作水，必须经过污水处理水质达标后，才能排到水道中。
禁止非施工性的建设性的植被破坏，严禁乱砍乱伐，爱护植被，美化环境；合理调整施工方案，测量准确，减少不必要的环境破坏，及时恢复植被，防止雨季产生泥流，发生水土流失现象。
遵守《中华人民共和国环境噪音污染防治法》并根据《工业企业噪音卫生标准》和《建筑施工场界噪音限值》（GB12523－1990）的规定合理安排施工。
居民区施工期间设置砖墙隔音围蔽。采用新设备，合理安排施工。
第八章文明施工保证措施
8．1、施工现场应保持整洁，有序，材料堆(存)放，机械设备的停放均要有序；
8．2、工地布设要合理，生活设施的摆放要整齐；
8．3、与地方接触的施工地段要遮挡。
8．4、加强职工素养、职业道德等培训，教育职工以高标准、高质量、高效益为目标，确保工程创优，信誉第一，维护企业合法权益和荣誉。
8．5、尊重当地民风民俗，做到施工不扰民，与当地群众和睦相处。做到“修一条路，洒一片情，工民共建文明路”，积极推进两个文明建设。
8．6、遵守政府法令，做到依法经营。出现纠纷应主动向有关部门反应，依靠地方妥善解决。
8．7、尊重业主、监理，服从管理，规范施工，以优质、守约、文明施工，树立企业形象，赢得社会效益。
悬浇箱梁施工组织机构图
边跨合拢段施工工艺流程图
中跨合拢段施工工艺流程图
附件一：主墩0#施工托架计算书
沭北运河大桥主桥采用38+55+38m三跨一联变高度连续箱梁，主桥箱梁在其中心线处墩顶梁高3.3m.跨中梁高1.7m,圆曲线过渡。悬臂板长3m，底板宽10.9m，直腹板，单箱双室；顶板等厚25cm，底板跨中厚25cm、墩顶附近厚40cm，其顶、底面均按圆曲线变化。腹板厚度40cm，主墩中线两侧各10.5m范围内增厚至70cm,板厚变化在两个节段共长6m长度内完成。箱梁在墩顶0号块处设置厚度为2.5m的横隔梁，在边跨端部设厚度为1.2m的横隔梁，并在主跨跨中设置厚度为0.4m的横隔板。箱梁底板水平，2%横坡由顶板倾斜形成。
主桥连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。除0#块在支架上现浇外，其余分为7对梁段，均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工。箱梁纵向悬浇分段长度为(5×3m+2×3.5m)，箱梁墩顶现浇块件（即0#块）总长9m，中跨及边跨合笼段长度为2m，边跨现浇段长度为9.5m。悬臂浇筑梁段中最大重量约为109吨。
墩梁临时固结由288根直径32mmHRB335钢筋联结墩梁形成；解除固结时由砂轮切断钢筋，不可采用高温熔断措施，以防损坏支座。
箱梁纵向分0~7号段、合拢段及边跨现浇段，其中0号段长9m，单幅设计混凝土数量为V=194.83m3。计划采用贝雷搭设支架，具体布置图附后，见《现浇段箱梁支架布置图（贝雷支架）》。为了预设一定的安全系数,在计算中,仅考虑了底板10.9m宽度范围内的支架受力。
中横梁底模架设在主墩墩身上，可不必验算，砼荷载仅需考虑除横梁外的其他砼。
二、10×10方木计算
方木间距25cm一档，横桥向铺在10#槽钢上。10×10cm方木计算跨径按L1=0.5m计算。木材按A4类木材计算，容许弯应力11Mpa，弹性模量9×103Mpa。
按均布荷载考虑，腹板处每平方米混凝土重量为:
g1=3.3×26=85.8KN/m2
施工人员、设备：g2=2.0KN/m2；倾倒混凝土产生的冲击荷载：g3=2.0KN/m2；振捣混凝土产生的荷载；g4=2.0KN/m2。
作用在10×10方木上的均布荷载为:
g=g1×0.25+g2+g3+g4=85.8×0.25+（2+2+2）×0.25=22.95KN/m
弯曲强度:===3.44Mpa<[]=11Mpa
抗弯刚度:===0.12mm 10#槽钢纵桥向铺设在横向贝雷架上，间距25cm,现按3跨连续梁进行计算。 跨距为60cm，计算跨径L2=0.60m,由方木传递的集中力F为0.65×26×0.6×0.25+6×0.6×0.25=3.435KN。最大弯矩可按下式计算: Mmax=0.267×F×L2=0.267×3.435×0.6=0.55KN.m 弯曲强度:===70.5Mpa<[]=210Mpa 抗弯刚度:=1.883=1.883=0.024mm 则贝雷所承受的均布荷载F=38.5×0.6+6×0.6=26.7KN/m M=ql2/8=(26.7+15)×10.92/8=619.3KN·m＜[M]=1576.4KN·m Q=kql/2=1.1×1.2×1.05×(26.7+15)×10.9/2=315KN＜[Q]=490.6KN f=5ql4/384EI=5×(26.7+15)×109004/(384×2.1×105×11548868.8×104)=3.1mm＜[f]=L/400 地基处理方式为：先进行原地面清表，然后原地面翻挖2m掺5%灰处理，其上浇筑30cm砼基础（腹板处加厚为50cm）。 地基形成板块后可认为整体受力，按砼重量\底板10.9m宽度范围内的基础进行验算。则地基最小承载力应满足：=104.9×26×1.2/6.5m/10.9m=46.2KN/m2=59.5Kpa。 根据路桥施工计算手册，原状土天然含水量﹤36%时，地基容许承载力[]=100Kpa，由于﹤[]，故安全。 附件二:主墩临时锚固计算书 在悬臂浇筑过程中，应设置临时支撑。本桥临时支撑根据图纸设计。墩梁固接由288根直径32mmHRB钢筋联结墩梁形成，同时在墩身顶部设置24块尺寸为60×45×34cm的C50临时锚固垫块，承受T构重量。在墩身与0#块底板内预埋精轧螺纹钢，形成受拉体系，抵抗施工过程中可能产生的不平衡力矩。 一、临时锚固垫块受力计算 尺寸为60×45×34cm的C50临时锚固垫块作为临时支撑，一个墩身上有24块临时锚固垫块，整个单T构重量由临时锚固垫块承担。单T构重量为2000t。 C50临时锚固垫块承载力计算 F=2000×10=20000KN A=24×0.6×0.45=6.48m2 P=F/A=20000/6.48=30.9MPa＜40MPa（墩身强度）＜50MPa（临时锚固垫块强度） 二、临时支撑抗倾覆计算 当悬浇挂篮施工到最后一个块段7#时，因施工不同步，考虑两侧不平衡重为7#块的重量，此时对墩顶将产生一个最大偏心弯距。 一个7#块重量为88.09t c、如图所示，如不考虑靠近偏载一侧的临时支撑受压，荷载最不利时对墩中心产生的倾覆力距为： M倾=88.09*24.75*10=21802.27KN.m 32mm精轧螺纹钢容许应力按规范要求取320Mpa,钢筋断面积取3.14*162=803.84mm2。 M抗=320*803.84*144*0.95=35188.9KN.M 抗倾覆安全系数：K=M抗/M倾=35188.9/21802.27=1.61 3、砼临时支撑抗压计算 根据《砼结构设计与施工细部计算示例》，轴心受压构件承载力按下列公式计算： N≤0.9Φ(fcA+fy’A’) 则临时支撑l个砼柱柱最大承载力为（不计钢筋抗压强度）： 0.9*0.98*(14.3*3.14*400*400)=6336.5KN 一个承台6个砼临时支撑最大承截力为6336.5*6=38019KN 根据设计图纸，单T构总重为20000KN。 安全系数为38019/20000=1.9。故安全。 沭北运河大桥主桥悬臂现浇9#~11#块采用门式支架现浇，其验算内容包含：砼自重，施工时的人员、料、机械以及相关的行走荷载。 验算段：9#~11#段的概况如下： 1、箱梁砼总量113.37立方，总重P=113.37×2.6=294.8T（2.6为每方钢筋砼的重量） 2、断面尺寸：（以箱梁的底板宽度来验算） 10.9×9.5=103.55m2 验算过程如下（均验算单位面积上的重量）： 3、支架的横向间距为（中到中）1.0m，纵向间距0.9m。 1、箱室下砼单位面积重P1 P1=294.8/103.55=2.85T/m2 二、施工人员、施工料、施工机械行走以及堆放荷载P2 依据《桥梁施工技术规范》取P2=0.25T/m2 三、振捣产生的荷载P3 依据《桥梁施工技术规范》取P3=0.4T/m2 四、单位面积的受力P4 P4=P1+P2+P3=2.85+0.25+0.4=3.5T/m2 我部采用HR型可调重型门式支架（每两片门式支架组合单片可承重7.5T，每门式支架共有两个支点，单个支点的允许受力为3.75T，支架的间距为1.0m，每两片门式支架组成一个组合结构，支架的尺寸为0.9m×1.05m×1.9m），楞木的长度为6m，横向间距为30cm，纵向按照支架的支点来排放。因此： 1、一个门式支架支点的受力P5 P5=3.5×1.05×0.9=3.31T 因此实际上每个支点的受力为P5=3.31T〈[P容]=3.75T 因此支架受力满足荷载要求 立柱高度按照6.0m计，每个立柱高度按照布置3片，每个重50Kg 因此支架总重150Kg=0.15T P6=3.31+0.15/2=3.385，由于支架下垫块采用50×50×20的砼结构因此垫块处的地基受力为 P6’=P6/（0.5×0.5）=13.54T/m2〈[P容]=25T/m2 底板砼的自重P5=3.31T/m2 楞木间距为30cm，因此q=3.31×0.30=0.993T/m 最大弯矩M=ql2/10=804.33N·m W=bh2/6=0.0245cm3 σ=M/W=3.28Mpa〈[σ]=12Mpa f=ql4/（128EI） 推出f=0.0004mm〈L/400=2.25mm 依据公式：Pcr=Л2EI/L2计算压杆稳定性 其中E=2.0×105Mpa，I=BH4/12（B=10.9m，H=6m） 经过计算Pcr=36.41T 实际该框架上的受力为Pmax=2.85×10×1.0=28.5T 故压杆稳定满足受力要求 附件四：挂篮设计计算书 一、设计工况及荷载组合 通过对挂篮施工过程进行分析得出挂篮的设计工况如下： 荷载组合为：混凝土自重+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。 荷载组合为：挂篮自重+人群机具荷载+模板自重 超载系数为：K1=1.05； 混凝土浇注时的动力系数：K2=1.2； 挂篮行走冲击系数：K3=1.3： 人群机具荷载为J=2.5KPa； 内外模板自重为M=12t； 抗倾覆稳定系数取1.5。 前后下横梁及外模刚度取L/1000，内模取L/250。 钢筋砼自重G=26KN/M3 钢材弹性模量E=2.1×105Mpa 材料容许应力：Q235钢[σ]=140Mpa 16Mn钢[σ]=200Mpa 1#块砼重量1090KN，其自重荷载在顺桥向方向成均匀分布，在横桥向方向成非均匀分布，具体见分布布置图； 面积a由两根纵梁均分，面积b由三根纵梁均分，面积c1+c2由6根纵梁均分。 Ⅰ、砼重+挂篮+人群机具+动力附加荷载（强度、稳定） Ⅱ、砼重+挂篮+人群机具（刚度） Ⅲ、挂篮+砼重+风载（稳定） Ⅳ、挂篮+冲击附加荷载+风载（走行稳定） 底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁。 现浇梁底板下的纵梁（40a型工字钢） 荷载：底模面板自重q1=70kg/m2 纵梁自重q2=67.6kg/m 底板砼q3=0.36×1.2×2600=1123.2kg/m2(1.2为砼浇注的动力系数) 施工荷载q4=250kg/m2 底板纵梁的间距为0.93m。 q总=q1+q2+q3+q4=（70+1123.2+250）×0.93+67.6=1410kg/m 当x=d+bc/l=3.85时, Mmax=1.410×3×2.14/6.5×[2.86+3×2.14/（2×6.5）]=4.67t.m =43.0Mpa〈200Mpa〈可〉 0.70mm<［f］=L/1000=0.65cm<可> 现浇梁底板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。 现浇梁腹板下的纵梁(40a型工字钢) 腹板砼q3=2.1×1.2×2600=6552kg/m2。 q总=q1+q2+q3+q4=（70+6552+250）×0.25+93.6=1811.6kg/m W=Ix/（40/2）=1086cm3 RB=1.81×3×（0.64+3/2）/6.5=1.78t RA=1.81×3×（2.86+3/2）/6.5=3.65t Mmax=1.81×3×2.14/6.5×[2.86+3×2.14/（2×6.5）]=6.0t.m 0.89mm<［f］=L/1000=0.65cm<可> 腹板下的纵梁强度及刚度满足设计要求。 前下横梁主要承担底板砼、腹板砼、底模、底模纵梁的重力，通过吊杆传递至前横梁；各种荷载通过纵梁传给的荷载化为均布荷载为q=4.33t/m，前横梁吊杆5根， 前下横梁的自重：q3=135.4kg/m，按连续梁等跨查静力计算手册 W=Ix/（40×2）×2=2175cm3 通过计算可得：q=4330+135.4=44654N/m Mmax=0.077×ql2=15.3KN.m f=0.24mm<［f］=l/1000=0.446mm <可> 因为纵梁和前下横梁连接，可以视作侧向支撑。因此可不考虑前下横梁的侧向稳定。前下横梁强度及刚度满足设计要求。 后下横梁为双置I40a 最大弯距处的截面惯性距：I=21720*2cm4W=2175cm3 各种荷载总和P=35857.9N/m W=Ix/（40×2）×2=2175cm3 Mmax=21.3KN.m 因为纵梁和后下横梁连接，可以视作侧向支撑。因此可不考虑后下横梁的侧向稳定。后下横梁在浇注混凝土时强度及刚度满足设计要求。 荷载：后下横梁：2366kg 1/2底模板：3607kg 1/2侧模板：2952kg 1/2底纵梁：3075kg 化为均布荷载为：q=12000/1110=1081kg/m 扩大1.3倍的动载系数：q=1.3×1081=1405.3kg/m（见图4） Mmax=48.55KN.m 因为纵梁和后下横梁连接，可以视作侧向支撑。因此可不考虑后下横梁的侧向稳定。 F=12000＋109000/2=66.5t前横梁在底板部分有5根吊杆为Φ32精轧螺纹钢筋，精轧螺纹钢筋是采用的750MP,A=8.04cm2 δ=F/A=13.3t/8.04cm2=165.4Mpa EA=2×1011×8.04=1.608×108 13.3×104×9/EA=13.3×104×9/（1.608×108）=7.4mm＜20mm(施规允许值)， 顶板砼重：W1=((10.9×0.25×3+1.5×0.315+1.5×0.285)×2.6)×1.05×1.2=29.7t 内模重：W2=6.9m×3m×50kg/m2=1.03t 施工荷载：W3=10.9m×3m×250kg/m2=8.18t 总荷载为：W=W1+W2+W2=38.91t 化为均布荷载为：q=38.91t/3m=12.97t/m（见图5） R1=26.1t/2=13.05t R2=12.8t/2=6.4t 吊杆为Φ32精轧螺纹钢筋 δ=F/A=13.05t/8.04cm2 =162Mpa 翼板砼重：W1=（3×0.4×4×2.6）×1.05×1.2=15.72t 侧模板重：W2=6.9m×3m×120kg/m2=2.48t 施工荷载：W3=3m×3m×250kg/m2=2.25t 总荷载为：W=W1+W2+W3=20.45t 化为均布荷载为：q=20.45t/3m=6.82t/m（见图6） R1=15.00t/2=7.5t GBT 230.3-2012标准下载R2=8.87t/2=4.43t 吊杆为Φ32精轧螺纹钢筋，A=8.04cm2 δ=F/A=7.5/8.04cm2=93.2Mpa EA=2×1011×8.04=1.608×108 7.5×104×3.12/EA=1.5mm＜20mm(施规允许值) 假定最大梁段重量为109吨,模钣及挂篮重量按71吨计,现浇垂直荷载为4KN/m2,操作人员及设备重量为20KN,根据计算可得挂篮施工时单片主桁架所承受的重量为75900kg 故有：M抗=32907×2×6.5+32907×2×7.5=1097796kg．m(32907为单根精扎螺纹所能承受的重量) 外国语学校新建学生宿舍楼及附属工程施工组织设计.docM倾=75900×6.5=493350kg．m M抗/M倾=1097796/493350=2.22>2(国家标准允许施工时抗倾覆安全系数为2)