施工组织设计下载简介

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恒大帝景项目盘扣悬挑式脚手架专项施工方案.docx

（2）白天施工保证噪音在65分贝以下；

（3）外架施工产生的固体废料应及时清除。

型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书

GB／T 23257-2017 埋地钢质管道聚乙烯防腐层 承载力使用极限状态

q=1.2×(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la /( njg +1)=1.2×(0.036+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.653kN/m

正常使用极限状态

q'=(m2+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj×la /( njg +1) =(0.036+0.35×1.500/(2+1))+2.000×1.500/(2+1)=1.211kN/m

Mmax=qlb2/8=1.653×0.9002/8=0.167kN·m

σ=Mmax/W=0.167×106/4790=34.945N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.211×9004/(384×206000×115000) =0.437mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm

3、横向横杆传递给纵向水平杆的集中力

承载力使用极限状态

R1=1.653×0.900/2=0.744kN

正常使用极限状态

R1'=1.211×0.900/2=0.545kN

承载力使用极限状态

q=1.2×(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj × la /( njg +1) =1.2×(0.036+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.653kN/m

正常使用极限状态

q'=(m3+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj × la /( njg +1)=(0.036+0.35×1.500/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.211kN/m

Mmax=qlb2/8=1.653×0.9002/8=0.167kN·m

σ=Mmax/W=0.167×106/4790=34.945N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=5q'lb4/(384EI)=5×1.211×9004/(384×206000×115000) =0.437mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm

3、间横杆传递给纵向水平杆的集中力

承载力使用极限状态

F1=1.653×0.900/2=0.744kN

正常使用极限状态

F1'=1.211×0.900/2=0.545kN

承载力使用极限状态

由上节可知F1=0.744kN

q=1.2×m2=0.043kN/m

正常使用极限状态

F1'=0.545kN

q=m2=0.036kN/m

σ=Mmax/W=0.384×106/4790=80.2N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax=2.856mm≤[v]=min[la/150，10]=min[1500/150，10]=10

3、支座反力验算

R端部=0.776kN

4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算

FR=(2R端部+R1)=(2×0.776+0.744)=2.3kN≤[Qb]=40kN

单立杆静荷载计算

1、结构自重标准值NG1k

(1)、立杆的自重标准值NG1k1

立杆1：NG1k1=Hs1×m1=17.7×0.036=0.637kN

立杆2：NG1k1=Hs2×m1=17.7×0.036=0.637kN

(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2

NG1k2=m2×la×(n1+1)=0.036×1.5×(8+1)=0.486kN

NG1k2=m2×la×(n2+1)=0.036×1.5×(8+1)=0.486kN

(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3

立杆1: NG1k3=0.036×0.900 /2=0.016kN

立杆2: NG1k3=0.036×0.900/2=0.016kN

(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4

立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/6=0.034×(22+1.52)0.5×8×4/6=0.453kN

4/6表示专用外斜杆6跨4设

(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5

立杆1：NG1k5=(n1+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/2=(8+1)×0.034×(0.92+1.52)0.5×1/2=0.268kN

立杆2：NG1k5=(n2+1)×m5×(0.92+1.52)0.5×1/2=(8+1)×0.034×(0.92+1.52)0.5×1/2=0.268kN

1/2表示水平斜杆2跨1设

(6)、间横杆的自重标准值NG1k6

立杆1: NG1k6=0.036×0.900 /2=0.016kN

立杆2: NG1k6=0.036×0.900/2=0.016kN

结构自重标准值NG1k总计

立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k5+ NG1k6=0.637+0.486+0.016+0.268+0.016=1.423kN

立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.637+0.486+0.016+0.453+0.268+0.016=1.877kN

2、构配件自重标准值NG2k

(1)、脚手板的自重标准值NG2k1

立杆1：NG2k1=(n1+1)×la×0.9×Gkjb×1/1/2 =(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/1/2=2.126kN

立杆2：NG2k1=(n2+1)×la×0.9×Gkjb×1/1/2 =(8+1)×1.500×0.9×0.350×1/1/2=2.126kN

1/1表示脚手板1步1设

(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2

立杆2：NG2k2=(n2+1)×la×Gkdb×1/1 =(8+1)×1.500×0.17×1/1=2.295kN

1/1表示挡脚板1步1设

(3)、围护材料的自重标准值NG2k3

立杆2：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.500×17.7=0.266kN

构配件自重标准值NG2k总计

立杆1：NG2k= NG2k1=2.126kN

立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.126+2.295+0.266=4.687kN

单立杆施工活荷载计算

立杆1：NQ1k= la×0.9×(nzj×Qkzj)/2 =1.500×0.9×(2×2)/2=2.700kN

立杆2：NQ1k= la×0.9×(nzj×Qkzj)/2 =1.500×0.9×(2×2)/2=2.700kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(1.423+2.126)+0.9×1.4×2.70=7.661kN

立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k =1.2×(1.877+4.687)+0.9×1.4×2.70=11.278kN

立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(7.661,11.278)=11.278kN

盘扣式脚手架钢丝绳卸荷图

第1次卸荷验算

α1=arctanHS/150=arctan3000/150=87.138°

α1=arctanHS/1050=arctan3000/1050=70.71°

钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。

P1=KX×N×4.50/la×7.7/H=1.5×6.249×4.50/1.500×7.7/17.7=12.234kN

P2=KX×N×4.50/la×7.7/H=1.5×9.263×4.50/1.500×7.7/17.7=18.134kN

钢丝绳轴向拉力标准值

T1=P1/sinα1=12.234/sin1.52=12.249kN

T2=P2/sinα2=18.134/sin1.23=19.213kN

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值[Fg]=max[T1，T2]=19.213kN

Pg=k×[Fg]/α=6×19.213/0.85=135.620kN

钢丝绳最小直径dmin=(135.620/0.5)1/2=16.469mm

吊环最小直径dmin=(2A/π)1/2=(2[Fg]/([f]π))1/2=(2×19.213/(65π))1/2=0.434mm

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

第1次卸荷钢丝绳最小直径16.469mm，必须拉紧至19.213kN，吊环最小直径为0.434mm。

l0=μ×h=1.45×2=2.9m

长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210

查表得，φ=0.158

2、立杆稳定性验算

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.325×1.50×2.002/10=0.246kN·m

立杆的轴心压力标准值 N' =((NG1k+NG2k)+NQ1k)(h10+5.90)/H=((1.877+4.687)+2.7)(10.00+5.90)/17.70=8.321kN

立杆的轴心压力设计值 N =(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k)×(h10+5.90)/H=(1.2×(1.877+4.687)+0.9×1.4×2.700)×(10.00+5.90)/17.70=10.131kN

σ=[N/(φA)+ Mw/W] =[10131.07/(0.158×457.00)+0.246×106/4790]=191.602N/mm2≤ [f]=300N/mm2

3、立杆底部轴力标准值计算

立杆1：恒载标准值FG1=3.549kN, 活载标准值FQ1=2.7kN

立杆2：恒载标准值FG2=6.563kN, 活载标准值FQ2=2.7kN

九、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×Ll×Hl=1.4ωk2h2la =1.4×0.449× 2 ×2×2×1.5 = 7.54kN

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。

(Nlw+N0)/(φAc)=(7.543+3)×103/(0.933×424)=26.651N/mm2≤[f]=205N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=7.543+3=10.543kN≤0.95×12=11.4kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8.321/1=8.321kN

第2排：F'2=F2'/nz=8.321/1=8.321kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=10.131/1=10.131kN

第2排：F2=F2/nz=10.131/1=10.131kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=1.879×106/141000=13.325N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=12.028N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.057mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm

4、支座反力计算

1、上拉杆强度验算

上拉杆件角度计算：

α1=arctanL1/L2=arctan(2950/1200)=67.865°

上拉杆件支座力：

标准值：R'S1=nzR'3=1×11.417=11.417kN

设计值：RS1=nzR3=1×13.898=13.898kN

主梁轴向力设计值：

NSZ1=RS1/tanα1=13.898/tan67.865°=5.653kN

上拉杆件轴向力：

标准值：N'S1=R'S1/sinα1=11.417/sin67.865°=12.325kN

设计值：NS1=RS1/sinα1=13.898/sin67.865°=15.004kN

上拉杆件的最大轴向拉力标准值 ：N'S=max[N'S1...N'Si]=12.325kN

上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=max[NS1...NSi]=15.004kN

由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算

[Fg]=α× Fg/k=0.85×101/6=14.308kN≥N'S=12.325kN

n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×14.308/(2×15.19)=1个≤[n]=3个

σ =[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×14.308×103/(π×202)=22.772N/mm2≤[f]=65N/mm2

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

拉环详图(主梁为工字钢)

σf=NS/(he×lw)=15.004×103/(8×100)=18.755N/mm2 ≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22

五、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[1.879×106/(1.05×141×103)+5.653×103/2610]=14.856N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

Mmax/(φb'Wxf)=1.879×106/(0.929×141×215×103)=0.067≤1

六、锚固段与楼板连接的计算

1、螺栓粘结力锚固强度计算

DL／T 799.2-2019 电力行业劳动环境监测技术规范 第2部分：生产性粉尘监测.pdf 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0.232/2=0.116kN

螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=0.232×103/(4×3.14×16×2.5)=0.461mm

σ=N/(4×π×d2/4)=0.232×103/(4×π×162/4)=0.288kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定DB13(J)／T 301-2019标准下载，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm