施工组织设计下载简介
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环东湖综合治理工程长堤路桥拱圈模板支架专项施工方案.docx①1.20恒+1.40活
②1.35恒+1.4x0.7活
苏G03-2012 预应力混凝土管桩.pdf 图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值
最大正应力与设计强度比值
最大稳定应力与设计比值
若有局稳字样，表示局部稳定不满足
(1)、内力范围、最大挠度
(b)、最大挠度：最大挠度0.27mm，最大挠跨比1/2239
(2)、强度应力
最大剪应力 τ = Vmax * S / I / tw
= 2.54 * 3519 / 124338 / 7.0 * 1000
= 10.3 MPa ≤ fv = 125 MPa 满足!
最大正应力 σ = Mmax / γ / W
= 0.40 / 1.15 / 5149 * 1e6
= 68.4 MPa ≤ f = 215 MPa 满足!
(3)、稳定应力
闭合截面，整体稳定系数φb = 1.0
最大压应力 σ = Mmax / φb / W
= 0.40 / 1.00 / 5149 * 1e6
= 78.6 MPa ≤ f = 215 MPa 满足!
(4)、该跨验算结论：满足!
(1)、内力范围、最大挠度
(b)、最大挠度：最大挠度0.05mm，最大挠跨比1/12500
(2)、强度应力
最大剪应力 τ = Vmax * S / I / tw
= 1.96 * 3519 / 124338 / 7.0 * 1000
= 7.9 MPa ≤ fv = 125 MPa 满足!
最大正应力 σ = Mmax / γ / W
= 0.35 / 1.15 / 5149 * 1e6
= 59.0 MPa ≤ f = 215 MPa 满足!
(3)、稳定应力
闭合截面，整体稳定系数φb = 1.0
最大压应力 σ = Mmax / φb / W
= 0.35 / 1.00 / 5149 * 1e6
= 67.9 MPa ≤ f = 215 MPa 满足!
(4)、该跨验算结论：满足!
(1)、内力范围、最大挠度
(b)、最大挠度：最大挠度0.27mm，最大挠跨比1/2239
(2)、强度应力
最大剪应力 τ = Vmax * S / I / tw
= 2.54 * 3519 / 124338 / 7.0 * 1000
= 10.3 MPa ≤ fv = 125 MPa 满足!
最大正应力 σ = Mmax / γ / W
= 0.40 / 1.15 / 5149 * 1e6
= 68.4 MPa ≤ f = 215 MPa 满足!
(3)、稳定应力
闭合截面，整体稳定系数φb = 1.0
最大压应力 σ = Mmax / φb / W
= 0.40 / 1.00 / 5149 * 1e6
= 78.6 MPa ≤ f = 215 MPa 满足!
(4)、该跨验算结论：满足!
连续梁验算结论： 满 足 !
9.3.5立杆的稳定性计算
9.3.4立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.097×8.300=0.805kN
（2）模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.600×0.600=0.108kN
（2）钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 26.000×0.600×0.600×0.600=5.616kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 6.529kN。
2、活荷载为施工荷载标准值与堆放产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (6.000+0.000)×0.600×0.600=2.160kN
3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.86kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《碗扣式规范》，由公式计算
立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)
k—— 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；
u —— 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。
l0=3.176m；λ=3176/15.9=199.922, φ=0.182
根据承载力线性插值得到:
σ=(1.00×10860)/(0.182×492.6)/1.20=100.94N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=1.4×0.6Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2
h —— 立杆的步距，1.20m；
la —— 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.60m；
lb —— 立杆横向间距，0.60m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.086×0.600×1.200×1.200/10=0.006kN.m；
风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式
Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B
其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk
B —— 模板支撑架横向宽度(m)；
n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；
Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。
MTk = 0.086×6.5×0.60×(0.5×6.5+0.60)=1.297kN.m
Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(1.297/8.00)=0.086kN
立杆Nw = 1.200×6.353+1.400×2.160+1.4×0.6×0.086=10.720kN
根据承载力线性插值得到:
σ=1.00×(10720/(0.182×492.6)+6000/5149)/1.20=100.659N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
9.3.6碗扣式模板支架整体稳定性计算
支架的抗倾覆验算应满足下式要求：
式中： MT－支架的倾覆力矩设计值；
MR－支架的抗倾覆力矩设计值。
抗倾覆力矩 MR=8.0002×0.600×(1.747+0.300)+2×(2.000×8.000×0.600)×8.000/2=155.400kN.m
倾覆力矩 MT=3×1.000×1.297 = 3.892kN.m
碗扣支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！
9.3.7基础承载力计算
支架底部地基承载力应符合下式规定：
式中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk= Nk/Ag=35.5(kPa)
Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=10.65kN
Ag —— 立杆底座或垫板底面积(m2)；因基础面采用C25混凝土硬化，硬化基础视为支座垫板，立杆纵横距0.6，则每根立杆底部垫板面积为0.36，按照规范要求当基础底面大于0.3时按0.3取值，则Ag =0.3
fa —— 修正后的地基承载力特征值 (kN/m2)；
修正后的地基承载力特征值应按下式计算
fa = mf × fak
其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；碎石土、砂土分层回填夯实取mf = 0.40
fak —— 地基承载力特征值，可由荷载试验、其他原位测试、公式计算或按工程地质报告提供的数据采用。
则pk≤fa =0.4× fak
35.5≤0.4× fak
地基承载力特征值应大于88.75kN/m2
9.4.1侧模板基本参数
计算断面宽度600mm，高度5000mm，模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用60×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓在断面内水平间距700mm，断面跨度方向间距900mm，直径18mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
9.4.2模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取26.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.000=24.300kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
9.4.3模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取5.00m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×5.000+1.40×5.400×5.000=183.600kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 270.00cm3；
截面惯性矩 I = 243.00cm4；
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=22.032kN
N2=60.588kN
N3=60.588kN
N4=22.032kN
最大弯矩 M = 1.652kN.m
最大变形 V = 0.457mm
经计算得到面板抗弯计算强度
f = M/W = 1.652×1000×1000/270000=6.119N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
T = 3Q/2bh = 3×33048.0/(2×5000.000×18.000)=0.551N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
面板最大挠度计算值 v = 0.457mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
9.4.4侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×24.30+1.4×0.30×5.40=11.016kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.30×24.30=7.290kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图(kN.m)
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
内龙骨变形计算受力图
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.475kN.m
经过计算得到最大支座 F= 7.929kN
经过计算得到最大变形 V= 0.246mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 64.00cm3；
截面惯性矩 I = 256.00cm4；
(1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W = 0.475×106/64000.0=7.42N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4026/(2×60×80)=1.258N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
(3)内龙骨挠度计算
最大变形 v =0.246mm
内龙骨的最大挠度小于700.0/250,满足要求!
9.4.5侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
最大弯矩 Mmax=1.902kN.m
最大变形 vmax=1.458mm
最大支座力 Qmax=25.900kN
抗弯计算强度 f = M/W = 1.902×106/10155.6=187.29N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
9.4.6对拉螺栓的计算
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
DB11／T 1509-2018标准下载对拉螺栓的直径(mm): 18
对拉螺栓有效直径(mm): 15
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 174.000
GY／T 5090-2015标准下载对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 29.580
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 25.900
对拉螺栓强度验算满足要求。