施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

扶绥县人民医院内科综合楼项目高大模板专项施工方案.docx

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mmDB34／T 849-2019 省级高速公路命名和编号规则，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×2]×1＝42.61kN/m

q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.1382+0.121×2.7×0.1382＝0.087kN·m

σ＝Mmax/W＝0.087×106/37500＝2.318N/mm2≤[f]＝17N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×137.54/(100×5000×281250)＝0.049mm≤[ν]＝L/250＝137.5/250＝0.55mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.138+0.446×2.7×0.138＝2.322kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.138+1.223×2.7×0.138＝6.726kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.138+1.142×2.7×0.138＝5.516kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.138＝1.659kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.138＝4.825kN

R3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.138＝3.917kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.322/1＝2.322kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[6.726,5.516,6.726]/1= 6.726kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.322/1＝2.322kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.322+0.036+0.585+2.135=5.078kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.726+0.036=6.762kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.322+0.036+0.585+2.135=5.078kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.078,6.762,5.078]=6.762kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.659/1＝1.659kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[4.825,3.917,4.825]/1= 4.825kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.659/1＝1.659kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.659+0.027+0.45+1.305=3.441kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.825+0.027=4.852kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.659+0.027+0.45+1.305=3.441kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.441,4.852,3.441]=4.852kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.762×0.92，0.5×6.762×0.22]＝0.685kN·m

σ=Mmax/W=0.685×106/53333=12.837N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.762×0.9，6.762×0.2]＝3.804kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.804×1000/(2×50×80)＝1.426N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.852×9004/(100×9350×213.333×104)＝0.831mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.852×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.762×0.9,0.375×6.762×0.9+6.762×0.2]=7.607kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.713kN,R2=7.607kN,R3=6.246kN,R4=7.607kN,R5=5.713kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.852×0.9,0.375×4.852×0.9+4.852×0.2]=5.459kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.871kN,R2'=5.459kN,R3'=4.438kN,R4'=5.459kN,R5'=3.871kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.333×106/4490=74.057N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.438kN

τmax=2Vmax/A=2×6.438×1000/424＝30.368N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.187kN，R2=10.053kN，R3=10.053kN，R4=0.187kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.187/0.6=0.311kN，P2=10.053/0.6=16.755kN，P3=10.053/0.6=16.755kN，P4=0.187/0.6=0.311kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.187,0.187]＝0.187kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝16.755kN≤[N]=30kN

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×2.07×0.9×1.52/10＝0.509kN·m

P1＝0.311kN，P2＝16.755kN，P3＝16.755kN，P4＝0.311kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝17744.632/(0.634×424)+0.509×106/4490＝179.373N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=4.1/46.6=0.088≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

G轴～F轴交4轴KZL1梁模板计算书（地下室）

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q2k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2)+1.5×0.9×2]×1＝69.13kN/m

q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝66.43kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q2k×b＝1×1.5×0.9×2×1＝2.7kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2)]×1＝51.1kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×66.43×0.1142+0.121×2.7×0.1142＝0.097kN·m

σ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.59N/mm2≤[f]＝17N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×114.2864/(100×5000×281250)＝0.039mm≤[ν]＝L/250＝114.286/250＝0.457mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×66.43×0.114+0.446×2.7×0.114＝3.121kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×66.43×0.114+1.223×2.7×0.114＝9.055kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×66.43×0.114+1.142×2.7×0.114＝7.398kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×51.1×0.114＝2.295kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×51.1×0.114＝6.675kN

R3'=0.928q2L=0.928×51.1×0.114＝5.42kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.121/1＝3.121kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[9.055,7.398,9.055]/1=9.055kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.121/1＝3.121kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×2=1.3kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=3.121+0.03+1.3=4.451kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.055+0.03=9.085kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.121+0.03+1.137+1.151=5.439kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.451,9.085,5.439]=9.085kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.295/1＝2.295kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.675,5.42,6.675]/1=6.675kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.295/1＝2.295kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×2=1kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.295+0.023+1=3.318kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.675+0.023=6.698kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.295+0.023+0.875+0.678=3.87kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.318,6.698,3.87]=6.698kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.085×0.82，0.5×9.085×0.22]＝0.727kN·m

σ=Mmax/W=0.727×106/53333=13.628N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×9.085×0.8，9.085×0.2]＝4.543kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.543×1000/(2×50×80)＝1.703N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.698×8004/(100×9350×213.333×104)＝0.717mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝6.698×2004/(8×9350×213.333×104)＝0.067mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.085×0.8,0.375×9.085×0.8+9.085×0.2]=9.085kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.451kN,R2=9.085kN,R3=7.427kN,R4=7.427kN,R5=7.427kN,R6=7.427kN,R7=9.085kN,R8=5.439kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.698×0.8,0.375×6.698×0.8+6.698×0.2]=6.698kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.318kN,R2'=6.698kN,R3'=5.442kN,R4'=5.442kN,R5'=5.442kN,R6'=5.442kN,R7'=6.698kN,R8'=3.87kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.551×106/4490=122.682N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.986kN

τmax=2Vmax/A=2×8.986×1000/424＝42.387N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.105mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=1.199kN，R2=15.761kN，R3=16.279kN，R4=1.421kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=1.199/0.6=1.998kN，P2=15.761/0.6=26.268kN，P3=16.279/0.6=27.132kN，P4=1.421/0.6=2.368kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.199,1.421]＝1.421kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝27.132kN≤[N]=30kN

l0=h=1200mm

λ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得甘12D5：内线工程.pdf，φ＝0.75

Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×2.07×0.8×1.22/10＝0.29kN·m

P1＝1.998kN，P2＝26.268kN，P3＝27.132kN，P4＝2.368kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝27929.022/(0.75×424)+0.29×106/4490＝152.415N/mm2≤[f]＝205N/mm2

AQ 9010-2019 安全生产责任保险事故预防技术服务规范 H/B=4.85/46.6=0.104≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！