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首钢贵钢老区开发棚户区改造项目10-2地块高支模安全专项施工方案-修改后.docx

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.192×0.8，5.192×0.2]＝2.596kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.596×1000/(2×40×80)＝1.217N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.06×8004/(100×7040×170.667×104)＝0.721mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.06×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.068mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm

GTCC-051-2018 铁路数字移动通信系统（GSM-R）模拟光纤直放站 4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.192×0.8,0.375×5.192×0.8+5.192×0.2]=5.192kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.766kN,R2=5.192kN,R3=4.252kN,R4=4.252kN,R5=5.192kN,R6=3.766kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.06×0.8,0.375×4.06×0.8+4.06×0.2]=4.06kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.84kN,R2'=4.06kN,R3'=3.301kN,R4'=3.301kN,R5'=4.06kN,R6'=2.84kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.191×106/4250=44.928N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.551kN

τmax=2Vmax/A=2×2.551×1000/398＝12.819N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.054mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.201kN，R2=7.725kN，R3=7.725kN，R4=0.201kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.201/0.6=0.334kN，P2=7.725/0.6=12.876kN，P3=7.725/0.6=12.876kN，P4=0.201/0.6=0.334kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.201,0.201]＝0.201kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝12.876kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mm

λ=max[l01，l02]/i=2170/16=135.625≤[λ]=210

长细比满足要求！

Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.362×0.8×1.22/10＝0.053kN·m

q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×0.9×2]×1＝37.83kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.311kN，P2＝12.939kN，P3＝12.939kN，R4＝0.311kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.427×(750+2×200)=1895mm

λ1＝l01/i＝1895.413/16＝118.463，查表得，φ1＝0.464

f＝N/(φA)+Mw/W＝12986.899/(0.464×398)+0.053×106/4250＝82.795N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1200=2506mm

λ2＝l02/i＝2505.888/16＝156.618，查表得，φ2＝0.287

f＝N/(φA)+Mw/W＝13832.899/(0.287×398)+0.053×106/4250＝133.572N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=5.85/8.4=0.696≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立杆支承面承载力验算

F1=N=13.833kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1520×280/1000=332.181kN≥F1=13.833kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=13.833kN

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.15)+1.4×0.7×2]×1＝68.498kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.15]×1＝66.734kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.15)]×1＝54.925kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×66.734×0.0672+0.121×1.764×0.0672＝0.033kN·m

σ＝Mmax/W＝0.033×106/37500＝0.872N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×54.925×66.6674/(100×5400×281250)＝0.005mm≤[ν]＝L/400＝66.667/400＝0.167mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×66.734×0.067+0.446×1.764×0.067＝1.801kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×66.734×0.067+1.223×1.764×0.067＝5.229kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×66.734×0.067+1.142×1.764×0.067＝4.263kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×54.925×0.067＝1.439kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×54.925×0.067＝4.185kN

R3'=0.928q2L=0.928×54.925×0.067＝3.398kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.801/1＝1.801kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.229,4.263,5.229]/1=5.229kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.801/1＝1.801kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.801+0.016+1.124+1.44=4.381kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.229+0.016=5.245kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.801+0.016+1.124+1.44=4.381kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.381,5.245,4.381]=5.245kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.439/1＝1.439kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.185,3.398,4.185]/1=4.185kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.439/1＝1.439kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.439+0.013+0.925+1.004=3.381kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.185+0.013=4.199kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.439+0.013+0.925+1.004=3.381kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.381,4.199,3.381]=4.199kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.245×0.82，0.5×5.245×0.22]＝0.42kN·m

σ=Mmax/W=0.42×106/42667=9.834N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.245×0.8，5.245×0.2]＝2.623kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.623×1000/(2×40×80)＝1.229N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.199×8004/(100×7040×170.667×104)＝0.746mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝4.199×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.07mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.245×0.8,0.375×5.245×0.8+5.245×0.2]=5.245kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.381kN,R2=5.245kN,R3=4.279kN,R4=4.279kN,R5=4.279kN,R6=4.279kN,R7=4.279kN,R8=4.279kN,R9=5.245kN,R10=4.381kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.199×0.8,0.375×4.199×0.8+4.199×0.2]=4.199kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.381kN,R2'=4.199kN,R3'=3.411kN,R4'=3.411kN,R5'=3.411kN,R6'=3.411kN,R7'=3.411kN,R8'=3.411kN,R9'=4.199kN,R10'=3.381kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.176×106/4250=41.407N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.3kN

τmax=2Vmax/A=2×4.3×1000/398＝21.609N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.02mm≤[ν]＝L/400＝220/400＝0.55mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.401kN，R2=4.701kN，R3=9.177kN，R4=9.177kN，R5=4.701kN，R6=0.401kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.401/0.6=0.668kN，P2=4.701/0.6=7.835kN，P3=9.177/0.6=15.295kN，P4=9.177/0.6=15.295kN，P5=4.701/0.6=7.835kN，P6=0.401/0.6=0.668kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R6]＝max[0.401,0.401]＝0.401kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4，P5]＝15.295kN≤[N]=30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mm

λ=max[l01，l02]/i=2170/16=135.625≤[λ]=210

长细比满足要求！

Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.362×0.8×1.22/10＝0.053kN·m

q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.15)+1.4×0.9×2]×1＝68.43kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.664kN，P2＝7.748kN，P3＝15.304kN，P4＝15.304kN，P5＝7.748kN，R6＝0.664kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.427×(750+2×200)=1895mm

λ1＝l01/i＝1895.413/16＝118.463，查表得，φ1＝0.464

f＝N/(φA)+Mw/W＝15352.037/(0.464×398)+0.053×106/4250＝95.602N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1200=2506mm

λ2＝l02/i＝2505.888/16＝156.618，查表得，φ2＝0.287

f＝N/(φA)+Mw/W＝16018.037/(0.287×398)+0.053×106/4250＝152.702N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=5.85/8.4=0.696≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立杆支承面承载力验算

F1=N=16.018kN

DL／T 776-2019 火力发电厂绝热材料.pdf 1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1520×280/1000=332.181kN≥F1=16.018kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=11.154N/mm22020G520-1_2(2020年合订本)：钢吊车梁（6m_9m）（2020年合订本）-带书签，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=16.018kN