施工组织设计下载简介

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中德智能执行器阀门研究项目1#车间高支模专项施工方案.docx

梁左侧变形图(mm)

νmax＝1.174mm≤min[l/150，10]=min[350/150，10]=2.333mm

4、最大支座反力计算

R左下挂max＝8.669/0.6=14.449kN

因主楞2根合并GB 18218-2018标准下载，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝1.278kN，R2＝3.682kN，R3＝3.06kN，R4＝3.682kN，R5＝1.278kN

正常使用极限状态：R'1＝0.822kN，R'2＝2.39kN，R'3＝1.94kN，R'4＝2.39kN，R'5＝0.822kN

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.23×106/4490=51.234N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×4.162×1000/424＝19.633N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.15mm≤min[l/150，10]=min[350/150，10]=2.333mm

4、最大支座反力计算

R右下挂max＝5.44/0.6=9.067kN

同主楞计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主楞最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[14.449，9.067]＝13.727kN≤Ntb＝17.8kN

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1 ×(1.3×14.4+0.9×1.5×4)＝24.12kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。模板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×24.12＝24.12kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×14.4×1＝18.72kN/m

q1活＝γ0×γL×1.5×Q2k×b＝1×0.9×1.5×4×1＝5.4kN/m

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×24.12×0.242＝0.174kN·m

σ＝Mmax/W＝0.174×106/37500＝4.631N/mm2≤[f]＝15N/mm2

Vmax＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×18.72×0.24+0.625×5.4×0.24＝3.618kN

τmax=3Vmax/(2bh)=3×3.618×103/(2×1000×15)=0.362N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/m

νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×14.4×2404/(100×6000×281250)＝0.148mm≤min[L/150，10]＝min[240/150，10]=1.6mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×24.12×0.24＝7.236kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.24×14.4＝4.32kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝7.236kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.236×0.62，0.5×7.236×0.32]=0.326kN·m

σ＝Mmax/W＝0.326×106/51562＝6.315N/mm2≤[f]＝13N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.236×0.6，7.236×0.3]=2.605kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.605×1000/(2×55×75)＝0.947N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2

q＝4.32kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.32×6004/(100×9000×1933590)＝0.218mm≤min[l/150，10]=min[600/150，10]=4mm

ν2max＝qL4/(8EI)=4.32×3004/(8×9000×1933590)=0.251mm≤min[2l/150，10]=min[2×300/150，10]=4mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝max[1.1×7.236×0.6，0.4×7.236×0.6+7.236×0.3]＝4.776kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝max[1.1×4.32×0.6，0.4×4.32×0.6+4.32×0.3]＝2.851kN

因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.891kN，R2＝2.865kN，R3＝0.891kN

正常使用极限状态：R'1＝0.513kN，R'2＝1.711kN，R'3＝0.513kN

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.205×106/4490=45.641N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.57×1000/424＝16.84N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.232mm≤min[l/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm

4、最大支座反力计算

R下挂max＝4.461/0.6=7.435kN

同主楞计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主楞最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[7.435]＝7.063kN≤Ntb＝17.8kN

板模板（120mm厚）计算书

设计简图如下：

取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4

q=γ0(γGΣqGk+γQγLΣqQk)=1.1×[1.3×[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+1.5×0.9×(1+2)×1.0]=9.191kN/m

q静=γ0γGΣqGk=1.1×1.3×[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0=4.736kN/m

q活=γ0γQγLΣqQk=1.1×1.5×0.9×(1+2)×1.0=4.455kN/m

q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+(1+2)×1.0=6.312kN/m

Mmax=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×4.736×0.32+0.117×4.455×0.32=0.09kN·m

σmax=Mmax/W=0.09×106/37500=2.388N/mm2≤[f]=15N/mm2

Qmax=0.6q静l+0.617q活l=0.6×4.736×0.3+0.617×4.455×0.3=1.677kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.677×103/(2×1000×15)=0.168N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×6.312×3004/(100×6000×281250)=0.205mm

νmax=0.205mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[300/250，5]=1.2mm

计算简图如下：

q=γ0(γGΣqGk+γQγLΣqQk)=1.1×[1.3×[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]+1.5×0.9×(1+2)×0.3]=2.772kN/m

q静=γ0γGΣqGk=1.1×1.3×[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]=1.435kN/m

q活=γ0γGγLΣqQk=1.1×1.5×0.9×(1+2)×0.3=1.337kN/m

q`=ΣqGk+ΣqQk=[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3+0.01]+(1+2)×0.3=1.904kN/m

Mmax=0.125q静l2+0.125q活l2=0.125×1.435×0.92+0.125×1.337×0.92=0.281kN·m

σmax=Mmax/W=0.281×106/51562=5.443N/mm2≤[f]=13N/mm2

Qmax=0.625q静l+0.625q活l=0.625×1.435×0.9+0.625×1.337×0.9=1.559kN

τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.559×1000/(2×55×75)＝0.567N/mm2

τmax=0.567N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2

νmax=0.521q`l4/(100EI)=0.521×1.904×9004/(100×9000×1933590)=0.374mm

νmax=0.374mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[900/250，5]=3.6mm

4、支座反力计算

设计值Rmax=1.25ql=1.25×2.772×0.9=3.118kN

标准值R`max=1.25q`l=1.25×1.904×0.9=2.142kN

因可调托座内主楞根数为2，验算时取主楞受力不均匀系数=0.6。

计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)

计算简图支座反力设计值依次为R1=3.262kN,R2=6.163kN,R3=6.163kN,R4=3.262kN

计算简图支座反力标准值依次为R'1=2.242kN,R'2=4.237kN,R'3=4.237kN,R'4=2.242kN

σmax=Mmax/W=0.453×106/4490=100.899N/mm2≤[f]=205N/mm2

τmax=2Qmax/A=2×2.398×1000/424＝11.31N/mm2

τmax=11.31N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.814mm≤[ν]=min[L/250，5]=min[900/250，5]=3.6mm

4、可调托座验算

最大支座反力设计值Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/0.6=10.272kN

1.05×Rmax=1.05×10.272=10.786kN，10.786kN≤30kN

标准值R`max=max[R'1,R'2,R'3,R'4]/0.6=7.062kN

h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667

l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.473×1500，1500+2×150]=2578mm

λ=l0/i=2578/15.9=163≤[λ]=210

长细比符合要求！

1) 模板支架风荷载标准值计算

μs=μst=0.129×1.2=0.155

ωk=μzμsω0=0.88×0.155×0.4=0.055kN/m2

2) 整体侧向力标准值计算

ωk=μzμsω0=0.88×1.3×0.4=0.458kN/m2

3、水平力引起的立杆附加轴力计算

水平力标准值：F=max[AFωkla/La,ΣGk×2%]=max[2.4×0.458×0.9/20,(24+1.1)×0.12×8×0.9×2%]=0.434kN

立杆附加轴力标准值：

立杆附加轴力设计值：N1=1.1×1.5×Nk=1.1×1.5×0.085=0.141kN

不组合风荷载时

DB13(J)／T 269-2018标准下载 Nut＝γ0(γG∑NGk+1.5×0.9∑NQk)=Rmax+1.1×0.15γGH=10.272+1.1×0.15×1.3×9.57=12.325kN

σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=(1.05×12.325+0.141)×103/(0.265×424×0.973)=119.668N/mm2≤[f]=205N/mm2

Nut＝γ0(γG∑NGk+1.5×0.9∑NQk)=R'max+1.1×0.15γGH=10.272+1.1×0.15×1.3×9.57=12.325kN

Mw=γ0γQγLωk lah2/10=1.1×1.5×0.9×0.055×0.9×1.52/10=0.016kN·m

σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)+Mw/W=

(1.05×12.325+0.141)×103/(0.265×424×0.973)+0.016×106/(4.49×103)=123.322N/mm2≤[f]=205N/mm2

附图2：高支模区域立杆平面平面图

附图5：高支模混凝土浇筑顺序图

JGJ333-2014 会展建筑电气设计规范.pdf附图6：高支模监测平平面布置图