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山东产业基地建设项目高大模板专项施工方案（悬挑支撑架）.docx

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×6.366×0.45，6.366×0.225]=1.719kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.719×1000/(2×40×80)＝0.806N/mm2≤[τ]＝1.2N/mm2

q＝4.389kN/m

JCT548-2016标准下载 ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.389×4504/(100×9000×1706670)＝0.079mm≤450/400=1.125mm

ν2max＝qL4/(8EI)=4.389×2254/(8×9000×1706670)=0.092mm≤225/400=0.562mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R左下挂max＝max[1.1×6.366×0.45，0.4×6.366×0.45+6.366×0.225]＝3.151kN

正常使用极限状态

R'左下挂max＝max[1.1×4.389×0.45，0.4×4.389×0.45+4.389×0.225]＝2.173kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝5.173kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.173×0.452，0.5×5.173×0.2252]=0.131kN·m

σ＝Mmax/W＝0.131×106/42667＝3.069N/mm2≤[f]＝11N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.173×0.45，5.173×0.225]=1.397kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.397×1000/(2×40×80)＝0.655N/mm2≤[τ]＝1.2N/mm2

q＝3.566kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.566×4504/(100×9000×1706670)＝0.064mm≤450/400=1.125mm

ν2max＝qL4/(8EI)=3.566×2254/(8×9000×1706670)=0.074mm≤225/400=0.562mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R右下挂max＝max[1.1×5.173×0.45，0.4×5.173×0.45+5.173×0.225]＝2.56kN

正常使用极限状态

R'右下挂max＝max[1.1×3.566×0.45，0.4×3.566×0.45+3.566×0.225]＝1.765kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.654kN，R2＝1.891kN，R3＝1.559kN，R4＝1.891kN，R5＝0.654kN

正常使用极限状态：R'1＝0.448kN，R'2＝1.304kN，R'3＝1.058kN，R'4＝1.304kN，R'5＝0.448kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.258×106/4250=60.718N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.545×1000/398＝12.789N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.39mm≤400/400＝1mm

4、最大支座反力计算

R左下挂max＝4.156/0.6=6.926kN

因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.532kN，R2＝1.536kN，R3＝1.267kN，R4＝1.536kN，R5＝0.532kN

正常使用极限状态：R'1＝0.364kN，R'2＝1.059kN，R'3＝0.86kN，R'4＝1.059kN，R'5＝0.364kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.109×106/4250=25.715N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.507×1000/398＝12.596N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.064mm≤400/400＝1mm

4、最大支座反力计算

R右下挂max＝3.039/0.6=5.064kN

同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[6.926，5.064]＝6.58kN≤Ntb＝12.9kN

7、多排悬挑架主梁验算计算书

多排悬挑架主梁验算计算书

根据500*1000梁（轮扣式）计算书得出 立杆的最大受力为10.71KN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nl=10.71/1=10.71kN

第2排：F'2=F2'/nl=10.71/1=10.71kN

第3排：F'3=F3'/nl=10.71/1=10.71kN

第4排：F'4=F4'/nl=10.71/1=10.71kN

第5排：F'5=F5'/nl=10.71/1=10.71kN

第6排：F'6=F6'/nl=10.71/1=10.71kN

F'=max[F'1,F'2,F'3,F'4,F'5,F'6]=10.71kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nl=12.85/1=12.85kN

第2排：F2=F2/nl=12.85/1=12.85kN

第3排：F3=F3/nl=12.85/1=12.85kN

第4排：F4=F4/nl=12.85/1=12.85kN

第5排：F5=F5/nl=12.85/1=12.85kN

第6排：F6=F6/nl=12.85/1=12.85kN

F=max[F1,F2,F3,F4,F5,F6]=12.85kN

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=9.427×106/141000=66.857N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=19.705N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=1.763mm≤[ν]=la/250=2700/250=10.8mm

4、支座反力计算

正常使用受力状态下:

第1排：R'1max=35.593kN

第2排：R'2max=35.593kN

第3排：R'3max=35.593kN

第4排：R'4max=35.593kN

第5排：R'5max=35.593kN

第6排：R'6max=35.593kN

极限受力状态下:

第1排：R1max=42.706kN

第2排：R2max=42.706kN

第3排：R3max=42.706kN

第4排：R4max=42.706kN

第5排：R5max=42.706kN

第6排：R6max=42.706kN

q'=gk=0.33=0.33kN/m

第1排：F'1=nl×R'1max/nz=1×35.593/1=35.593kN

第2排：F'2=nl×R'2max/nz=1×35.593/1=35.593kN

第3排：F'3=nl×R'3max/nz=1×35.593/1=35.593kN

第4排：F'4=nl×R'4max/nz=1×35.593/1=35.593kN

第5排：F'5=nl×R'5max/nz=1×35.593/1=35.593kN

第6排：F'6=nl×R'6max/nz=1×35.593/1=35.593kN

q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m

第1排：F1=nl×R1max/nz=1×42.706/1=42.706kN

第2排：F2=nl×R2max/nz=1×42.706/1=42.706kN

第3排：F3=nl×R3max/nz=1×42.706/1=42.706kN

第4排：F4=nl×R4max/nz=1×42.706/1=42.706kN

第5排：F5=nl×R5max/nz=1×42.706/1=42.706kN

第6排：F6=nl×R6max/nz=1×42.706/1=42.706kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=30.76×106/309000=99.546N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=45.422N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.994mm≤[ν]=2×lx/250=2×4750/250=38mm

4、支座反力计算

下撑杆件角度计算：

β1=arctanL1/L2=arctan(4200/2300)=61.294°

β2=arctanL1/L2=arctan(4200/4500)=43.025°

下撑杆件支座力：

RX1=nzR3=1×131.856=131.856kN

RX2=nzR4=1×68.061=68.061kN

NXZ1=RX1/tanβ1=131.856/tan61.294°=72.207kN

NXZ2=RX2/tanβ2=68.061/tan43.025°=72.923kN

下撑杆件轴向力：

NX1=RX1/sinβ1=131.856/sin61.294°=150.332kN

NX2=RX2/sinβ2=68.061/sin43.025°=99.75kN

下撑杆件的最大轴向拉力NX=max[Nx1...Nxi]=150.332kN

L01=(L12+L22)0.5=(42002+23002)0.5=4788.528mm

L02=(L12+L22)0.5=(42002+45002)0.5=6155.485mm

下撑杆长细比：

λ1=L01/i=4788.528/23.1=207.296

λ2=L02/i=6155.485/23.1=266.471

轴心受压稳定性计算：

NX1/(φ1Af)=150332.404/(0.175×4210×205)=0.995≤1

NX2/(φ2Af)=99749.692/(0.175×4210×205)=0.66≤1

对接焊缝验算：

σ=NX/(lwt)=150.332×103/A=150.332×103/4210=35.708N/mm2≤fcw=185N/mm2

六、悬挑主梁整体稳定性验算

压弯构件强度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[30.76×106/(1.05×309×103)+145.129×103/4200]=129.36N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

受弯构件整体稳定性分析：

Mmax/(φb'Wxf)=30.76×106/(0.879×309×215×103)=0.526≤1

七、锚固段与楼板连接的计算

1、螺栓粘结力锚固强度计算

JGJT394-2017标准下载 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =1.84/2=0.92kN

螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=1.84×103/(4×3.14×16×2.5)=3.661mm

σ=N/(4×π×d2/4)=1.84×103/(4×π×162/4)=2.288kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

JGJ 166-2016 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(完整正版、清晰无水印) fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm

专项方案编制、审核情况