施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
深圳市新华医院项目主体工程内支撑拆除安全施工方案.docxNG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a+g1k×lb=0.1621×4.39+0.035×1.2×2+0.035×0.5+0.035×1.2=0.855kN
NG2=g2k×la×lb=0.35×1.2×1.2=0.504kN
NG4=g4k×la×H=0.5×1.2×4.39=2.634kN
DLT 802.7-2010 电力电缆用导管技术条件 第7部分：非开挖用改性聚丙烯塑料电缆导管 NG5=g5k×la×lb=0.76×1.2×1.2=1.094kN
NQ1=qk×la×lb=2×1.2×1.2=2.88kN
NQ2=F1+F2=1.85+0=1.85kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2×(NG1+NG2+NG4+NG5)+1.4×(NQ1+NQ2)=1.2×(0.855+0.504+2.634+1.094)+1.4×(2.88+1.85)=12.726kN
支架立杆计算长度
L0=kμh=1.0×2.176×1.2=2.611m
长细比λ= L0/i=2611/15.9=164.214≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155×2.176×1.2=3.016m
长细比λ= L0/i=3016/15.9=189.686
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.201
ωk=μzμsωo=1×1×0.45=0.45kN/m2
Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklH12)
=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.45×1.2×2.42)=0.078kN·m
σ=γ0×(N/φAMwd/W)=1×(12.726×103/(0.201×4.5×102)+0.078×106/(4.73×103))=157.268N/mm2≤[f]=205N/mm2
连墙件受风面积AW=1.20×1.20×2×2=5.8m2
Nlw=γ0×1.4×ωk×Aw=1×1.4×0.450×5.8=3.629kN
长细比λ=L0/i=600/(1.59×10)=37.736，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.910
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.629+3)×103/(0.91×450)=16.188N/mm2≤0.85×[f] = 0.85×205=174.25N/mm2
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.629+3=6.629kN≤0.85×12=10.2kN
九、立杆支承面承载力验算
楼板抗冲切承载力：
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.57×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.985=910.396kN≥N=9.817kN
1、局部受压承载力验算
N=NG1+NG2+NG4+NG5+NQ1+NQ2=0.855+0.504+2.634+1.094+2.88+1.85=9.817kN
楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.101，fcc=0.85×16.70=14.195N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×0.101×14.195×103×0.05=53.530kN≥N=9.817kN
14.3 型钢马镫支撑计算书
以支撑梁1500mm×1200mm为例，长度为1.3m，重为58.5KN，支撑梁下放置3个型钢马凳。
1、马凳横梁抗弯强度计算：
Wx=61.7cm3,ix=4.95cm,Wy=10.3cm3,iy=1.56cm；
荷载分项系数1.4；
Q1——构件重量 Q1=1.5×1.2×1.3×25.5=59.67KN；
作用于一个马凳上四肢腿的荷载：59.67/3=19.89KN；
作用于马凳面板上的线荷载为：19.89×1.5=29.84KN/M；
L——计算跨度0.65m；
=0.25×2×104×1.65=8.25×103 KN.m
σ=M/W=8.25×106/62.5×103=132N/mm2 抗弯强度满足要求。 2、型钢马凳稳定性计算： 10#槽钢截面特性：Wx=39.7cm3,ix=3.95cm,iy=1.41cm,S=12.7cm2；荷载分项系数1.4； 根据轴心受压构件的稳定性公式; σ=N/φA≤f N——轴心受压 构件重N1=19.89/4=4.97KN；马凳立柱与底板夹角为70°，故N=4.97×1.4/2cos70°=5.52KN； An——净截面面积，S=12.7cm2； φ——b类截面轴心受压构件的稳定系数 fy=235N/mm2 求λ=L0/iy L为马凳横梁距离底板垂直高度700mm，马凳立柱与底板夹角为70°，故L0=700/sin70°=909mm； λ=L0/iy =909/10/1.41= 64.47 λ取57； 求轴心受压构件的稳定系数φ: 依据λ√(fy/235)=57; σ=N/φA=5.52×103/(0.668×12.7×102)=65.06≤f=215N/mm2 轴心受压构件稳定性满足要求。 14.4 支腿反力计算 （1）100t汽车吊自重54.6t； （2）100t汽车吊配重30t; （3）混凝土块最大重量10t。 分析现场情况，最不利工况：工况100t汽车吊主臂沿支腿方向起吊，吊装幅度为22m，臂杆长度51m，额定起重量11t，最大混凝土块重量为10t。 （1）单个支腿最大反力：=（23.65+27.5）×10=51.15t×10=5.12×103KN(靠近安装位置两支腿反力最大) 根据计算工况可知，汽车吊的单腿最大支反力为5.12×103KN，不含动力系数。若考虑1.3倍的动力系数，则汽车吊单腿最大支反力为： F=(23.65+27.5×1.3)×10=59.4t×10=5.94×103kN （2）100t汽车吊支腿压力分散处理 在4个支腿下垫2m*2m（4㎡）路基箱进行分散处理时支腿压应力: =59.4/4=14.85t/㎡=148.5Kpa
4、现场道路概况 现场道路采用C30混凝土浇筑硬化，厚度为250mm。 1）受压区截面尺寸验算 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010）截面尺寸应满足: Fl≤1.35βcβlfcAln Fl—局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值，Fl=1485×1.4=2079kN fc—混凝土轴心抗压强度设计值，C30混凝土fc=14.3N/ mm² βc—混凝土强度影响系数，βc =1.0 βl—混凝土局部受压时的强度提高系数，βl = =3 Al—混凝土局部受压面积，Al =2000×2000=4000000 Aln—混凝土局部受压净面积, Aln =4000000 Ab—局部受压的计算底面积, Ab =(2000+4000) × (2000+4000)=36000000 所以: 1.35βcβlfcAln =1.35×1.0×3×14.3×4000000=69660kN> Fl=2079kN 2）局部受压承载力验算 Fl≤0.9(βcβlfc+2αρvβcorfy)Aln βcor—配置间接钢筋的局部受压承载力提高系数，βcor = =3 fy—钢筋抗拉强度设计值，HRB400级钢筋fy=360 N/ mm2 α—间接钢筋对混凝土约束的折减系数，α=1.0 Acor—方格网式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积，Acor =43560000 mm2 ρv—间接钢筋的体积配筋率， ρv= = =0.001 n1、As1—方格网沿l1方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积， n1=11、As1=314 mm2、l1=2000mm n2、As2—方格网沿l2方向的钢筋根数、单根钢筋的截面面积, n2=11、As2=314 mm2、l2=2000mm S—方格网式或螺旋式间接钢筋的间距，S=300mm 0.9(βcβlfc+2αρvβcorfy)Aln =0.9×(1.0×3×14.3+2×1.0×0.001×3×360) × 4000000 =162216kN> Fl=2079kN,满足要求。 5、支腿作用下混凝土受冲切承载力验算 以最不利情况计算混凝土受冲切承载力，将支腿放置与封板中央来计算受冲切。 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010）受冲切承载力应满足: Fl≤(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0 Fl—局部荷载设计值或集中反力设计值，Fl =1485×1.4=2079kN βh—截面高度影响系数，βh=1.0 ft—混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.43N/ mm² σpc,m—临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m=0 um—临界截面的周长，um=（2000+330）×4=9320mm η——取η1、η2较小值， η=0.83 η1—局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数，0.4+1.2/βs=1 η2—临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数,0.5+αs h0/4um=0.83 βs—局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs=2 αs—板柱结构中柱类型的影响系数，取αs=40 (0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0=0.7×1.0×1.43×0.83×9320×330 =2555.3kN> Fl=2079kN 14.5 拆换撑安全性分析 拆换撑阶段安全性分析包括： 一、整体结构的抗滑移稳定性： 二、换撑阶段支护结构变形计算 换撑阶段支护桩顶水平总位移量应小于控制值30mm，总位移量=换撑阶段支护位移+主体结构桩顶位移+主体结构变形位移 三、主体结构安全性分析 换撑阶段，主体结构构件在换撑梁作用下，其承载力能满足要求。 C区角撑换撑分析： 图表中N4、N3为沿地下室外墙每3.8米一道的集中力 拆除第三道撑时，主体结构承受侧向力N3、N4，第1、2道撑处反力仍由对应支护结构承担。 图表中N4、N3、N2为沿地下室外墙每3.8米一道的集中力 拆除第二道撑时，主体结构承受侧向力N2、N3、N4，第1道撑处反力仍由对应支护结构承担。 图表中N4、N3、N2、N1为沿地下室外墙每3.8米一道的集中力 拆除第一道撑时，主体结构承受侧向力N1、N2、N3、N4。 综合上述，C区三道拆撑工况下，对于楼板处水平力包络值分别如下： 负三层楼板HIK=59485KN、负二层楼板HIK=57576KN、负一层楼板HIK=45671KN 图表中N4、N3为沿地下室外墙每3.8米一道的集中力 拆除第三道撑时，主体结构承受侧向力N3、N4，第1、2道撑处反力仍由对应支护结构承担。 图表中N4、N3、N2为沿地下室外墙每3.8米一道的集中力 拆除第二道撑时，主体结构承受侧向力N2、N3、N4，第1道撑处反力仍由对应支护结构承担。 图表中N4、N3、N2、N1为沿地下室外墙每3.8米一道的集中力 拆除第一道撑时，主体结构承受侧向力N1、N2、N3、N4。 综合上述，C区三道拆撑工况下，对于楼板处水平力包络值分别如下： 负三层楼板HIK=49368KN、负二层楼板HIK=50250KN、负一层楼板HIK=45525KN 汽车吊支腿下垫路基箱，作用于钢筋混凝土路面上，支腿反力小于各道换撑梁的水平力,基坑支腿反力处对基坑结构的作用处于安全范围内。 附件一、塔吊、汽车吊起重性能表 DB4403／T 110-2020 健康促进幼儿园评价规范.pdf（1）6#塔臂长65m （2）4#塔臂长60m 4、80t汽车吊起重性能表 5、100t汽车吊起重性能表 6、130t汽车吊起重性能表 DBJ61／T 155-2019标准下载附件二、方案编制、审核人员相关信息明细表 附图一：周边管线布置图 附图二：施工场地平面布置图